JPS6198611A - 車両用冷房装置のコンデンサ冷却用電動フアン制御装置 - Google Patents
車両用冷房装置のコンデンサ冷却用電動フアン制御装置Info
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- JPS6198611A JPS6198611A JP59219169A JP21916984A JPS6198611A JP S6198611 A JPS6198611 A JP S6198611A JP 59219169 A JP59219169 A JP 59219169A JP 21916984 A JP21916984 A JP 21916984A JP S6198611 A JPS6198611 A JP S6198611A
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- B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
- B60H1/00—Heating, cooling or ventilating [HVAC] devices
- B60H1/00642—Control systems or circuits; Control members or indication devices for heating, cooling or ventilating devices
- B60H1/00814—Control systems or circuits characterised by their output, for controlling particular components of the heating, cooling or ventilating installation
- B60H1/00821—Control systems or circuits characterised by their output, for controlling particular components of the heating, cooling or ventilating installation the components being ventilating, air admitting or air distributing devices
- B60H1/00828—Ventilators, e.g. speed control
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
- B60H1/00—Heating, cooling or ventilating [HVAC] devices
- B60H1/32—Cooling devices
- B60H1/3204—Cooling devices using compression
- B60H1/3205—Control means therefor
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- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、車両用冷房装置に備わるコンデンサを冷却す
るだめのコンデンジ冷却用電動ファン制御装置に関する
。
るだめのコンデンジ冷却用電動ファン制御装置に関する
。
車両用冷房装置、特に蒸気圧縮式冷房駅間に備わるコン
デンサの冷却は、エンジンのクランク軸の回転がベルト
を介して伝えられた冷却用ファンによるものと、冷却用
ファンがモータにＪζつで駆動される電動ファンどがあ
る。
デンサの冷却は、エンジンのクランク軸の回転がベルト
を介して伝えられた冷却用ファンによるものと、冷却用
ファンがモータにＪζつで駆動される電動ファンどがあ
る。
このうち冷却ファンをモータで駆動する電動ファンでは
、コンプレッサが作動中は常に電動モータも作動してお
り、コンプレッサがＯＮしたときは電動モータに１２Ｖ
電圧が印加されて始動し、コンプレッサが０ＦＦＬ、た
とぎには電動モータの駆動が停止される。
、コンプレッサが作動中は常に電動モータも作動してお
り、コンプレッサがＯＮしたときは電動モータに１２Ｖ
電圧が印加されて始動し、コンプレッサが０ＦＦＬ、た
とぎには電動モータの駆動が停止される。
ところで、電流モータがＯＦＦしたときとＯＮしたとき
とでは冷却用ファンの騒音の差が大きく、冷却用ファン
がＯＦＦからＯＮＬ、たときのステップ状の騒音変化が
耳障りとなる。また、車両が高速走行している時には車
速風も高速であるため、この車速風だけでも十分にコン
デンサを冷却することができるのにコンプレッサがＯＮ
Ｉ、ている時は電動モータにより冷却用ファンが駆動さ
れているためエネルギーを無駄に消費していた。
とでは冷却用ファンの騒音の差が大きく、冷却用ファン
がＯＦＦからＯＮＬ、たときのステップ状の騒音変化が
耳障りとなる。また、車両が高速走行している時には車
速風も高速であるため、この車速風だけでも十分にコン
デンサを冷却することができるのにコンプレッサがＯＮ
Ｉ、ている時は電動モータにより冷却用ファンが駆動さ
れているためエネルギーを無駄に消費していた。
そこで、この点を改良したコンデンサ冷却用電動ファン
の制御装置がトヨタビスタ新型車解説占に載っており、
それは、第５図に示すように、コンデンサモータ５０の
回転数をＬＯ（印加電圧６Ｖ）とｌ−ｌ ｉ （印加電
圧１２Ｖ）の２段階とし、コンプレッサ５２のＯＮ時に
はコンデンサモータ５０をＬｏで回転さぜ、コンプレッ
サ５２からの冷媒高圧圧力が１．８に９／ｃｒＩ以上と
なったどき又は、ラジェターの水温が９３℃以上となっ
たどきにはコンデンサモータ５０をｌ−１ｉで回転させ
るにうにコンデンサモータ５０の回転数を二段制御する
ものである。
の制御装置がトヨタビスタ新型車解説占に載っており、
それは、第５図に示すように、コンデンサモータ５０の
回転数をＬＯ（印加電圧６Ｖ）とｌ−ｌ ｉ （印加電
圧１２Ｖ）の２段階とし、コンプレッサ５２のＯＮ時に
はコンデンサモータ５０をＬｏで回転さぜ、コンプレッ
サ５２からの冷媒高圧圧力が１．８に９／ｃｒＩ以上と
なったどき又は、ラジェターの水温が９３℃以上となっ
たどきにはコンデンサモータ５０をｌ−１ｉで回転させ
るにうにコンデンサモータ５０の回転数を二段制御する
ものである。
また、この技術に類似する公報としては、実公昭５８−
３９９３３号公報、実開昭５７−４０６８９号公報、実
開昭５７−１’ ２４４１５号公報等がある。
３９９３３号公報、実開昭５７−４０６８９号公報、実
開昭５７−１’ ２４４１５号公報等がある。
ところで、前）ホした従来のコンデンサ冷却用電動ファ
ンの制御装置でも、車速風だけで十分にコンデンサを冷
却できるような高速走行時であっても電動ファンはｌｏ
の回転数で１回転しており無駄なエネルギー消費が解消
されないという問題点があった。
ンの制御装置でも、車速風だけで十分にコンデンサを冷
却できるような高速走行時であっても電動ファンはｌｏ
の回転数で１回転しており無駄なエネルギー消費が解消
されないという問題点があった。
また、騒音面でも、以前の電動ファンをＯＦＦと印加電
圧１２Ｖで回転させる場合よりも騒音の変化は多少改善
されたが、それでも、電動ファンはＯＦＦ、ＬＯ，Ｈｉ
の３段階のステップ状に駆動するので、電動ファンがＯ
ＦＦか１０．ＬＯからＨｌに切替えられたときの騒音の
変化は依然として耳障りであるという問題点があった。
圧１２Ｖで回転させる場合よりも騒音の変化は多少改善
されたが、それでも、電動ファンはＯＦＦ、ＬＯ，Ｈｉ
の３段階のステップ状に駆動するので、電動ファンがＯ
ＦＦか１０．ＬＯからＨｌに切替えられたときの騒音の
変化は依然として耳障りであるという問題点があった。
−３一
本発明は前記従来の問題点を解消するために為されたも
ので、その目的は、コンプレッサ冷却用の電動ファンに
消費されるエネルギーの無駄をなくすとともに電動ファ
ンから発生する耳障りなステップ状の騒音をなくすこと
にある。
ので、その目的は、コンプレッサ冷却用の電動ファンに
消費されるエネルギーの無駄をなくすとともに電動ファ
ンから発生する耳障りなステップ状の騒音をなくすこと
にある。
この目的を達成するために、本発明は、蒸気圧縮式冷房
装置において、この冷房装置のコンデンサ冷却用電動フ
ァンの制御装置が冷凍サイクルを循環する冷媒の流量を
検出する流量検出手段と、外気温度を検出する外気温セ
ンサと、冷媒高圧部分の圧力を検出する高圧圧力センサ
と、冷媒低圧部分の圧力を検出する低圧圧カセンザと、
エバポレータの出口部の冷媒温度を検出する冷媒温度セ
ンサと、車両の車速を検出する車速センサと、前記した
各センサから出力される検出データを入力してコンデン
ザ冷却に必要な最小限度の風聞を送るために電動ファン
に印加する最適電圧を算出し、この最適電圧により電動
ファンの回転数を連続的に制御する制御装置と、を含ん
で成ることを特徴 ′とする。
装置において、この冷房装置のコンデンサ冷却用電動フ
ァンの制御装置が冷凍サイクルを循環する冷媒の流量を
検出する流量検出手段と、外気温度を検出する外気温セ
ンサと、冷媒高圧部分の圧力を検出する高圧圧力センサ
と、冷媒低圧部分の圧力を検出する低圧圧カセンザと、
エバポレータの出口部の冷媒温度を検出する冷媒温度セ
ンサと、車両の車速を検出する車速センサと、前記した
各センサから出力される検出データを入力してコンデン
ザ冷却に必要な最小限度の風聞を送るために電動ファン
に印加する最適電圧を算出し、この最適電圧により電動
ファンの回転数を連続的に制御する制御装置と、を含ん
で成ることを特徴 ′とする。
以上の様な構成にＪ：す、コンデンサ冷却用電動ファン
には常にコンデンサの冷却に必要とする最小限度の最適
電圧が印加されることになり、しかも電動ファンの回転
数は連続的に変化するように制御される。
には常にコンデンサの冷却に必要とする最小限度の最適
電圧が印加されることになり、しかも電動ファンの回転
数は連続的に変化するように制御される。
以下、図面により本発明の好適な実施例を説明する。
第１図における車両用蒸気圧縮式の冷凍１ノイクルは、
エキスパンションバルブ１０１エバポレータ１２、コン
プレッサ１４、コンデンサ１６により構成され、この密
閉された冷凍サイクルへ冷媒を循環させ、車室内空気の
低熱源から外気の高熱源へ熱を移動させて冷房を行なう
。又、コンデンサ１６の近傍には、該コンデンサ１６を
空気冷却するための電動ファン１８が設けである。
エキスパンションバルブ１０１エバポレータ１２、コン
プレッサ１４、コンデンサ１６により構成され、この密
閉された冷凍サイクルへ冷媒を循環させ、車室内空気の
低熱源から外気の高熱源へ熱を移動させて冷房を行なう
。又、コンデンサ１６の近傍には、該コンデンサ１６を
空気冷却するための電動ファン１８が設けである。
すなわち、液化冷媒ａはエキスパンションバルブ１０を
通り弁の絞り作用により断熱膨張をし、圧力と温度が下
がり霧状すでエバポレータ１２へ入り、車室内より熱を
吸収して気化（蒸発し、等温膨張を続けて車室内空気の
冷却作用を果たし、過熱蒸気Ｃとなって］ンプレッサ１
４に吸入され、断熱圧縮して高温高圧のガス体ｄとなっ
てコンデンサ１６に達し、外気へ熱を放出して液化冷媒
ａの状態に戻る。
通り弁の絞り作用により断熱膨張をし、圧力と温度が下
がり霧状すでエバポレータ１２へ入り、車室内より熱を
吸収して気化（蒸発し、等温膨張を続けて車室内空気の
冷却作用を果たし、過熱蒸気Ｃとなって］ンプレッサ１
４に吸入され、断熱圧縮して高温高圧のガス体ｄとなっ
てコンデンサ１６に達し、外気へ熱を放出して液化冷媒
ａの状態に戻る。
また、エバポレータ１２の出口には感温筒２０が設けら
れていて、この感温筒２０でエバポレータ１２の出口の
冷媒温度を感知してエキスパンションバルブ１０の弁の
開閉量を変えるものであり、■バボレータ１２の途中で
冷媒がすべて気体となり、その気体の冷媒がエバポレー
タ１２の出口に達するまでの間に加熱されて温度が上昇
する場合には感温筒２０の冷媒温度の感知によりエキス
パンションバルブ１０内の通路を大きくして冷媒が多く
流れるようにしてエバポレータ１２の少し手前で冷媒の
すべてが気体となるようにする。逆にエバポレータ１２
の出口でもまだ冷媒が液滴でかなり残るような場合には
感温筒２０により冷媒の低い温度を感知してエキスパン
ションロバシブ１０内の通路を小さくして冷媒流量を少
なくしてエバポレータ１２の出口の少し手前までに冷媒
がすべて気化するように制御する。
れていて、この感温筒２０でエバポレータ１２の出口の
冷媒温度を感知してエキスパンションバルブ１０の弁の
開閉量を変えるものであり、■バボレータ１２の途中で
冷媒がすべて気体となり、その気体の冷媒がエバポレー
タ１２の出口に達するまでの間に加熱されて温度が上昇
する場合には感温筒２０の冷媒温度の感知によりエキス
パンションバルブ１０内の通路を大きくして冷媒が多く
流れるようにしてエバポレータ１２の少し手前で冷媒の
すべてが気体となるようにする。逆にエバポレータ１２
の出口でもまだ冷媒が液滴でかなり残るような場合には
感温筒２０により冷媒の低い温度を感知してエキスパン
ションロバシブ１０内の通路を小さくして冷媒流量を少
なくしてエバポレータ１２の出口の少し手前までに冷媒
がすべて気化するように制御する。
次に前記コンデンサ冷却用電動ファン１８の制御装置に
ついて説明する。すなわち、前述した冷凍サイクルにお
いて冷媒高圧部分の圧力を検出するための高圧圧力セン
サ２２をコンプレッサ１４とコンデンサ１６間の流路内
に設け、冷媒低圧部分の圧力を検出する低圧圧力センサ
２４をエバポレータ１２の出口側流路に設け、前記エバ
ポレータ１２の出口部には冷媒温度を検出する冷媒温度
センサ２６を設け、冷凍サイクルの途中の流路には冷媒
の流量を検出する流量検出手段としての流量計２８が設
けられている。
ついて説明する。すなわち、前述した冷凍サイクルにお
いて冷媒高圧部分の圧力を検出するための高圧圧力セン
サ２２をコンプレッサ１４とコンデンサ１６間の流路内
に設け、冷媒低圧部分の圧力を検出する低圧圧力センサ
２４をエバポレータ１２の出口側流路に設け、前記エバ
ポレータ１２の出口部には冷媒温度を検出する冷媒温度
センサ２６を設け、冷凍サイクルの途中の流路には冷媒
の流量を検出する流量検出手段としての流量計２８が設
けられている。
また、流量検出手段としては後述するような演算手段で
も良い。
も良い。
また、車両には外気温を検出する外気温センサ３０と、
車速を検出する車速センサ３２が設置されている。
車速を検出する車速センサ３２が設置されている。
そして、前記の高圧圧力センサ２２、低圧圧力センサ２
４、冷媒温度センサ２６、流量計２８、外気温センサ３
０及び車速センサ３２の各検出部からの検出データを入
力して後述する演算方法によりコンデンサ１６の冷却に
必要な最小限量の空気が電動ファン１８から送風される
ように該電動ファン１８のモータ１８ａに印加する最適
電圧を算出する演算回路３４が設けられている。
４、冷媒温度センサ２６、流量計２８、外気温センサ３
０及び車速センサ３２の各検出部からの検出データを入
力して後述する演算方法によりコンデンサ１６の冷却に
必要な最小限量の空気が電動ファン１８から送風される
ように該電動ファン１８のモータ１８ａに印加する最適
電圧を算出する演算回路３４が設けられている。
次に、この演算回路３４による具体的な演算方法を説明
する。
する。
エバポレータ１２で冷媒が車室内空気から吸収した熱量
とコンプレッサ１４で圧縮された圧縮仕事の熱量換算弁
の和はコンデンサ１６で放熱する熱量に等しい。
とコンプレッサ１４で圧縮された圧縮仕事の熱量換算弁
の和はコンデンサ１６で放熱する熱量に等しい。
従って、エバポレータ１２での吸熱ＩＱｅとコンプレッ
サ１４の圧縮仕事の熱量換算Ｑｐの和Ｑｅ＋ＱＤをコン
デンサ１６で高圧圧力（コンデンサ１６での圧力）が設
定圧力Ｐｓになるように冷却すればよい。
サ１４の圧縮仕事の熱量換算Ｑｐの和Ｑｅ＋ＱＤをコン
デンサ１６で高圧圧力（コンデンサ１６での圧力）が設
定圧力Ｐｓになるように冷却すればよい。
なお参考までに述べるとコンデンサ１６での冷却空気量
を多くすれば高圧圧力は低くなり、冷却空気量を少なく
すれば高圧圧力は高くなる。従って冷却空気量を制御す
ることにより高圧圧力を設定圧力Ｐｓにすることができ
る。この空気量の制御をモータ１８ａの回転数で制御す
る。ずなわち電動モニタ１８ａに印加する電圧を制御す
る。
を多くすれば高圧圧力は低くなり、冷却空気量を少なく
すれば高圧圧力は高くなる。従って冷却空気量を制御す
ることにより高圧圧力を設定圧力Ｐｓにすることができ
る。この空気量の制御をモータ１８ａの回転数で制御す
る。ずなわち電動モニタ１８ａに印加する電圧を制御す
る。
走行中はコンデンサ１６は車速風でも冷却される。従っ
てコンデンサ１６は車速風と電動ファン１８で冷却され
、このうち電動ファン１８のファン１８ｂによる冷却空
気量が高圧圧力を設定圧ＰＳになるように演算制御する
。
てコンデンサ１６は車速風と電動ファン１８で冷却され
、このうち電動ファン１８のファン１８ｂによる冷却空
気量が高圧圧力を設定圧ＰＳになるように演算制御する
。
高圧圧力を設定圧ｐｓにするために必要な電動モータ１
８ａに印加する電圧Ｗは次式で表わされる。
８ａに印加する電圧Ｗは次式で表わされる。
Ｑｅ＋Ｑｐ ｂ
Ｗ＝に＋ （−に２ Ｗ ’″） ＋ｔｓ−ｔ。
に３ （ｔｃ−ｔｓ）＋Ｃ”−・ ・ ・ ・ ・
（１）ここで、Ｑｅ：エバポレータでの吸熱量 Ｑｐ：
コンプレッサ圧縮仕事の熱量換算 ｔＳ：コンデンサで
の高圧圧力の設定圧ｐｓに対応する冷媒温度これは冷媒
の圧力と蒸発（凝縮）温度の関係から一義的に決まる。
（１）ここで、Ｑｅ：エバポレータでの吸熱量 Ｑｐ：
コンプレッサ圧縮仕事の熱量換算 ｔＳ：コンデンサで
の高圧圧力の設定圧ｐｓに対応する冷媒温度これは冷媒
の圧力と蒸発（凝縮）温度の関係から一義的に決まる。
ｔＯ：外気音、Ｗ：車速、ｔＣ：コンデンサでの冷媒温
度（凝縮温度）。
度（凝縮温度）。
Ｋ１、Ｋ２、Ｋ３、ａ、ｂｌＧは定数。
ここでさらに第２図の冷媒のモリ１ル線図よりＱｅ＝Ｇ
（ｉ■−ｉ Ｉｖ）となる。
（ｉ■−ｉ Ｉｖ）となる。
ここにＧは冷媒流量、１■は冷媒のエバポレータ１２の
出口のエンタルピ、ｉ■は冷媒のエバポレータ１２の入
口のエンタルピである。
出口のエンタルピ、ｉ■は冷媒のエバポレータ１２の入
口のエンタルピである。
まずＧは冷媒流量検出手段で求める。すなわち第１図の
冷媒回路の中に設けた流量計２８からの検出信号より求
める。その他の方法としては、高圧圧力センサ２２が検
出した高圧圧力ｐｃと低圧圧力センサ２４が検出した低
圧圧ツノＰｅと、エバポレータ１２の出ロイ」近に設け
られた冷媒温度センサ２６が検出したエバポレータ１２
の出ロイ］近の温度ｔ１から次式で求められる。（１１
はあとで使う。） Ｇ−ζ・Ｓ ・・・・ （２）２ｇγ
（Ｐｃ−Ｐｃ） ここに、Ｓ：エキスパンションバルブの通路の面積、ζ
：エキスパンションバルブの通路の流量係数、γ：エバ
ボレータ出口の冷媒の比重量、ｑ：重力加速度 ｐｃは高圧圧力センサ２２が検出した高圧圧ノｊ、Ｐｅ
は低圧圧力センサ２４が検出した低圧圧力である。
冷媒回路の中に設けた流量計２８からの検出信号より求
める。その他の方法としては、高圧圧力センサ２２が検
出した高圧圧力ｐｃと低圧圧力センサ２４が検出した低
圧圧ツノＰｅと、エバポレータ１２の出ロイ」近に設け
られた冷媒温度センサ２６が検出したエバポレータ１２
の出ロイ］近の温度ｔ１から次式で求められる。（１１
はあとで使う。） Ｇ−ζ・Ｓ ・・・・ （２）２ｇγ
（Ｐｃ−Ｐｃ） ここに、Ｓ：エキスパンションバルブの通路の面積、ζ
：エキスパンションバルブの通路の流量係数、γ：エバ
ボレータ出口の冷媒の比重量、ｑ：重力加速度 ｐｃは高圧圧力センサ２２が検出した高圧圧ノｊ、Ｐｅ
は低圧圧力センサ２４が検出した低圧圧力である。
ζ、Ｓ１γはそれぞれＰｅどｔｌで変化するので（２）
式は Ｇ−ζ・Ｓ 口、、 障置謂コＵ、！ｌ： オｔ＝ｔ
ル。
式は Ｇ−ζ・Ｓ 口、、 障置謂コＵ、！ｌ： オｔ＝ｔ
ル。
ここでζ・Ｓ−ｉ はｐｅとｔｌの関数となるのでζ
・Ｓ −、Ｃ罰ｒ −Ｆ ＋ （Ｐ ｅ 、ｔＩ ）
とおくと、 Ｆ＋（Ｘ、Ｖ）は関数 Ｇ＝ｒ＋ （Ｐｅ、ｔＨ） Ｕ口］石（３）どなる。
・Ｓ −、Ｃ罰ｒ −Ｆ ＋ （Ｐ ｅ 、ｔＩ ）
とおくと、 Ｆ＋（Ｘ、Ｖ）は関数 Ｇ＝ｒ＋ （Ｐｅ、ｔＨ） Ｕ口］石（３）どなる。
Ｆ＋ （Ｐｅ’、ｔｌ＞を予め測定して求めておくこ
とにより、Ｇは求めることができる。（Ｐｅ。
とにより、Ｇは求めることができる。（Ｐｅ。
ｔ ｐｃはセンサで検出されるので）次に第２し
図、第３図を参照しながらエバポレータ１２人口での冷
媒のエンタルピｉ■を求める。
媒のエンタルピｉ■を求める。
飽和液線上の任意の点Ｘ（圧力Ｐ）のエンタルピは
１＝Ｆ２ （Ｐ） ・・・・（４）であられされる。
Ｆ２ （Ｘ）は関数
ところで第２図のエバポレータ１２の入口のエンタルピ
ｉ■は■の点のエンタルピに等しく、■の点のエンタル
ピは■一点のエンタルピから■′〜■のエンタルピの差
分Δｉ■を減じたものである。
ｉ■は■の点のエンタルピに等しく、■の点のエンタル
ピは■一点のエンタルピから■′〜■のエンタルピの差
分Δｉ■を減じたものである。
すなわち ｉ −ｉ ′−Δ１
１［［ＩＩ［ｍ
ここで ■′と■の点の温度差をΔｔｍとし冷媒液の比
熱をＣＬとすると △ｉ ＝ＯＬ・Δｔｍ従って １■
＝ｉ■−１■′−ＣＬ・Δｔｍ一方、ｉ −は高圧圧力
センサ２２が検出した高■ 圧圧力から（４）式で演算される。Ｉ ■−＝ Ｆ ２
（Ｐｃ） 高圧圧力をｐｃとする 従って ｉ ＝Ｆ２ （Ｐｃ）−ＣＩ−・Δｔｍ■ ここで、Δｔは一般に５℃前後であり一定値とおいてよ
い。
熱をＣＬとすると △ｉ ＝ＯＬ・Δｔｍ従って １■
＝ｉ■−１■′−ＣＬ・Δｔｍ一方、ｉ −は高圧圧力
センサ２２が検出した高■ 圧圧力から（４）式で演算される。Ｉ ■−＝ Ｆ ２
（Ｐｃ） 高圧圧力をｐｃとする 従って ｉ ＝Ｆ２ （Ｐｃ）−ＣＩ−・Δｔｍ■ ここで、Δｔは一般に５℃前後であり一定値とおいてよ
い。
ＣＬ・Δｔは定数となり、容易に’ ＩＶが求められる
。
。
次にエバポレータ１２の出口のエンタルピｉ■を求める
わけであるが、まず低圧圧力センサ２４が検出した低圧
圧力ｐｅのときの飽和液線上の点■′のエンタルピー
−とすると、１■２は（４）■ 式より求められ ｉ ＝Ｆ２（Ｐｅ） （６）
■′ 、次に飽和蒸気線上の点■−のエンタルピｉＩ−を求め
る。
わけであるが、まず低圧圧力センサ２４が検出した低圧
圧力ｐｅのときの飽和液線上の点■′のエンタルピー
−とすると、１■２は（４）■ 式より求められ ｉ ＝Ｆ２（Ｐｅ） （６）
■′ 、次に飽和蒸気線上の点■−のエンタルピｉＩ−を求め
る。
！ １− ＝ ｆ ｒｖ−十ｒ
ここにｒは蒸発潜熱である。またｒは圧力が決まれば決
まり、 ｒ＝Ｆ３（Ｐ） （７）で
あられされる。
まり、 ｒ＝Ｆ３（Ｐ） （７）で
あられされる。
今、■一点の圧力は低圧圧力センサ２４が検出した低圧
圧力ｐｅであるので、この時の蒸発潜熱は ｒ＝Ｆ
３ （Ｐｅ）
（８）である。
圧力ｐｅであるので、この時の蒸発潜熱は ｒ＝Ｆ
３ （Ｐｅ）
（８）である。
一方、１点のエンタルピー■は■′点のエンタルピｉ
、に■〜■′のエンタルピの差分ΔＩＨ■ を加えたものである。すなわちｉ −ｉ −十−Ｉ Δｉ■ ここで△ｉ は１点の温度を工と■一点■ の温度ｔ■−とすれば Δｉ ■＝Ｃ１）Δを工 Δｔ ｒ−ｔ ■ｔ Ｉ
−であられされる。
、に■〜■′のエンタルピの差分ΔＩＨ■ を加えたものである。すなわちｉ −ｉ −十−Ｉ Δｉ■ ここで△ｉ は１点の温度を工と■一点■ の温度ｔ■−とすれば Δｉ ■＝Ｃ１）Δを工 Δｔ ｒ−ｔ ■ｔ Ｉ
−であられされる。
ｃｐは定圧比熱である。
ここでｔｒ−は下記の冷媒の圧ツノと蒸発温度の関係式
から求められる ｔ−Ｆ４（Ｐ）・・・・（９） Ｆ４ （×）は関数こ
こで、低圧圧カセンザ２４が検出した低圧圧力ｐｅを（
９）式に代入すれば、その時の蒸発温度であるｔ Ｉ−
が求められる。
から求められる ｔ−Ｆ４（Ｐ）・・・・（９） Ｆ４ （×）は関数こ
こで、低圧圧カセンザ２４が検出した低圧圧力ｐｅを（
９）式に代入すれば、その時の蒸発温度であるｔ Ｉ−
が求められる。
すなわちｔ −−Ｆ４ （Ｐｅ） ・・・（１０）■
である。
一方、１点の温度を王は、冷媒温度センサー３が検出す
る温度の検出値をそのまま使う。従ってΔｔ■＝ｔ■−
Ｆ４ （Ｐｅ）で求められ、Δｔ ＝ｃｐ （ｔ
−Ｆ４ （Ｐｅ） ）・・（１１）Ｉ
Ｉ になる。故に、１点のエンタルピ − Ｔ −ｉ ■−
＋ｒ＋Δｉ は（６）、（８）、（１１）式よ■ り求まり ＋ ■＝ Ｆ ２ （Ｐｃ） 十Ｆ３ （ＰｅＪ
十Ｃｐ（ｉ： −Ｆ４ （ｐｅ））−−−−（
１２）■ になる。
る温度の検出値をそのまま使う。従ってΔｔ■＝ｔ■−
Ｆ４ （Ｐｅ）で求められ、Δｔ ＝ｃｐ （ｔ
−Ｆ４ （Ｐｅ） ）・・（１１）Ｉ
Ｉ になる。故に、１点のエンタルピ − Ｔ −ｉ ■−
＋ｒ＋Δｉ は（６）、（８）、（１１）式よ■ り求まり ＋ ■＝ Ｆ ２ （Ｐｃ） 十Ｆ３ （ＰｅＪ
十Ｃｐ（ｉ： −Ｆ４ （ｐｅ））−−−−（
１２）■ になる。
従ってエバポレータ１２での吸熱ｍＱｅはＱｅ＝Ｇ （
＋ ■−１Ｔｖ＞に（３）、（５）、（１２）式を代入
して求まり Ｑｅ＝Ｆ＋ （Ｐｅ、を工）［Ｆ２ （Ｐｅ）”Ｆ
３ （Ｐｅ）＋Ｃｐ（ｔニーＰ＋ （Ｐｏ））−（
Ｆ２ （Ｐｃ）−ＣＩ−・△１■）］・・・・（１３
）となる。
＋ ■−１Ｔｖ＞に（３）、（５）、（１２）式を代入
して求まり Ｑｅ＝Ｆ＋ （Ｐｅ、を工）［Ｆ２ （Ｐｅ）”Ｆ
３ （Ｐｅ）＋Ｃｐ（ｔニーＰ＋ （Ｐｏ））−（
Ｆ２ （Ｐｃ）−ＣＩ−・△１■）］・・・・（１３
）となる。
次にコンプレッサー４の圧縮仕事であるが、圧縮仕事を
Ｌとすれば、 ｎ 負−１ 一１］ ・・・・（１４）こ
こにＧは冷媒流量、ｎはポリトロープ指数、Ｐｌはコン
プレッサ入口の冷媒圧力、Ｆ２はコンプレッサ出口の冷
媒圧力■■はコンプレッサ１７１人口の冷媒比体積であ
り、Ｇは（３）式より求まり、ｎ近似的にに＝１．４を
代用してよく、Ｐ１＃Ｐｅ、Ｆ２ ＃Ｐｃである。
Ｌとすれば、 ｎ 負−１ 一１］ ・・・・（１４）こ
こにＧは冷媒流量、ｎはポリトロープ指数、Ｐｌはコン
プレッサ入口の冷媒圧力、Ｆ２はコンプレッサ出口の冷
媒圧力■■はコンプレッサ１７１人口の冷媒比体積であ
り、Ｇは（３）式より求まり、ｎ近似的にに＝１．４を
代用してよく、Ｐ１＃Ｐｅ、Ｆ２ ＃Ｐｃである。
またＶ工は Ｐ＋ Ｖ ■＝ＲＴ＋ ここにＴ＋ ＝
２７３＋を工であり、Ｒは冷媒のガス定数である。
２７３＋を工であり、Ｒは冷媒のガス定数である。
これより
ＲＴ、 Ｒｘ （２７３＋ｔ Ｉ ）Ｖ＋ ＝
＝ □ Ｐ＋ ｐｅ ・・４・・ （１５）より求められる。
＝ □ Ｐ＋ ｐｅ ・・４・・ （１５）より求められる。
従って（１４）式に（３）、く５）式を代入し、Ｐ＋
＝ｐｅＳＰ２ ＝ｐｃを代入すればＬ″″Ｆｌ （Ｐ
ｅ、ｊｌ） （ｐｃ−ｐｅ＞・し−Ｒ（２７３＋ｔ
■） ・ｐｅ・ ｐｅ Ｉ−１ ［（ＰＣ／Ｐｅ） ” −１］ ・・・・（１６）となる。
＝ｐｅＳＰ２ ＝ｐｃを代入すればＬ″″Ｆｌ （Ｐ
ｅ、ｊｌ） （ｐｃ−ｐｅ＞・し−Ｒ（２７３＋ｔ
■） ・ｐｅ・ ｐｅ Ｉ−１ ［（ＰＣ／Ｐｅ） ” −１］ ・・・・（１６）となる。
なお、コンプレッサー４の回転数を検出する回転数セン
サを新たに設ければ別の方法で演算回路３４による演算
途中の圧縮仕事を求めることができる。すなわち、 Ｌ＝ｎｖ ｅ ＰＩＶｅ ｘｅｏｘＪ−１ Ｎ （（Ｆ２ ／ＰＩ ）″ −１） の計算式
で求まる。Ｎは１分間当りのコンプレッサ回転数。
サを新たに設ければ別の方法で演算回路３４による演算
途中の圧縮仕事を求めることができる。すなわち、 Ｌ＝ｎｖ ｅ ＰＩＶｅ ｘｅｏｘＪ−１ Ｎ （（Ｆ２ ／ＰＩ ）″ −１） の計算式
で求まる。Ｎは１分間当りのコンプレッサ回転数。
Ｖｅはコンプレッサストローク容積であり、ｎｖはコン
プレッサの体積効率であり、コンプレッサの運転条件で
異なるがすこは荒っぽいやり方となるがこれを一定にお
く方法である。
プレッサの体積効率であり、コンプレッサの運転条件で
異なるがすこは荒っぽいやり方となるがこれを一定にお
く方法である。
コンプレッサ回転数は回転センサから検出する。
又、コンプレッサ１４はベルトを介してエンジンで回転
されるのでエンジン回転数からプーリ化分を計算して求
めてらよい。
されるのでエンジン回転数からプーリ化分を計算して求
めてらよい。
次にコンプレッサ圧縮仕事の熱換算Ｑｅを求める。
Ｑｐ＝ＡＬ Ａは仕事の熱当量（１／Ａは熱の仕事当
量） 従って（１６）式より Ｑｐ＝Ａ−Ｆ＋ （Ｐｅ、ｔ ■＞ ・Ｒ（２７３＋
ｔ ■） □１［（Ｐｃ／Ｐｅ）’
−１］ ｅ ・ ・ ・ ・ （１７） 以上でコンデンサ１６の高圧圧力を一定値ｐｓにするた
めのモーター８ａに印加する電圧を演算できる。（（１
）、（９）、（１３）、（１７）式）ただし、ｔｓは（
９）式を用いてｔｓ＝Ｆ４（Ｐｓ）より求める。ｔｃも
（９）式を用いてｔＣ＝Ｆ４ （ＰＣ）より求める。
量） 従って（１６）式より Ｑｐ＝Ａ−Ｆ＋ （Ｐｅ、ｔ ■＞ ・Ｒ（２７３＋
ｔ ■） □１［（Ｐｃ／Ｐｅ）’
−１］ ｅ ・ ・ ・ ・ （１７） 以上でコンデンサ１６の高圧圧力を一定値ｐｓにするた
めのモーター８ａに印加する電圧を演算できる。（（１
）、（９）、（１３）、（１７）式）ただし、ｔｓは（
９）式を用いてｔｓ＝Ｆ４（Ｐｓ）より求める。ｔｃも
（９）式を用いてｔＣ＝Ｆ４ （ＰＣ）より求める。
すなわち、高圧圧力を一定値ｐｓにするために必要なモ
ータ電圧Ｗは に３ ＣＦ４ （ＦＣ） Ｆ４ （Ｐｇ））
＋Ｃ・ ・ ・ ・ （１８） ここで Ｑｅ＝Ｆ＋ （Ｐｅ、ｔ：ｔ）［Ｆ２ （Ｐｅ）−
１−Ｆ３（Ｐ ｅ ） 十Ｃｐ（ｔ 工Ｆ ４ （Ｐ
ｅ ） ） （Ｆ ２（Ｐｅ）−ＣＩ−−Δｔ
）］ −−−−（１９）■ ｏｐ＝Ａ−Ｆ＋ （Ｐｅ、ｔ■） ・（Ｐｃ−Ｐｅ）
” −Ｐ” Ｒ（２７３＋ｔ ■ ）
＊−１［（Ｐｃ／Ｐｅ）″ −１１ ｅ ・ ・ ・ ・ （２０） でありさらにＦ＋ （Ｘ、 ｙ）、Ｆ２ （Ｘ）、
Ｆ３（ｘ）、Ｆ４ （×）、は予め決められた関数であ
る。
ータ電圧Ｗは に３ ＣＦ４ （ＦＣ） Ｆ４ （Ｐｇ））
＋Ｃ・ ・ ・ ・ （１８） ここで Ｑｅ＝Ｆ＋ （Ｐｅ、ｔ：ｔ）［Ｆ２ （Ｐｅ）−
１−Ｆ３（Ｐ ｅ ） 十Ｃｐ（ｔ 工Ｆ ４ （Ｐ
ｅ ） ） （Ｆ ２（Ｐｅ）−ＣＩ−−Δｔ
）］ −−−−（１９）■ ｏｐ＝Ａ−Ｆ＋ （Ｐｅ、ｔ■） ・（Ｐｃ−Ｐｅ）
” −Ｐ” Ｒ（２７３＋ｔ ■ ）
＊−１［（Ｐｃ／Ｐｅ）″ −１１ ｅ ・ ・ ・ ・ （２０） でありさらにＦ＋ （Ｘ、 ｙ）、Ｆ２ （Ｘ）、
Ｆ３（ｘ）、Ｆ４ （×）、は予め決められた関数であ
る。
Ｐｓはコンデンサ１６の高圧圧力の設定圧力、ｔｏは外
気温センサ２６が検出する外気温度、Ｗは車速センサ３
２が検出する車速、Ｐｅは低圧圧カセンザ２４が検出す
る低圧圧力、ｔｒは冷ｔｓ：温度センサ２６が検出する
エバポレータ１２の出口の冷媒温度、Ｃｐは冷媒ガスの
定圧比熱、ｐｃは高圧圧力センサ２２が検出する高圧圧
力、ＣＬは冷媒液の比熱、Δｔ、は一定値（定数）Ｋｌ
％ Ｋ２ 、Ｋ３、ａ Ｓｂ−、Ｃは定数、ａは０．
５前後、ｂ＝２＠後の値である。
気温センサ２６が検出する外気温度、Ｗは車速センサ３
２が検出する車速、Ｐｅは低圧圧カセンザ２４が検出す
る低圧圧力、ｔｒは冷ｔｓ：温度センサ２６が検出する
エバポレータ１２の出口の冷媒温度、Ｃｐは冷媒ガスの
定圧比熱、ｐｃは高圧圧力センサ２２が検出する高圧圧
力、ＣＬは冷媒液の比熱、Δｔ、は一定値（定数）Ｋｌ
％ Ｋ２ 、Ｋ３、ａ Ｓｂ−、Ｃは定数、ａは０．
５前後、ｂ＝２＠後の値である。
第１図の演算回路３４は前記各センサからの入力信号に
基づき上記（１８）、（１９）、（２０）の演算式でモ
ータ１８ａ印加する電圧を演算し、駆動電圧出力部３６
に指令を出す。駆動電圧出力部３６はその指令に基づき
モータ１８ａの電圧を調整印加する。駆動電圧出力部３
６はトランジスタのようなものでよく、この場合パルス
デューティ制御となりパルスのデユーティ比を変えるこ
とによりモータ１８ａへの印加電圧が変化してモータ１
８ａの回転数が制御される。また演算回路３４はマイク
ロコンピュータのようなものでよい。
基づき上記（１８）、（１９）、（２０）の演算式でモ
ータ１８ａ印加する電圧を演算し、駆動電圧出力部３６
に指令を出す。駆動電圧出力部３６はその指令に基づき
モータ１８ａの電圧を調整印加する。駆動電圧出力部３
６はトランジスタのようなものでよく、この場合パルス
デューティ制御となりパルスのデユーティ比を変えるこ
とによりモータ１８ａへの印加電圧が変化してモータ１
８ａの回転数が制御される。また演算回路３４はマイク
ロコンピュータのようなものでよい。
これにより、コンデンサ１６の高圧圧力を設定圧ｐｓに
するためのコンデンサ１６の冷却を車速川で不足する分
を電動ファン１８のファン１８ｂで冷却する型になり、
設定圧力ｐｓにするのに車速風で不足する分を演算回路
３４で演柿する。
するためのコンデンサ１６の冷却を車速川で不足する分
を電動ファン１８のファン１８ｂで冷却する型になり、
設定圧力ｐｓにするのに車速風で不足する分を演算回路
３４で演柿する。
尚、本実施例では演算回路３４と駆動電圧出力部３６に
より制御回路３８が構成されている。
より制御回路３８が構成されている。
次に、第４図の制御フローについて説明する。
５ＴＥＰ１で高圧圧ノルンザ２２、低圧圧力センサ２４
、冷媒温度センサ２６車速センサ３２、外気温センサ３
０の入力を演算回路３４が読込む。
、冷媒温度センサ２６車速センサ３２、外気温センサ３
０の入力を演算回路３４が読込む。
Ｓ丁Ｅ Ｐ ２で（３）式に従い冷媒流量を演算する。
５ＴＥＰ３で（１９）式に従いエバポレータ１２での吸
熱ＭＱｅを演算する。
熱ＭＱｅを演算する。
５ＴＥＰ４で（２０）式に従いコンブレラ４ノ１４の圧
縮仕事の熱換算Ｑｐを演算する。５ＴＥＰ５でコンデン
サ１６の高圧圧力を設定圧力Ｐｓにするために必要なモ
ータ１８ａに印加すべき電圧Ｗを（１８）式に従い演算
づ゛る。
縮仕事の熱換算Ｑｐを演算する。５ＴＥＰ５でコンデン
サ１６の高圧圧力を設定圧力Ｐｓにするために必要なモ
ータ１８ａに印加すべき電圧Ｗを（１８）式に従い演算
づ゛る。
次に５ＴＥＰ６で演算値Ｗと所定の値Ｗ１ と比較する
。Ｗが所定の値Ｗ＋ 以上のどき、高圧圧力を設定圧力
ｐｓにするためにはファン１８ｂの回転が必要であり５
ＴＥＰ８へすすみ、モータ１８ａに演算値Ｗと同じ電圧
を印加Ｊる。
。Ｗが所定の値Ｗ＋ 以上のどき、高圧圧力を設定圧力
ｐｓにするためにはファン１８ｂの回転が必要であり５
ＴＥＰ８へすすみ、モータ１８ａに演算値Ｗと同じ電圧
を印加Ｊる。
Ｓ −ｒ Ｅ Ｐ ６で演算１ｉＷが所定値Ｗ１より小
さい時は５ＴＥＰ７ヘザＪ゛み演算Ｗと前記ＶＬ＋Ｊ：
り小さい所定値Ｗ？と比較する。演算値Ｗが所定値Ｗ２
より小さい時、コンデンサ１６の高圧圧ツノを設定圧力
ｐｓにするのに電動ファン１８のファン１８ｂの＠転を
必要どしないことであり、この時はファン１８ｂの回転
を停止する。（電圧を印加しない） ＳＴＥＰ７で演算値Ｗが所定の値Ｗ２より大きい場合、
この場合演算値ＷはＷｌ とＷ２の間の場合であり、こ
の時前の状態をそのまま９１１持する。
さい時は５ＴＥＰ７ヘザＪ゛み演算Ｗと前記ＶＬ＋Ｊ：
り小さい所定値Ｗ？と比較する。演算値Ｗが所定値Ｗ２
より小さい時、コンデンサ１６の高圧圧ツノを設定圧力
ｐｓにするのに電動ファン１８のファン１８ｂの＠転を
必要どしないことであり、この時はファン１８ｂの回転
を停止する。（電圧を印加しない） ＳＴＥＰ７で演算値Ｗが所定の値Ｗ２より大きい場合、
この場合演算値ＷはＷｌ とＷ２の間の場合であり、こ
の時前の状態をそのまま９１１持する。
すなわち前の状態がモータ１８ａに電圧が印加されてお
ればひきつづきそのままその電圧を印加する。萌の状・
態がモータ１８ａが停止しておればそのまま停止する。
ればひきつづきそのままその電圧を印加する。萌の状・
態がモータ１８ａが停止しておればそのまま停止する。
そのあとＲＥＳＥＴで５ＴＡＲＴに戻される。Ｗ１〜Ｗ
２はヒステリシスであり、演算値Ｗのわずかな変化でモ
ータ１８ａのＯＮ−一 ２３ − ０ＦＦがハンチングするのを防止する。
２はヒステリシスであり、演算値Ｗのわずかな変化でモ
ータ１８ａのＯＮ−一 ２３ − ０ＦＦがハンチングするのを防止する。
以上説明したとおり、本発明によれば、コンデンサ冷却
に必要な最小限量の゛空気を送風するにうにコンデンサ
冷却用の電動ファンに印加する電圧を制御するようにし
たので、該電動ファンでのエネルギーの無駄な消費がな
くなり、しかも、電動ファンの回転数の連続的な変化に
より耳障りなステップ状の騒音が発生しなくなるという
効果がある。
に必要な最小限量の゛空気を送風するにうにコンデンサ
冷却用の電動ファンに印加する電圧を制御するようにし
たので、該電動ファンでのエネルギーの無駄な消費がな
くなり、しかも、電動ファンの回転数の連続的な変化に
より耳障りなステップ状の騒音が発生しなくなるという
効果がある。
第１図は本発明の一実施例を示す説明図、第２図及び第
３図は冷媒のＰ−１線図、第４図は第１図に示す電動フ
ァン制御装置のフローチャート図、 第５図は電動ファン制御装置の従来例を示す説明図であ
る。 １０・・・エキスパンシコンバルブ １２・・・エバポレータ １４・・・」コンデンサ １６・・・］コンデン サ８・・・電動ファン ２２・・・高圧圧カセンザ ２４・・・低圧圧ノコセンサ ２６・・・冷ＩＡ′Ｎ温度センザ ２８・・・流量計 ７ ３０・・・外気温セン４ノ ３２・・・車速センサ ３４・・・演算回路 ３６・・・駆動電圧出力部 ３８・・・制御回路。 出願人 １〜ヨタ自動車株式会礼 代理人 弁理士 吉 １）仙二 （外１名） ７−２８ 第２図 第３図 エン７Ｉしし０ 尤 第４図
３図は冷媒のＰ−１線図、第４図は第１図に示す電動フ
ァン制御装置のフローチャート図、 第５図は電動ファン制御装置の従来例を示す説明図であ
る。 １０・・・エキスパンシコンバルブ １２・・・エバポレータ １４・・・」コンデンサ １６・・・］コンデン サ８・・・電動ファン ２２・・・高圧圧カセンザ ２４・・・低圧圧ノコセンサ ２６・・・冷ＩＡ′Ｎ温度センザ ２８・・・流量計 ７ ３０・・・外気温セン４ノ ３２・・・車速センサ ３４・・・演算回路 ３６・・・駆動電圧出力部 ３８・・・制御回路。 出願人 １〜ヨタ自動車株式会礼 代理人 弁理士 吉 １）仙二 （外１名） ７−２８ 第２図 第３図 エン７Ｉしし０ 尤 第４図
Claims (1)
- （１）コンプレッサと、コンデンサと、エキスパンショ
ンバルブと、エバポレータと、コンデンサ冷却用の電動
ファンと、を含む車両用冷房装置において、冷媒流量を
検出する流量検出手段と、外気温度を検出する外気温セ
ンサと、冷媒高圧部分の圧力を検出する高圧圧力センサ
と、冷媒低圧部分の圧力を検出する低圧圧力センサと、
前記エバポレータの出口部の冷媒温度を検出する冷媒温
度センサと、車両の車速を検出する車速センサと、前記
した各検出データからコンデンサ冷却に必要な風量を送
るための最適電圧を算出して該最適電圧をコンデンサ冷
却用の電動ファンに印加する制御回路と、を含んで成る
ことを特徴とする車両用冷房装置のコンデンサ冷却用電
動ファン制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59219169A JPS6198611A (ja) | 1984-10-17 | 1984-10-17 | 車両用冷房装置のコンデンサ冷却用電動フアン制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59219169A JPS6198611A (ja) | 1984-10-17 | 1984-10-17 | 車両用冷房装置のコンデンサ冷却用電動フアン制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6198611A true JPS6198611A (ja) | 1986-05-16 |
| JPH0545447B2 JPH0545447B2 (ja) | 1993-07-09 |
Family
ID=16731280
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59219169A Granted JPS6198611A (ja) | 1984-10-17 | 1984-10-17 | 車両用冷房装置のコンデンサ冷却用電動フアン制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6198611A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS631709A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-06 | Nissan Motor Co Ltd | 車両用電動フアン制御装置 |
| WO1999040325A1 (de) * | 1998-02-04 | 1999-08-12 | Dr.Ing. K. Busch Gmbh Druck + Vakuum | Verfahren und vorrichtung zum regeln einer fördergrösse |
| JP2003011657A (ja) * | 2001-07-04 | 2003-01-15 | Japan Climate Systems Corp | 車両用空調装置 |
| JP2008517821A (ja) * | 2004-10-21 | 2008-05-29 | 本田技研工業株式会社 | 車速及び空調システムの圧力に基づいて冷却ファンを制御するシステム及び方法 |
| CN102734133A (zh) * | 2012-06-29 | 2012-10-17 | 柳州市安龙机械设备有限公司 | 空压机冷却装置 |
-
1984
- 1984-10-17 JP JP59219169A patent/JPS6198611A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS631709A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-06 | Nissan Motor Co Ltd | 車両用電動フアン制御装置 |
| WO1999040325A1 (de) * | 1998-02-04 | 1999-08-12 | Dr.Ing. K. Busch Gmbh Druck + Vakuum | Verfahren und vorrichtung zum regeln einer fördergrösse |
| JP2003011657A (ja) * | 2001-07-04 | 2003-01-15 | Japan Climate Systems Corp | 車両用空調装置 |
| JP4612968B2 (ja) * | 2001-07-04 | 2011-01-12 | 株式会社日本クライメイトシステムズ | 車両用空調装置 |
| JP2008517821A (ja) * | 2004-10-21 | 2008-05-29 | 本田技研工業株式会社 | 車速及び空調システムの圧力に基づいて冷却ファンを制御するシステム及び方法 |
| CN102734133A (zh) * | 2012-06-29 | 2012-10-17 | 柳州市安龙机械设备有限公司 | 空压机冷却装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0545447B2 (ja) | 1993-07-09 |
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