JPS6192714A - 厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法 - Google Patents
厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法Info
- Publication number
- JPS6192714A JPS6192714A JP59212646A JP21264684A JPS6192714A JP S6192714 A JPS6192714 A JP S6192714A JP 59212646 A JP59212646 A JP 59212646A JP 21264684 A JP21264684 A JP 21264684A JP S6192714 A JPS6192714 A JP S6192714A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- camber
- meandering
- rolling
- amount
- roll
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/68—Camber or steering control for strip, sheets or plates, e.g. preventing meandering
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業の利用分野）
本発明は、厚板圧延における圧延材の曲り（キャンバ−
）を修正、制御する圧延方法に関する。
）を修正、制御する圧延方法に関する。
（従来の技術）
鋼板等の圧延においては、圧延途中において、被圧低利
の左右の硬度の違い、圧延機の左右剛性（ミル定数）の
違い、その他の要因により、被圧延材の圧延機における
噛み込み位置が幅方向に、ずれる蛇行現象が生じたり、
被圧延材が幅方向に彎曲する現象、すなわちキャンバ−
が生ずるという問題がある。
の左右の硬度の違い、圧延機の左右剛性（ミル定数）の
違い、その他の要因により、被圧延材の圧延機における
噛み込み位置が幅方向に、ずれる蛇行現象が生じたり、
被圧延材が幅方向に彎曲する現象、すなわちキャンバ−
が生ずるという問題がある。
このキャンバ−が大きい場合には被圧延材は圧延ロール
やガイドを傷つけ、甚しい時には破損に至らしめるので
、時間的にも物的にも大きな損害を与えることになる。
やガイドを傷つけ、甚しい時には破損に至らしめるので
、時間的にも物的にも大きな損害を与えることになる。
またキャンバ−が小さい場合でも第２図に示すように、
被圧延材１の曲り部分では所定の板２の寸法がとれなく
なり１、製品の歩出りが低下６する。従って被圧延材１
の中心線プロフィールを測定し、キャンバ−員に応じて
迅速に圧延制御を行う必要がある。ところで従来のキャ
ンバ−制御は、キャンバ−量に応じた板クエツジが得ら
れるように、左右ロール開度差を操作（レベリング操作
）して行われて・おり、入側のキャンバ−量、ウェッジ
量から、あらかじめ求めておい光出側ウェッジ量の目標
値を制御量として、圧延中に生じる蛇行（オフセンター
）量に応じてレベリング操作が行われている。
被圧延材１の曲り部分では所定の板２の寸法がとれなく
なり１、製品の歩出りが低下６する。従って被圧延材１
の中心線プロフィールを測定し、キャンバ−員に応じて
迅速に圧延制御を行う必要がある。ところで従来のキャ
ンバ−制御は、キャンバ−量に応じた板クエツジが得ら
れるように、左右ロール開度差を操作（レベリング操作
）して行われて・おり、入側のキャンバ−量、ウェッジ
量から、あらかじめ求めておい光出側ウェッジ量の目標
値を制御量として、圧延中に生じる蛇行（オフセンター
）量に応じてレベリング操作が行われている。
（解決しようとする問題点）
しかしながら従来の圧延材のキャンバ−制御方法におい
ては、ワークロールにイニシアルクラウン、摩耗クラウ
ン、ヒートクラウン等のロールクラウン及びロールのた
わみ等があるため、蛇行が生じ念場合には幅方向の板厚
分布が左右非対称となって、ウェッジとキャンバーの関
係も変化するため、圧延前に設定したウェッジ量に制御
しても所定のキャンバ−修正を行うことができず、未修
正のキャンバ−が残るという問題がある。またウェッジ
を“０″に圧延しても、板厚プロフィールの左右非対称
に起因して圧延材が曲る場合も起りつる。
ては、ワークロールにイニシアルクラウン、摩耗クラウ
ン、ヒートクラウン等のロールクラウン及びロールのた
わみ等があるため、蛇行が生じ念場合には幅方向の板厚
分布が左右非対称となって、ウェッジとキャンバーの関
係も変化するため、圧延前に設定したウェッジ量に制御
しても所定のキャンバ−修正を行うことができず、未修
正のキャンバ−が残るという問題がある。またウェッジ
を“０″に圧延しても、板厚プロフィールの左右非対称
に起因して圧延材が曲る場合も起りつる。
本発明は、従来の厚板圧延におけるキャンバ−制御方法
の有する欠点ならびに問題点を除央、改善することの出
来る厚板圧延におけるキャンバ−制御方法を提供するこ
とを目的とするものであり、特許請求の範囲に記載の厚
板圧延におけるキャンバ−制御方法を提供することによ
って前記目的を達成することができる。すなわちこの発
明は厚板圧延において、圧延中に生じた圧延材のキャン
バ−量を測定し、前記キャンバ−量に応じ次パスの駆動
側、操作側のロールギャップ差を制御することによって
、キャンバ−を修正するに際し圧延材の蛇行量を検出し
、蛇行により生ずるロールギャップの左右非対称量に応
じたロールベンディング力金与えることによって、常に
板クラウンを左右対称に保ち、板厚プロフィールの非対
称性に起因する曲りを防止し、キャンバ−修正時の板ウ
ェッジとキャンバ−の関係式を線形とし、この関係式に
基き駆動側、操作側のロールギャップ差を調整する圧延
材におけるキャンバ−制御方法に関する。
の有する欠点ならびに問題点を除央、改善することの出
来る厚板圧延におけるキャンバ−制御方法を提供するこ
とを目的とするものであり、特許請求の範囲に記載の厚
板圧延におけるキャンバ−制御方法を提供することによ
って前記目的を達成することができる。すなわちこの発
明は厚板圧延において、圧延中に生じた圧延材のキャン
バ−量を測定し、前記キャンバ−量に応じ次パスの駆動
側、操作側のロールギャップ差を制御することによって
、キャンバ−を修正するに際し圧延材の蛇行量を検出し
、蛇行により生ずるロールギャップの左右非対称量に応
じたロールベンディング力金与えることによって、常に
板クラウンを左右対称に保ち、板厚プロフィールの非対
称性に起因する曲りを防止し、キャンバ−修正時の板ウ
ェッジとキャンバ−の関係式を線形とし、この関係式に
基き駆動側、操作側のロールギャップ差を調整する圧延
材におけるキャンバ−制御方法に関する。
以下本発明の厚板圧延におけるキャンバ−制御方法につ
いて説明する。
いて説明する。
第３図、第４図、第５図、第６図にワークロールと圧延
材との関係が示されている。第３図においては圧延材に
蛇行のない場合の圧延材５の変形と、ワークロール３，
４のたわみ形状とが示され、ワークロール３．４を片圧
下することによって圧延材５にはウェッジと板クラウン
が生じている。
材との関係が示されている。第３図においては圧延材に
蛇行のない場合の圧延材５の変形と、ワークロール３，
４のたわみ形状とが示され、ワークロール３．４を片圧
下することによって圧延材５にはウェッジと板クラウン
が生じている。
ワークロール３，４のたわみ量はほぼ左右対称で、ウェ
ッジ（図中破線人で形状を示す）を基準にすると、板ク
ラウンは板の左右で対称となる。
ッジ（図中破線人で形状を示す）を基準にすると、板ク
ラウンは板の左右で対称となる。
ウェッジによる板幅方向の伸び差はすべて曲りとなって
内部応力が生じないとすると、板クラウンによる板幅方
向の伸び差によって生ずる内部応力は板幅方向に対称と
なり、左右バランスする。
内部応力が生じないとすると、板クラウンによる板幅方
向の伸び差によって生ずる内部応力は板幅方向に対称と
なり、左右バランスする。
第４図はワークロール３，４にクラウンがあるが、第３
図と同様に圧延材５には蛇行のない場合を示している。
図と同様に圧延材５には蛇行のない場合を示している。
この場合もウェッジを基準にした板クラウンは左右対称
となり、圧延材に蛇行のない場合は板の曲りをウェッジ
量の変化のみで評価することが可能である。
となり、圧延材に蛇行のない場合は板の曲りをウェッジ
量の変化のみで評価することが可能である。
これに対して圧延材に蛇行があって、かつロールクラウ
ンのない場合が第５図に、一方ロールクラウンのある場
合が第６図に示されている。第５および６図においても
、第３図、第４図と同じようにワークロール３．４と圧
延材５とが図示されている。第５および６図で明かなよ
うＫいずれの場合もウェッジを基準にした板クラウン量
は左右非対称となり、板の内部応力分布も左右非対称と
なるため、この内部応力による板肉モーメントがバラン
スするように仮の曲りが生じ、単純に板の曲りをウェッ
ジのみでは評価できない。
ンのない場合が第５図に、一方ロールクラウンのある場
合が第６図に示されている。第５および６図においても
、第３図、第４図と同じようにワークロール３．４と圧
延材５とが図示されている。第５および６図で明かなよ
うＫいずれの場合もウェッジを基準にした板クラウン量
は左右非対称となり、板の内部応力分布も左右非対称と
なるため、この内部応力による板肉モーメントがバラン
スするように仮の曲りが生じ、単純に板の曲りをウェッ
ジのみでは評価できない。
逆に言うと、板クラウンの非対称を生じないように圧延
できれば、キャンバ−とウェッジの関係は線形となり、
単純な関数で評価することができる。
できれば、キャンバ−とウェッジの関係は線形となり、
単純な関数で評価することができる。
（問題点を解決する手段）
本発明の厚板圧延におけるキャンバ−制御方法は上述の
如き圧延特性を基礎としたキャンバ−の修正方法を提供
するものである。
如き圧延特性を基礎としたキャンバ−の修正方法を提供
するものである。
次にキャンバ−制御ロジックのブロック図を示す第１図
について本発明の詳細な説明する。同図において修正す
べきキャンバ−曲率ρチ、入側板ウェッジＨｄｆから必
要とする出側ウェッジ量ｈｄｆ”′を求める演算器Ｆｌ
６が設けられていて、必要な出側ウェッジ量ｈｄｆ′
に″は板厚す、入側板ウェッジＨｄｆ 、修正すべきキ
ャンバ−曲率ρ”の関数として下記の式 ％式％） ま次圧延材の蛇行量δに応じて板クラウンの非対称を生
じさせないためのワークロールベンディングカ目標値Ｆ
Ｗ”・ＦＤ” （ここにＦＷ４″はワークサイドの、Ｆ
Ｄ はドライブサイドのワークロールベンディングカ
目標値を夫々示す）を与えるための演算器Ｆ２７が設け
られ、ＦＷ 、 ＦＤ Ｆｉ板厚す、圧を圧力ｑｏ、ワ
ークロールクラウンＣＷ、蛇行量δの関数として下記の
式 ％式％） で表わされる。関数ｆ２は種々の板幅、圧延圧力。
について本発明の詳細な説明する。同図において修正す
べきキャンバ−曲率ρチ、入側板ウェッジＨｄｆから必
要とする出側ウェッジ量ｈｄｆ”′を求める演算器Ｆｌ
６が設けられていて、必要な出側ウェッジ量ｈｄｆ′
に″は板厚す、入側板ウェッジＨｄｆ 、修正すべきキ
ャンバ−曲率ρ”の関数として下記の式 ％式％） ま次圧延材の蛇行量δに応じて板クラウンの非対称を生
じさせないためのワークロールベンディングカ目標値Ｆ
Ｗ”・ＦＤ” （ここにＦＷ４″はワークサイドの、Ｆ
Ｄ はドライブサイドのワークロールベンディングカ
目標値を夫々示す）を与えるための演算器Ｆ２７が設け
られ、ＦＷ 、 ＦＤ Ｆｉ板厚す、圧を圧力ｑｏ、ワ
ークロールクラウンＣＷ、蛇行量δの関数として下記の
式 ％式％） で表わされる。関数ｆ２は種々の板幅、圧延圧力。
ａ−／’径、 蛇行１等でシミュレーションモデルによ
ル計算及びモデルミルによる実験によって決定される。
ル計算及びモデルミルによる実験によって決定される。
次に出側ウェッジｊｉ ｈｄｆ＋ を修正前目標ウェッ
ジＲｈｄｆ２′とする比例ゲインを与える増幅器に１８
が設けられる。
ジＲｈｄｆ２′とする比例ゲインを与える増幅器に１８
が設けられる。
次に蛇行δによるウェッジ量を演算する演算器Ｆ３９が
設けられ、ウェッジ量の蛇行による修正量Δｈｄｆ１”
は板ｌＩｂ、圧延圧力（ｔｏ 、ワークロールクラウン
ＣＷ、蛇行量δの関数として下記の式６式％） 次に目標ウェッジｈｄｆ から目標ロール開度差８ｄ
ｔ”を求める演算器Ｆ４．ＩＯが設けられ、目標ロール
開度差Ｓｄｆ は板幅す、圧延圧力ｑＱ＋目標ウェッ
ジｈｄｆ の関数として下記の式６式％） 更に実開度差Ｓｄｆからウェッジの修正量△ｈｄｆ２＋
を求める演算器Ｆ５１１が設けられ、ウェッジの修正量
Δｈｄｆ ２”は板幅す、圧延圧力（ｌｏｔ実開度差Ｓ
ｄｆの関数として下記の式 ％式％） 更に実際の左、右ロールベンディング力ＦＷ、ＦＤ（Ｆ
Ｗはワークサイドの、ＦＤｉｌｔドライブサイドの実際
のワークロールベンディングカを夫々示す）Ｋよるウェ
ッジの修正量Δｈｄｆ ３“を求める演算器Ｆ６が設け
られ、ウェッジの修正量Δｈｄｆ３′には板幅す、圧延
圧力ｑｏ、左、右ロールベンディング力ＦＷ。
設けられ、ウェッジ量の蛇行による修正量Δｈｄｆ１”
は板ｌＩｂ、圧延圧力（ｔｏ 、ワークロールクラウン
ＣＷ、蛇行量δの関数として下記の式６式％） 次に目標ウェッジｈｄｆ から目標ロール開度差８ｄ
ｔ”を求める演算器Ｆ４．ＩＯが設けられ、目標ロール
開度差Ｓｄｆ は板幅す、圧延圧力ｑＱ＋目標ウェッ
ジｈｄｆ の関数として下記の式６式％） 更に実開度差Ｓｄｆからウェッジの修正量△ｈｄｆ２＋
を求める演算器Ｆ５１１が設けられ、ウェッジの修正量
Δｈｄｆ ２”は板幅す、圧延圧力（ｌｏｔ実開度差Ｓ
ｄｆの関数として下記の式 ％式％） 更に実際の左、右ロールベンディング力ＦＷ、ＦＤ（Ｆ
Ｗはワークサイドの、ＦＤｉｌｔドライブサイドの実際
のワークロールベンディングカを夫々示す）Ｋよるウェ
ッジの修正量Δｈｄｆ ３“を求める演算器Ｆ６が設け
られ、ウェッジの修正量Δｈｄｆ３′には板幅す、圧延
圧力ｑｏ、左、右ロールベンディング力ＦＷ。
ＦＤの関数として下記の式
％式％）
更に又ワークロール開度差８ｄｆを与える念めの油圧圧
下装置１３．１３ＪＬとロールベンディングカＦＷ。
下装置１３．１３ＪＬとロールベンディングカＦＷ。
ＦＤを与えるためのベンディング装置１４．１４＆とが
設けられる。
設けられる。
第１図で明らかなように、本発明の方法によれば圧延材
の蛇行量δに応じて板クラウンの非対称を生じさせない
ため、予めモデルミルによる実験値より求められた関数
ｆ２を組み込まれた演算器によってワークロールベンデ
ィングカの目標値ＦＷ、ＦＤ かワークロールに与え
られることで従来の方法とは著しく相違する。
の蛇行量δに応じて板クラウンの非対称を生じさせない
ため、予めモデルミルによる実験値より求められた関数
ｆ２を組み込まれた演算器によってワークロールベンデ
ィングカの目標値ＦＷ、ＦＤ かワークロールに与え
られることで従来の方法とは著しく相違する。
すなわち修正すべきキャンバ−曲率ｐ＋、入側板ウェッ
ジＨｄｆから、演算器Ｆ、 ６により必要とする出側ウ
ェッジ量ｈｄｆ”を求め、更に比例ゲイン演算器Ｋ１８
で修正前目標ウェッジ量ｈｄｆ”を求め、この値から実
際の左右ロールベンディング力ＦＷ。
ジＨｄｆから、演算器Ｆ、 ６により必要とする出側ウ
ェッジ量ｈｄｆ”を求め、更に比例ゲイン演算器Ｋ１８
で修正前目標ウェッジ量ｈｄｆ”を求め、この値から実
際の左右ロールベンディング力ＦＷ。
ＦＤにより、演算器Ｆ６１２で求められたウェッジ修正
量Δｈｄｆ３”と、演算器Ｆ３９で演算され念蛇行δに
基〈ウェッジの修正値Δｈｄｆ１”と、演算器Ｆ５１１
で演算されたロールの実開度差に基〈ウェッジ量の修正
値ｈｄｆ 、”とを引き、目標ウェッジ量ｈｄｆ”を求
める。次に演算器Ｆ４１０により目標ウェッジｆｆｉ
ｈｄｆ より目標ロール開度差Ｓｄｆ を定め油圧
圧下装置１３會作慟させる。
量Δｈｄｆ３”と、演算器Ｆ３９で演算され念蛇行δに
基〈ウェッジの修正値Δｈｄｆ１”と、演算器Ｆ５１１
で演算されたロールの実開度差に基〈ウェッジ量の修正
値ｈｄｆ 、”とを引き、目標ウェッジ量ｈｄｆ”を求
める。次に演算器Ｆ４１０により目標ウェッジｆｆｉ
ｈｄｆ より目標ロール開度差Ｓｄｆ を定め油圧
圧下装置１３會作慟させる。
次に本発明を実施例について更に詳しく説明する。
実施例
蛇行による幅方向板厚分布の非対称によるキャンバーへ
の影響を把握するためのｌ／１０モデルミルでの実験結
果を第７図に示す。第７図は板幅４００曝のときロール
ベンディング力を左右同一とし、オフセンター炭が一定
となるように入側ガイドを設置した。この時のウェッジ
量はオフセンター量によらず０．０５１１ＲＫなるよう
に左右圧下位置を制御し念。第８図（ａ）に示すように
δ＝ Ｑ ｔｎｘの場合は左右対称な板クラウンが生じ
たのに対し、δ＝ １００１１ｍの場合（第８図山））
には左右非対称となつ念に本拘らず、板の曲りは第７図
に示すようにδ＝０鴎の方が大であった。
の影響を把握するためのｌ／１０モデルミルでの実験結
果を第７図に示す。第７図は板幅４００曝のときロール
ベンディング力を左右同一とし、オフセンター炭が一定
となるように入側ガイドを設置した。この時のウェッジ
量はオフセンター量によらず０．０５１１ＲＫなるよう
に左右圧下位置を制御し念。第８図（ａ）に示すように
δ＝ Ｑ ｔｎｘの場合は左右対称な板クラウンが生じ
たのに対し、δ＝ １００１１ｍの場合（第８図山））
には左右非対称となつ念に本拘らず、板の曲りは第７図
に示すようにδ＝０鴎の方が大であった。
このような板クラウンの左右対称を修正するのに必要な
ロールベンディング力ＦＷ、ＦＤを求めるために種々の
板幅、圧延圧力、ロール径、蛇行量等でシミュレーショ
ンモデルによる計算及びモデルミルによる実験を行って
関数ｆ２を決定し、演算器Ｆ２を組み込んでモデルミル
実験を行った結果を第９図に示した。同図では板幅すが
３００１１１１と４００−の試料についてオフセンター
０．５０．１００ ｔｍのとき、Ｆ２７及びＦａ １２
′切”で行った場合と、Ｆ２７及びＦ６１２“入″で行
った場合が示しである。Ｆ２７ 及ヒＦｓ １２“切”
で行った実験ではすべて同一方向に曲りが生じたのに対
し、Ｆ２７及びＦ６１２“入”で行った場合には圧延後
の曲り量がＯを中心にばらついており、絶対値も小さく
なっており本発明の有効性が確認できる。
ロールベンディング力ＦＷ、ＦＤを求めるために種々の
板幅、圧延圧力、ロール径、蛇行量等でシミュレーショ
ンモデルによる計算及びモデルミルによる実験を行って
関数ｆ２を決定し、演算器Ｆ２を組み込んでモデルミル
実験を行った結果を第９図に示した。同図では板幅すが
３００１１１１と４００−の試料についてオフセンター
０．５０．１００ ｔｍのとき、Ｆ２７及びＦａ １２
′切”で行った場合と、Ｆ２７及びＦ６１２“入″で行
った場合が示しである。Ｆ２７ 及ヒＦｓ １２“切”
で行った実験ではすべて同一方向に曲りが生じたのに対
し、Ｆ２７及びＦ６１２“入”で行った場合には圧延後
の曲り量がＯを中心にばらついており、絶対値も小さく
なっており本発明の有効性が確認できる。
（発明の効果）
以上説明した通り厚板圧延において、圧延材の蛇行量を
検出し、蛇行によるロールギャップの左右非対称量に応
じたロールベンディング力を与えることによって、常に
板クラウンを左右対称に保ち、板厚プロフィールの非対
称性に起因する曲りを防止することによって、ウェッジ
量の制御によるキャンバ−の修正が容易に行えるように
なり、その効果は極めて大である。
検出し、蛇行によるロールギャップの左右非対称量に応
じたロールベンディング力を与えることによって、常に
板クラウンを左右対称に保ち、板厚プロフィールの非対
称性に起因する曲りを防止することによって、ウェッジ
量の制御によるキャンバ−の修正が容易に行えるように
なり、その効果は極めて大である。
第１図は本発明のキャンバ−制御ロジックのブロック図
、第２図はキャンバ−が生じた場合の不都合を説明する
平面図、第３図、第４図はそれぞれオフセンターなしの
場合のロールの変形状態を示す図、第５図、第６図はそ
れぞれオフセンター１）の場合のロールの変形状態を示
す図、第７図はモデルミル実験結果（板の曲りプロフィ
ール）を示す図、第８図はモデルミル実験結果（板厚分
布）を示す図、第９図はモデルミルによるｉ詔実験結果
を示す図である。 １・・・圧延材（平面）、２・・・製品形状（平面）、
３・・・ワークロール、４・・・ワークロール、５・・
・圧延材（断面）、６・・・演算器Ｆ１．７・・・演算
器Ｆ２．８・・・比例ゲインＫｌ、９・・・演算器Ｆ３
．１０・・・演算器Ｆ４．１１・・・演算器Ｆ５．１２
・・・演算器Ｆ６．１３・・・油圧圧下装置、１４・・
・ロールベンディング装置。
、第２図はキャンバ−が生じた場合の不都合を説明する
平面図、第３図、第４図はそれぞれオフセンターなしの
場合のロールの変形状態を示す図、第５図、第６図はそ
れぞれオフセンター１）の場合のロールの変形状態を示
す図、第７図はモデルミル実験結果（板の曲りプロフィ
ール）を示す図、第８図はモデルミル実験結果（板厚分
布）を示す図、第９図はモデルミルによるｉ詔実験結果
を示す図である。 １・・・圧延材（平面）、２・・・製品形状（平面）、
３・・・ワークロール、４・・・ワークロール、５・・
・圧延材（断面）、６・・・演算器Ｆ１．７・・・演算
器Ｆ２．８・・・比例ゲインＫｌ、９・・・演算器Ｆ３
．１０・・・演算器Ｆ４．１１・・・演算器Ｆ５．１２
・・・演算器Ｆ６．１３・・・油圧圧下装置、１４・・
・ロールベンディング装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、厚板圧延において、圧延中に生じた圧延材のキャン
バー量を測定し、前記キャンバー量に応じ次バスの駆動
側、操作側のロールギャップ差を制御することによって
、キャンバーを修正するに際し： 圧延材の蛇行量を検出し、蛇行により生ずるロールギャ
ップの左右非対称量に応じたロールベンディング力を与
えることによって、常に板クラウンを左右対称に保ち、
板厚プロフィールの非対称性に起因する曲りを防止し； キャンバー修正時の板ウェッジとキャンバーの関係式を
線形にし、この関係式に基き駆動側、操作側のロールギ
ャップ差を調整することを特徴とする圧延材におけるキ
ャンバー制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59212646A JPS6192714A (ja) | 1984-10-12 | 1984-10-12 | 厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59212646A JPS6192714A (ja) | 1984-10-12 | 1984-10-12 | 厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6192714A true JPS6192714A (ja) | 1986-05-10 |
Family
ID=16626078
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59212646A Pending JPS6192714A (ja) | 1984-10-12 | 1984-10-12 | 厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6192714A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104741409A (zh) * | 2015-03-18 | 2015-07-01 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种连续退火无取向硅钢横折印的控制方法 |
| CN106984652A (zh) * | 2016-01-21 | 2017-07-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 根据中间坯镰刀弯控制精轧机架跑偏的方法 |
-
1984
- 1984-10-12 JP JP59212646A patent/JPS6192714A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104741409A (zh) * | 2015-03-18 | 2015-07-01 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种连续退火无取向硅钢横折印的控制方法 |
| CN104741409B (zh) * | 2015-03-18 | 2017-01-04 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种连续退火无取向硅钢横折印的控制方法 |
| CN106984652A (zh) * | 2016-01-21 | 2017-07-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 根据中间坯镰刀弯控制精轧机架跑偏的方法 |
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