JPS6191403A - 給水ポンプのｎｐｓｈ制御方式 - Google Patents
給水ポンプのｎｐｓｈ制御方式Info
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- JPS6191403A JPS6191403A JP21260984A JP21260984A JPS6191403A JP S6191403 A JPS6191403 A JP S6191403A JP 21260984 A JP21260984 A JP 21260984A JP 21260984 A JP21260984 A JP 21260984A JP S6191403 A JPS6191403 A JP S6191403A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- deaerator
- pressure
- steam
- water
- flow rate
- Prior art date
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は原子力発電所、火力発電所等における給水ポン
プのＮＰＳＨ制御方式に関する。
プのＮＰＳＨ制御方式に関する。
（従来の技術）
−第４図に従来の火力発電所における給水系の１例が
示され、復水器１で復水した復水は復水ポンプ２で給水
ヒータ３に移送され、更に給水ヒータ４に移送される。
−第４図に従来の火力発電所における給水系の１例が
示され、復水器１で復水した復水は復水ポンプ２で給水
ヒータ３に移送され、更に給水ヒータ４に移送される。
その除夜水制御弁５によシ復水流量は調整される。給水
ヒータ３，４に供給された復水はここで低圧タービン６
から抽気され配管７．８を介して供給される抽気蒸気に
よ）加熱でれて昇温する。昇温した復水は脱気器９に移
送され、ここで脱気されてストレージタンク１０内に貯
留される。その脱気器９で復水は高圧タービン１１から
抽気され、逆上弁１３を具えた配管１２を介して供給さ
れる抽気蒸気によって飽和状態まで加熱される。その後
、復水はストレージタンク１０から給水ポンプ１４によ
シボイラ１５に移送される。ボイラ１５で得られた蒸気
はガバナ弁１６を具えた蒸気配管２０を介して高圧ター
ビン１１に供給され、高圧タービン１１から排出された
蒸気は更に低圧タービン６に移送されて高圧タービン１
１及び低圧タービン６を回転駆動しこれによって発電機
１７を回転させる。低圧タービン６から排出された蒸気
は復水器１に戻される。 。
ヒータ３，４に供給された復水はここで低圧タービン６
から抽気され配管７．８を介して供給される抽気蒸気に
よ）加熱でれて昇温する。昇温した復水は脱気器９に移
送され、ここで脱気されてストレージタンク１０内に貯
留される。その脱気器９で復水は高圧タービン１１から
抽気され、逆上弁１３を具えた配管１２を介して供給さ
れる抽気蒸気によって飽和状態まで加熱される。その後
、復水はストレージタンク１０から給水ポンプ１４によ
シボイラ１５に移送される。ボイラ１５で得られた蒸気
はガバナ弁１６を具えた蒸気配管２０を介して高圧ター
ビン１１に供給され、高圧タービン１１から排出された
蒸気は更に低圧タービン６に移送されて高圧タービン１
１及び低圧タービン６を回転駆動しこれによって発電機
１７を回転させる。低圧タービン６から排出された蒸気
は復水器１に戻される。 。
１８はタービンバイパス配管でバイパス弁１９を具えて
いる。
いる。
（発明が解決しようとする問題点）
上記給水系において、その運転中発電機１．７の負荷が
無くなるような事態が発生すると、ガバナ弁１６はター
ビン１１及び６の回転数を一定に保持する為に、はぼ全
閉状態となシ、その結果高圧タービン１１及び低圧ター
ビン６内はほぼ真空状態になる。そして、ボイラ１５で
発生した蒸気はタービンバイパス配管１８を介して復水
器１に戻される。このような状態においては高圧タービ
ン１１及び低圧タービン６内の蒸気圧力が低いので、給
水ヒータ３，４への抽気は行なわれなくなシ、給水ヒー
タ３，４における復水の加熱も停止する。
無くなるような事態が発生すると、ガバナ弁１６はター
ビン１１及び６の回転数を一定に保持する為に、はぼ全
閉状態となシ、その結果高圧タービン１１及び低圧ター
ビン６内はほぼ真空状態になる。そして、ボイラ１５で
発生した蒸気はタービンバイパス配管１８を介して復水
器１に戻される。このような状態においては高圧タービ
ン１１及び低圧タービン６内の蒸気圧力が低いので、給
水ヒータ３，４への抽気は行なわれなくなシ、給水ヒー
タ３，４における復水の加熱も停止する。
従って脱気器９には低温の復水が供給されることになシ
、また、高圧タービン１１から脱気器９への蒸気供給も
停止するので脱気器９内の圧力は急激に低下する。この
ように脱気器９内の圧力が急激に低下すると給水ポンプ
１４の有効正水頭（以後ＮＰＳＨと称す）の不足といっ
た現象が発生する。一般にＮＰＳＨは次の（１）式によ
り現わされる。
、また、高圧タービン１１から脱気器９への蒸気供給も
停止するので脱気器９内の圧力は急激に低下する。この
ように脱気器９内の圧力が急激に低下すると給水ポンプ
１４の有効正水頭（以後ＮＰＳＨと称す）の不足といっ
た現象が発生する。一般にＮＰＳＨは次の（１）式によ
り現わされる。
ＮＰＳＨ＝Ｈ−ΔＰ／Δｔｘｖ／ＱＸ” −−−−−・
（１）ただし Ｈ：給水ポンプ１４とストレージタンク１０との間の水
頭差 ΔＰ／Δｔ：脱気器９内の減圧速度（ｋｇ／ｍ ２／Ｓ
）Ｖ：配管の容積（ｍ３） Ｑ：給水流量（ＷＬ３／Ｓ） Ｖ：水の比容積（ｍ３／′Ｋｇ） この式（１）に示すように脱気器９内の減圧速度が大き
くなるとＮＰＳＨが減少し給水ポンプ１４の必要ＮＰＳ
Ｈが確保できなくな）、ボイラ１５への送水が不可能と
なってしまう。
（１）ただし Ｈ：給水ポンプ１４とストレージタンク１０との間の水
頭差 ΔＰ／Δｔ：脱気器９内の減圧速度（ｋｇ／ｍ ２／Ｓ
）Ｖ：配管の容積（ｍ３） Ｑ：給水流量（ＷＬ３／Ｓ） Ｖ：水の比容積（ｍ３／′Ｋｇ） この式（１）に示すように脱気器９内の減圧速度が大き
くなるとＮＰＳＨが減少し給水ポンプ１４の必要ＮＰＳ
Ｈが確保できなくな）、ボイラ１５への送水が不可能と
なってしまう。
（問題点を解決するための手段）
本発明は上記問題点に対処するために発明されたもので
その巨的とするところは、負荷急減時においても給水ポ
ンプの必要ＮＰＳＨを確保することができる給水ポンプ
のＮＰＳＥ制御方式を提供することに１）、本発明の要
旨とするところは復水器からの復水を給水ヒータで加熱
した後脱気器で脱気してそのストレージタンクに貯留し
、このストレージタンクに貯留した復水を給水ポンプを
介してボイラに送勺、このボイラで得られた蒸気をター
ビンに供給するようにした給水系において、前記ボイラ
で得られた類７気を前記給水ヒータの胴側に供給する加
熱蒸気供給配管に蒸気流量制御弁を介装し、前記脱気器
に流入する復水流量、・前記給水ポンプの流量、前記脱
気器のストレージタンク内水位、前記脱気器内圧力をそ
れぞれ検出し、これら検出値から前記給水ポンプのＮＰ
ＳＨ（有効止水＠）を確保するための前記給水ヒータの
胴側圧力の制御目標値を決定し、前記タービン負荷の急
減時に前記給水ヒータの胴側圧力が目標値となるよう前
記蒸気流量制御弁を開閉することを特徴とする。給水ポ
ンプのＮＰＳＨ制御方式にある。
その巨的とするところは、負荷急減時においても給水ポ
ンプの必要ＮＰＳＨを確保することができる給水ポンプ
のＮＰＳＥ制御方式を提供することに１）、本発明の要
旨とするところは復水器からの復水を給水ヒータで加熱
した後脱気器で脱気してそのストレージタンクに貯留し
、このストレージタンクに貯留した復水を給水ポンプを
介してボイラに送勺、このボイラで得られた蒸気をター
ビンに供給するようにした給水系において、前記ボイラ
で得られた類７気を前記給水ヒータの胴側に供給する加
熱蒸気供給配管に蒸気流量制御弁を介装し、前記脱気器
に流入する復水流量、・前記給水ポンプの流量、前記脱
気器のストレージタンク内水位、前記脱気器内圧力をそ
れぞれ検出し、これら検出値から前記給水ポンプのＮＰ
ＳＨ（有効止水＠）を確保するための前記給水ヒータの
胴側圧力の制御目標値を決定し、前記タービン負荷の急
減時に前記給水ヒータの胴側圧力が目標値となるよう前
記蒸気流量制御弁を開閉することを特徴とする。給水ポ
ンプのＮＰＳＨ制御方式にある。
（実施例）
以下、本発明ｔ−第１図ないし第３図に示される一実施
例を参照しながら具体的に説明する。なお、第１図にお
いて第４図に示すものと同一の部分には同一の符号が付
しである。給水ヒータ４とボイラ１５との間には加熱蒸
気供給配管３１が配設され、この加熱蒸気供給配管３１
には蒸気流量制御弁３２が介装されている。前述したよ
うに発電根気の供給が停止する。そこで加熱蒸気供給配
管３１を介してボイラ１５からの蒸気を給水ヒータ４に
供給する。３３は給水ヒータ４の胴側圧力を検出するた
めの圧力検出器、３４は脱気器９内の圧力を検出する圧
力検出器、３６は脱気器９に流入する復水流量を検出す
る流量計、３７は給水ポンプ１４の吸込流量を検出する
流量計、３８はストレージタンク１°０内の水位を検出
する水位計である。これら計器３３，３４．３６，３７
．３８の各検出信号は制御装置３５に入力され、この制
御装置３５はこれらの検出信号を演算処理して前記蒸気
流量制御弁３２の開度を調節するための信号を出力する
。
例を参照しながら具体的に説明する。なお、第１図にお
いて第４図に示すものと同一の部分には同一の符号が付
しである。給水ヒータ４とボイラ１５との間には加熱蒸
気供給配管３１が配設され、この加熱蒸気供給配管３１
には蒸気流量制御弁３２が介装されている。前述したよ
うに発電根気の供給が停止する。そこで加熱蒸気供給配
管３１を介してボイラ１５からの蒸気を給水ヒータ４に
供給する。３３は給水ヒータ４の胴側圧力を検出するた
めの圧力検出器、３４は脱気器９内の圧力を検出する圧
力検出器、３６は脱気器９に流入する復水流量を検出す
る流量計、３７は給水ポンプ１４の吸込流量を検出する
流量計、３８はストレージタンク１°０内の水位を検出
する水位計である。これら計器３３，３４．３６，３７
．３８の各検出信号は制御装置３５に入力され、この制
御装置３５はこれらの検出信号を演算処理して前記蒸気
流量制御弁３２の開度を調節するための信号を出力する
。
以下制御装置３５について説明する。まず一般に脱気器
９内の圧力の低下速度−ΔＰ／Δｔは次の（２）式で算
出される。
９内の圧力の低下速度−ΔＰ／Δｔは次の（２）式で算
出される。
一Δｐ／Δｔ＝（ΔＰ／ΔＴ ） ×Ｇｉｎ／ＭＩ Ｘ
（−Ｔｉｎ −）−Ｔ／）・・・・・・・・・ （２
） ただし ｔ：時間（秒） Ｐ：脱気器９内の圧力 ΔＰ／ΔＴ：飽和温度の微少変化に対する飽和圧力の変
化量 Ｇｉｎ ：脱気器９内に流入する復水の流量Ｍｌ ：脱
気器９のストレージタンク１０が保有する復水量 Ｐｉル：脱気器９に流入する復水の温度Ｔｌ ：脱気器
９内の飽和温度 （１）式へ（２）式を代入し、（Ｔ目−ＴＪ）について
解くと次の（３）式が得られる。
（−Ｔｉｎ −）−Ｔ／）・・・・・・・・・ （２
） ただし ｔ：時間（秒） Ｐ：脱気器９内の圧力 ΔＰ／ΔＴ：飽和温度の微少変化に対する飽和圧力の変
化量 Ｇｉｎ ：脱気器９内に流入する復水の流量Ｍｌ ：脱
気器９のストレージタンク１０が保有する復水量 Ｐｉル：脱気器９に流入する復水の温度Ｔｌ ：脱気器
９内の飽和温度 （１）式へ（２）式を代入し、（Ｔ目−ＴＪ）について
解くと次の（３）式が得られる。
但し、ＧｏｔＬｔ＝Ｑ／ｖ である。
圧力をＰｉｎとする゛と、
となるから、次の（４）式が得られる。
給水ポンプ１４が必要とする最低限のＮＰＳＨをＮＰＥ
３Ｈｒｇｑ トｆルト、（４）式１、次０（５）式カ満
ｆｉされるように運転すればＮＰＳＨ不足にはならない
。
３Ｈｒｇｑ トｆルト、（４）式１、次０（５）式カ満
ｆｉされるように運転すればＮＰＳＨ不足にはならない
。
（５）式をＰｉルについて解くと次の（６）式が得られ
る。
る。
一方、脱気器９内の圧力Ｐ以上に給水ヒータ４の胴側圧
力ＰｉＬを上げると、給水ヒータ４の中で復水が沸騰す
る恐れがあるのでこれを防止するため、次の条件が必要
でるる。
力ＰｉＬを上げると、給水ヒータ４の中で復水が沸騰す
る恐れがあるのでこれを防止するため、次の条件が必要
でるる。
Ｐ＞Ｐｉｎ ・・・・・・ （力脱気器９に流入
する復水温度ｈ４に対する飽和圧力Ｐｉルは、復水温度
Ｐｉルを計測して、これから水の物性を利用してＰｉｎ
を推定する方法と、給水ヒータ４の胴側温度と管側出口
温度との間には僅かな差しかないので、給水ヒータ４の
胴側圧力（胴側は飽和二相状態となっているので、胴側
圧力は胴側温度の飽和圧力となっている）をＰｉｎとし
て用いることもできる。従って、以下Ｐｉｎとして給水
ヒータ４の胴側圧力ＰＬｔを用いる。
する復水温度ｈ４に対する飽和圧力Ｐｉルは、復水温度
Ｐｉルを計測して、これから水の物性を利用してＰｉｎ
を推定する方法と、給水ヒータ４の胴側温度と管側出口
温度との間には僅かな差しかないので、給水ヒータ４の
胴側圧力（胴側は飽和二相状態となっているので、胴側
圧力は胴側温度の飽和圧力となっている）をＰｉｎとし
て用いることもできる。従って、以下Ｐｉｎとして給水
ヒータ４の胴側圧力ＰＬｔを用いる。
（６） 、 （力式よシ得られる次の（８）式が満足さ
れるよう蒸気流量制御弁３２を開閉操作して給水ヒータ
４の胴側圧力ｐ７．＊を制御すれば、ＮＰＳＨの不足を
防止することができる。
れるよう蒸気流量制御弁３２を開閉操作して給水ヒータ
４の胴側圧力ｐ７．＊を制御すれば、ＮＰＳＨの不足を
防止することができる。
（８）式を満足するように給水ヒータ（４）の胴側圧力
Ｐｉ−を制御する例を以下説明する。負荷急減時の脱気
器９内の圧力Ｐの変化が第２図に曲線５０で示され、曲
線５１は（８）式の右項９変化を示したものであシ、Ｐ
ｉ−が曲線５０と５１とで囲まれた斜線を施こした領域
５２内に常に存在すればよい。従って曲線５０と５１と
の中点をむすんだ曲線５３を目標値とし、この目標値と
実際のＰｉｎ摩とが一致するよう制御する。Ｐｉ−の目
標値ｐＪＰａｔは次の（９）式で得られる。
Ｐｉ−を制御する例を以下説明する。負荷急減時の脱気
器９内の圧力Ｐの変化が第２図に曲線５０で示され、曲
線５１は（８）式の右項９変化を示したものであシ、Ｐ
ｉ−が曲線５０と５１とで囲まれた斜線を施こした領域
５２内に常に存在すればよい。従って曲線５０と５１と
の中点をむすんだ曲線５３を目標値とし、この目標値と
実際のＰｉｎ摩とが一致するよう制御する。Ｐｉ−の目
標値ｐＪＰａｔは次の（９）式で得られる。
第３図は（９）式の目標値ｐｓｇｔに従うように給水ヒ
ータ４の胴側圧力Ｐｉ−を制御するための制御装置３５
の詳細を示している。１０１は脱気器９内の水位Ｌ（→
から脱気器９内の保有水ｉＭｌ（ｋｇ）を算出する関数
器であシ、関数器１０１の出力即ち −’ ＭＪと
給水ポンプ１４の流量ａｏｔＬｔとが乗算器１０３に入
力され、乗算器１０３で乗算された結果が除算器１０４
の分子として入力される。除算器１０４の分母は脱気器
９内への流入流量Ｇｉｎでメジ、除算器１０４で除算さ
れた結果は係数器１０５で− （Ｈ−ＮＰＥ３Ｈｒｔｑ
） が乗ぜられる。加減昇器１０１ｖ において、脱気器９内圧力Ｐから係数器１０５の出力を
差引くと、加減算器１０７の出力は（９）式のｐｅｎｔ
となる。次いで加減算器１０８においてＰｅａｔからＰ
ｉ−を差し引き、加減算器１θ８の出力は比例積分制御
器１０９０入力となる。比例積分制御器１０９はその入
力が増加すればその出力が増加する。
ータ４の胴側圧力Ｐｉ−を制御するための制御装置３５
の詳細を示している。１０１は脱気器９内の水位Ｌ（→
から脱気器９内の保有水ｉＭｌ（ｋｇ）を算出する関数
器であシ、関数器１０１の出力即ち −’ ＭＪと
給水ポンプ１４の流量ａｏｔＬｔとが乗算器１０３に入
力され、乗算器１０３で乗算された結果が除算器１０４
の分子として入力される。除算器１０４の分母は脱気器
９内への流入流量Ｇｉｎでメジ、除算器１０４で除算さ
れた結果は係数器１０５で− （Ｈ−ＮＰＥ３Ｈｒｔｑ
） が乗ぜられる。加減昇器１０１ｖ において、脱気器９内圧力Ｐから係数器１０５の出力を
差引くと、加減算器１０７の出力は（９）式のｐｅｎｔ
となる。次いで加減算器１０８においてＰｅａｔからＰ
ｉ−を差し引き、加減算器１θ８の出力は比例積分制御
器１０９０入力となる。比例積分制御器１０９はその入
力が増加すればその出力が増加する。
給水ヒータ４の胴側圧力Ｐｚ−がｐｅａｔ よシも低
下すれば、比例積分制御器１０９の入力が増加して、蒸
気流量制御弁３２を開き、よシ多くの蒸気が給水ヒータ
４に導入され、その胴側圧力Ｐｉ８がＰｎｔになるまで
加熱が行なわれる。Ｐｉ−がｐｓｇｔ よ）上シ過ぎた
ときには逆の操作が行なわれ、Ｐｉ−をｐＪ？ｇｔまで
低下させる。
下すれば、比例積分制御器１０９の入力が増加して、蒸
気流量制御弁３２を開き、よシ多くの蒸気が給水ヒータ
４に導入され、その胴側圧力Ｐｉ８がＰｎｔになるまで
加熱が行なわれる。Ｐｉ−がｐｓｇｔ よ）上シ過ぎた
ときには逆の操作が行なわれ、Ｐｉ−をｐＪ？ｇｔまで
低下させる。
１１１はスイッチで、通常運転中はＢ側が閉となってお
シ、ゼロ発信器１１０の信号によシ蒸気流量制御弁３２
は閉止しているが、負荷急減信号を受けるとＡ側が閉と
な夛比例槓分制御器１０９の出力が蒸気流量制御弁３２
に入力され、Ｐｉルをｐａｓｔとなるよう制御する。
シ、ゼロ発信器１１０の信号によシ蒸気流量制御弁３２
は閉止しているが、負荷急減信号を受けるとＡ側が閉と
な夛比例槓分制御器１０９の出力が蒸気流量制御弁３２
に入力され、Ｐｉルをｐａｓｔとなるよう制御する。
（発明の作用及び効果）
本発明においては復水器がらの復水を給水ヒータで加熱
した後脱気器で脱気してそのストレージタンクに貯留し
、このストレージタンクに貯留した復水を給水ポンプを
介してボイラに送シ、このボイラで得られた蒸気をター
ビンに供給するようにした給水系において、前記ボイラ
で得られた蒸気を前記給水ヒータの胴側に供給する加熱
蒸気供給配管に蒸気流量制御弁を介装し、前記脱気器に
流入する復水流量−前記給水ポンプの流量、前記脱気器
のストレージタンク内水位、前記脱気器内圧力をそれぞ
れ検出し、これら検出値から前記給水ポンプのＮＰＳＥ
（有効正水頭）を確保するための前記給水ヒータの胴側
圧力の制御目標値を決定し、前記タービン負荷の急減時
に前記給水ヒータの胴側圧力が目標値となるよう前記蒸
気流量制御弁を開閉するので、給水ヒータの胴側圧力は
第２図の曲、１！５３に示すような変化をすることにな
シ、（８）式を常に満足するので給水ポンプのＮＰＳＨ
が不足となることはなくなシ、給水ポンプの健全な運転
を確保でき、系内機器の健全性、給水系の信頼性を高め
ることができる。
した後脱気器で脱気してそのストレージタンクに貯留し
、このストレージタンクに貯留した復水を給水ポンプを
介してボイラに送シ、このボイラで得られた蒸気をター
ビンに供給するようにした給水系において、前記ボイラ
で得られた蒸気を前記給水ヒータの胴側に供給する加熱
蒸気供給配管に蒸気流量制御弁を介装し、前記脱気器に
流入する復水流量−前記給水ポンプの流量、前記脱気器
のストレージタンク内水位、前記脱気器内圧力をそれぞ
れ検出し、これら検出値から前記給水ポンプのＮＰＳＥ
（有効正水頭）を確保するための前記給水ヒータの胴側
圧力の制御目標値を決定し、前記タービン負荷の急減時
に前記給水ヒータの胴側圧力が目標値となるよう前記蒸
気流量制御弁を開閉するので、給水ヒータの胴側圧力は
第２図の曲、１！５３に示すような変化をすることにな
シ、（８）式を常に満足するので給水ポンプのＮＰＳＨ
が不足となることはなくなシ、給水ポンプの健全な運転
を確保でき、系内機器の健全性、給水系の信頼性を高め
ることができる。
第１崗ないし第３図は本発明の１実施例を示し、第１図
は１部を省略して示す系統図、第２図は脱気器内圧力と
ヒータの胴側圧力の制御目標値との関係を示す線図、第
３図は制御装置の詳細を示す制御系統図、第４図は従来
の給水系の１例を示す系統図である。 復水器・・・（１）、給水ヒータ山（４）、脱気器用（
９）、ストレージタンク・・・αＱ１給水ポンプ・・・
α荀、ボイラ・・・＜１５１゜タービン・・・（６）、
加熱蒸気供給配管・・・Ｇυ、蒸気流量制御弁・・・Ｇ
ａ、制御装置・・・（至）、脱気器流入復水の流量計・
・・（ト）、給水ポンプの流量計−Ｃ３７］、ストレー
ジタンク内水位の水位計・・・（至）、脱気器内圧力検
出器・・・（ロ） 復代理人 弁理士岡本直文 外３名
は１部を省略して示す系統図、第２図は脱気器内圧力と
ヒータの胴側圧力の制御目標値との関係を示す線図、第
３図は制御装置の詳細を示す制御系統図、第４図は従来
の給水系の１例を示す系統図である。 復水器・・・（１）、給水ヒータ山（４）、脱気器用（
９）、ストレージタンク・・・αＱ１給水ポンプ・・・
α荀、ボイラ・・・＜１５１゜タービン・・・（６）、
加熱蒸気供給配管・・・Ｇυ、蒸気流量制御弁・・・Ｇ
ａ、制御装置・・・（至）、脱気器流入復水の流量計・
・・（ト）、給水ポンプの流量計−Ｃ３７］、ストレー
ジタンク内水位の水位計・・・（至）、脱気器内圧力検
出器・・・（ロ） 復代理人 弁理士岡本直文 外３名
Claims (1)
- 復水器からの復水を給水ヒータで加熱した後脱気器で脱
気してそのストレージタンクに貯留し、このストレージ
タンクに貯留した復水を給水ポンプを介してボイラに送
り、このボイラで得られた蒸気をタービンに供給するよ
うにした給水系において、前記ボイラで得られた蒸気を
前記給水ヒータの胴側に供給する加熱蒸気供給配管に蒸
気流量制御弁を介装し、前記脱気器に流入する復水流量
、前記給水ポンプの流量、前記脱気器のストレージタン
ク内水位、前記脱気器内圧力をそれぞれ検出し、これら
検出値から前記給水ポンプのＮＰＳＨ（有効正水頭）を
確保するための前記給水ヒータの胴側圧力の制御目標値
を決定し、前記タービン負荷の急減時に前記給水ヒータ
の胴側圧力が目標値となるよう前記蒸気流量制御弁を開
閉することを特徴とする給水ポンプのＮＰＳＨ制御方式
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21260984A JPS6191403A (ja) | 1984-10-12 | 1984-10-12 | 給水ポンプのｎｐｓｈ制御方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21260984A JPS6191403A (ja) | 1984-10-12 | 1984-10-12 | 給水ポンプのｎｐｓｈ制御方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6191403A true JPS6191403A (ja) | 1986-05-09 |
Family
ID=16625518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21260984A Pending JPS6191403A (ja) | 1984-10-12 | 1984-10-12 | 給水ポンプのｎｐｓｈ制御方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6191403A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115324673A (zh) * | 2022-07-25 | 2022-11-11 | 广西电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种煤电机组参与电网调峰的系统及控制方法 |
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1984
- 1984-10-12 JP JP21260984A patent/JPS6191403A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115324673A (zh) * | 2022-07-25 | 2022-11-11 | 广西电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种煤电机组参与电网调峰的系统及控制方法 |
| CN115324673B (zh) * | 2022-07-25 | 2024-05-24 | 广西电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种煤电机组参与电网调峰的系统及控制方法 |
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