JPS6190703A - 重質分を少量含む液体の精製方法 - Google Patents
重質分を少量含む液体の精製方法Info
- Publication number
- JPS6190703A JPS6190703A JP21295084A JP21295084A JPS6190703A JP S6190703 A JPS6190703 A JP S6190703A JP 21295084 A JP21295084 A JP 21295084A JP 21295084 A JP21295084 A JP 21295084A JP S6190703 A JPS6190703 A JP S6190703A
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- Japan
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- fraction distillation
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- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は液体の精製方法に関し、更に詳しくは溶媒等の
液体中に含まれる少量の重質分を、蒸留により効率よく
分Ｉｉ１を精製する方法に関するものである。
液体中に含まれる少量の重質分を、蒸留により効率よく
分Ｉｉ１を精製する方法に関するものである。
（従来の技術）
一般にポリブタジェン、溶液重合ＳＢＲ、ポリイソプレ
ン、エチレン−プロピレンゴムなどの合成ゴム、中圧ま
たは低圧ポリエチレン、ポリプロピレンなどのプラスチ
ックは溶液重合法により製造される。これらの方法では
、チーグラー、ナ、７タタイプ、有機リチウムタイプ、
バナジウム化合物タイプ、シリカ−アルミナ−酸化クロ
ムタイプ等の触媒が用いられ、またｎ−ヘキサン、シク
ロヘキサン、ｎ−へブタン、ベンゼン、トルエンなどの
溶媒が使用される。
ン、エチレン−プロピレンゴムなどの合成ゴム、中圧ま
たは低圧ポリエチレン、ポリプロピレンなどのプラスチ
ックは溶液重合法により製造される。これらの方法では
、チーグラー、ナ、７タタイプ、有機リチウムタイプ、
バナジウム化合物タイプ、シリカ−アルミナ−酸化クロ
ムタイプ等の触媒が用いられ、またｎ−ヘキサン、シク
ロヘキサン、ｎ−へブタン、ベンゼン、トルエンなどの
溶媒が使用される。
これらの溶液重合法では微量の不純物が、重合反応に大
きな影客を与えるため、高純度の原料および溶媒を使用
することが要求されている。しかるに、溶液重合の回収
溶媒中には、一般に水、未反応モノマー、アルコール類
、アルデヒド等の重質分と、原料モノマーから生成する
ダイマー、オリゴマー、老化防止剤等の重質分とが含ま
れておリ、これらをそのまま使用すると重合反応が阻害
され、好ましくない。そこで従来は軽質物を重質分蒸留
塔で、また重質分を重質分蒸留塔で蒸留分離することが
行なわれている。
きな影客を与えるため、高純度の原料および溶媒を使用
することが要求されている。しかるに、溶液重合の回収
溶媒中には、一般に水、未反応モノマー、アルコール類
、アルデヒド等の重質分と、原料モノマーから生成する
ダイマー、オリゴマー、老化防止剤等の重質分とが含ま
れておリ、これらをそのまま使用すると重合反応が阻害
され、好ましくない。そこで従来は軽質物を重質分蒸留
塔で、また重質分を重質分蒸留塔で蒸留分離することが
行なわれている。
第２図は、従来の重質分蒸留塔を用いる方法の工程図を
示したものである。図において、重質分を少量含む回収
溶媒が導管１から重質分蒸留塔２に供給され、処理され
る。塔頂からは導管３を経て重質分を含まない溶媒が排
出され、凝縮器４で凝縮された後、この一部が還流槽５
により還流として導管６を経て重質分蒸留塔２の塔頂に
戻され、残部は導管７から重合反応系に供給される。一
方、塔底からは重質分と溶媒との混合流が導管９を経て
排出される。また重質分蒸留塔２には、塔底液を加熱す
るための再沸器８が設けられている。
示したものである。図において、重質分を少量含む回収
溶媒が導管１から重質分蒸留塔２に供給され、処理され
る。塔頂からは導管３を経て重質分を含まない溶媒が排
出され、凝縮器４で凝縮された後、この一部が還流槽５
により還流として導管６を経て重質分蒸留塔２の塔頂に
戻され、残部は導管７から重合反応系に供給される。一
方、塔底からは重質分と溶媒との混合流が導管９を経て
排出される。また重質分蒸留塔２には、塔底液を加熱す
るための再沸器８が設けられている。
しかしながら、溶液重合の回収溶媒中の反応阻害物は一
般に１重量％以下と少量であり、特に重質分蒸留塔にお
いてはほとんど全量の溶媒を塔頂から留出させるため、
多大のエネルギーを必要としている。
般に１重量％以下と少量であり、特に重質分蒸留塔にお
いてはほとんど全量の溶媒を塔頂から留出させるため、
多大のエネルギーを必要としている。
一方、この重質分蒸留塔の塔頂温度は比較的低温である
ため熱回収が雌しく、大部分は冷却水を用いた凝縮器を
通して系外に捨てられているのが実情であった。
ため熱回収が雌しく、大部分は冷却水を用いた凝縮器を
通して系外に捨てられているのが実情であった。
しかるに近年、プロセスの省エネルギー化が強く要求さ
れるようになり、この比較的低温の熱源を有効に利用す
る方法の開発が望まれるようになった。
れるようになり、この比較的低温の熱源を有効に利用す
る方法の開発が望まれるようになった。
従来、代表的なエネルギー節約の方法として、特開昭５
１−１３４３７９号、特開昭５８−８３０８９号または
特開昭５１−１０５８０２号に示されるような圧縮式ま
たは吸収式のヒートポンプを用いることが行なわれてい
る。しかしながら、これらの方法には共通して次のよう
な欠点がある。
１−１３４３７９号、特開昭５８−８３０８９号または
特開昭５１−１０５８０２号に示されるような圧縮式ま
たは吸収式のヒートポンプを用いることが行なわれてい
る。しかしながら、これらの方法には共通して次のよう
な欠点がある。
すなわち、塔頂と塔底の温度差の大きな系では、圧縮機
に要する動力が過大となり、また設備費が高くつくため
実質的に適用することができない等の欠点があり、特に
重質分蒸留塔の場合、塔頂と塔底の温度差が一般に３０
〜５０°Ｃあるため、ヒートポンプ方式の適用は著しく
困桂であった。
に要する動力が過大となり、また設備費が高くつくため
実質的に適用することができない等の欠点があり、特に
重質分蒸留塔の場合、塔頂と塔底の温度差が一般に３０
〜５０°Ｃあるため、ヒートポンプ方式の適用は著しく
困桂であった。
（発明が解決しようとする問題点）
の重質分を、蒸留により効率よく分離精製する方法番提
供することにある。
供することにある。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らは、前記目的を達成するため、重質分蒸留塔
について詳細に解析を結果、（１）この塔の塔内温度の
分布が、塔底は塔頂よりも３０〜５０℃高いが、数段上
は塔頂よりも２〜１０℃しか高くないということ、およ
び（２）少量の重質分しか含んでいない本系のような場
合には、塔頂からの還流比を律しているのは、原料供給
段より上の濃縮部であり、原料供給段より下の回収部に
おいては、はるかに少ない還流比でも分離上何ら問題な
いことを見出した。
について詳細に解析を結果、（１）この塔の塔内温度の
分布が、塔底は塔頂よりも３０〜５０℃高いが、数段上
は塔頂よりも２〜１０℃しか高くないということ、およ
び（２）少量の重質分しか含んでいない本系のような場
合には、塔頂からの還流比を律しているのは、原料供給
段より上の濃縮部であり、原料供給段より下の回収部に
おいては、はるかに少ない還流比でも分離上何ら問題な
いことを見出した。
本発明者らはこれらの知見をプロセス上に生かすべく、
更に検討を進めた結果、従来の重質分蒸留塔を前段およ
び後段の少なくとも２塔で構成し、重質分を除去した原
料回収溶媒を、前段重質分蒸留塔の塔底部またはその近
傍段に供給し、この前段重質分蒸留塔の塔底流を後段重
質分蒸留塔の中間部に供給し、後段重質分蒸留塔の塔頂
蒸気を前段重質分蒸留塔の再沸器熱源として利用するこ
とにより、前段重質分蒸留塔塔底液中には、重質分が余
り濃縮されないため、塔頂に比して余り高い温度となら
ず（段数にもよるが２〜１０°Ｃ程度）、′また前段お
よび後段重質分蒸留塔の負荷を大体等しくすることがで
き、前記目的も達成されることを見出して本発明に到達
した。
更に検討を進めた結果、従来の重質分蒸留塔を前段およ
び後段の少なくとも２塔で構成し、重質分を除去した原
料回収溶媒を、前段重質分蒸留塔の塔底部またはその近
傍段に供給し、この前段重質分蒸留塔の塔底流を後段重
質分蒸留塔の中間部に供給し、後段重質分蒸留塔の塔頂
蒸気を前段重質分蒸留塔の再沸器熱源として利用するこ
とにより、前段重質分蒸留塔塔底液中には、重質分が余
り濃縮されないため、塔頂に比して余り高い温度となら
ず（段数にもよるが２〜１０°Ｃ程度）、′また前段お
よび後段重質分蒸留塔の負荷を大体等しくすることがで
き、前記目的も達成されることを見出して本発明に到達
した。
本発明は、少量の重質分を含有する液体を蒸留により精
製する方法において、重質分を少量含む液体を前段重質
分蒸留塔の塔底または塔底近傍段に供給し、前段重質分
蒸留塔の塔底流を後段重質分蒸留塔の中間部に供給し、
後段重質分蒸留塔の塔頂温度を前段重質分蒸留塔の塔底
温度より高い温度に保持して蒸留するとともに、後段重
質分蒸留塔の塔頂蒸気を前段重質分蒸留塔の再沸器の熱
源として使用し、再沸器および塔頂凝縮器の負荷を減少
させることを特徴とする特 前段重質分蒸留塔における、原料の供給段は、分離効果
および塔底温度の上昇を防ぐ点から通常、前段重質分蒸
留塔の塔底より数段上の範囲までが好ましく、塔底部に
供給することが特に好ましい。
製する方法において、重質分を少量含む液体を前段重質
分蒸留塔の塔底または塔底近傍段に供給し、前段重質分
蒸留塔の塔底流を後段重質分蒸留塔の中間部に供給し、
後段重質分蒸留塔の塔頂温度を前段重質分蒸留塔の塔底
温度より高い温度に保持して蒸留するとともに、後段重
質分蒸留塔の塔頂蒸気を前段重質分蒸留塔の再沸器の熱
源として使用し、再沸器および塔頂凝縮器の負荷を減少
させることを特徴とする特 前段重質分蒸留塔における、原料の供給段は、分離効果
および塔底温度の上昇を防ぐ点から通常、前段重質分蒸
留塔の塔底より数段上の範囲までが好ましく、塔底部に
供給することが特に好ましい。
後段重質分蒸留塔の中間部に供給される前段重質分蒸留
塔塔底流の供給量は、前段重質分蒸留塔に供給される原
料の供給量の３０〜７０％、好ましくは４０〜６０％で
ある。
塔塔底流の供給量は、前段重質分蒸留塔に供給される原
料の供給量の３０〜７０％、好ましくは４０〜６０％で
ある。
前段重質分蒸留塔は塔頂と塔底の温度差がほとんどなく
、比較的低い温度となるため、後段重質分蒸留塔の塔頂
温度を前段重質分蒸留塔の塔底温度より３〜３０℃、好
ましくは５〜２０℃、特に好ましくは７〜１５°Ｃ高い
温度に保持して運転し、両塔の負荷を適当に調節するこ
とにより、後段重質分蒸留塔の塔頂蒸気の全量または一
部を前段重質分蒸留塔の再沸器の熱源として使用するこ
とができる。
、比較的低い温度となるため、後段重質分蒸留塔の塔頂
温度を前段重質分蒸留塔の塔底温度より３〜３０℃、好
ましくは５〜２０℃、特に好ましくは７〜１５°Ｃ高い
温度に保持して運転し、両塔の負荷を適当に調節するこ
とにより、後段重質分蒸留塔の塔頂蒸気の全量または一
部を前段重質分蒸留塔の再沸器の熱源として使用するこ
とができる。
なお、前段重質分蒸留塔の運転に必要な熱源は全量また
は大部分を後段重質分蒸留塔の塔頂蒸気流でまかなうこ
とができるが、不足する場合には、スチーム等の通常の
熱源を別に設けた再沸器から得ることができる。
は大部分を後段重質分蒸留塔の塔頂蒸気流でまかなうこ
とができるが、不足する場合には、スチーム等の通常の
熱源を別に設けた再沸器から得ることができる。
本発明に使用できる液体としては各種溶媒、各種石油留
分、重合用の単量体などをあげることが効果的である。
分、重合用の単量体などをあげることが効果的である。
かかる溶媒としては特に制限はなく、例えば炭化水素、
含酸素、含窒素、含硫黄など種々の溶媒が使用できるが
、これらのうちでは好適なものとして例えばｎ−ヘキサ
ン、シクロヘキサン、ｎ−へブタン、ベンゼン、トルエ
ンなど炭素数４〜１２の炭化水素などをあげることがで
きる。
含酸素、含窒素、含硫黄など種々の溶媒が使用できるが
、これらのうちでは好適なものとして例えばｎ−ヘキサ
ン、シクロヘキサン、ｎ−へブタン、ベンゼン、トルエ
ンなど炭素数４〜１２の炭化水素などをあげることがで
きる。
以下図面により本発明の詳細な説明する。図には簡明を
期すため、特に説明に必要のないポンプ等は大部分省略
しである。
期すため、特に説明に必要のないポンプ等は大部分省略
しである。
第１図は、本発明方法の工程図であり、第２図に示す従
来の装置に、更に重質分蒸留塔を新たに１塔追加したも
のである。図において、重質分を少量含む回収溶媒は導
管１０により前段重質分蒸留塔１１の塔底部に供給され
、供給量の３０〜７０％、好ましくは４０〜６０％（重
量基準、以下同じ）が塔底部から導管１８を経て排出さ
れ、これが後段重質分蒸留塔１９の中段付近へ供給され
る。後段重質分蒸留塔１９の塔底からは、重質分と溶媒
との混合流が導管２４を経て排出される。
来の装置に、更に重質分蒸留塔を新たに１塔追加したも
のである。図において、重質分を少量含む回収溶媒は導
管１０により前段重質分蒸留塔１１の塔底部に供給され
、供給量の３０〜７０％、好ましくは４０〜６０％（重
量基準、以下同じ）が塔底部から導管１８を経て排出さ
れ、これが後段重質分蒸留塔１９の中段付近へ供給され
る。後段重質分蒸留塔１９の塔底からは、重質分と溶媒
との混合流が導管２４を経て排出される。
後段重質分蒸留塔１９の塔頂温度は、前段重質分蒸留塔
１１の塔底温度より３〜３０℃、好ましくは５〜２０℃
、特に好ましくは７〜１５℃高い温度に保持されて運転
され、この塔頂蒸気流の全量または一部が導管２０およ
び２５を経て前段重質分蒸留塔１１の再沸器１６の熱源
として供給される。残りの蒸気流は導管２６を経て凝縮
器１３に供給される。なお前段重質分蒸留塔１１には、
後段重質分蒸留塔１９の塔頂蒸気の熱源だけでは不足す
る場合に備えて再沸器１７が設けられている。
１１の塔底温度より３〜３０℃、好ましくは５〜２０℃
、特に好ましくは７〜１５℃高い温度に保持されて運転
され、この塔頂蒸気流の全量または一部が導管２０およ
び２５を経て前段重質分蒸留塔１１の再沸器１６の熱源
として供給される。残りの蒸気流は導管２６を経て凝縮
器１３に供給される。なお前段重質分蒸留塔１１には、
後段重質分蒸留塔１９の塔頂蒸気の熱源だけでは不足す
る場合に備えて再沸器１７が設けられている。
前段重質分蒸留塔１１の塔頂からは、導管１２を経て、
重質分を含まない溶媒が排出され、これは導管２６から
供給される後段重質分蒸留塔１９の塔頂蒸気流の一部と
合流したのち、凝縮器１３で凝縮される。凝縮された液
は、その一部が還流槽１４により還流として、それぞれ
導管１５を経て前段重質分蒸留塔１１の塔頂に、また導
管２１を経て後段重質分蒸留塔１９の塔頂に戻され、残
部は不純物を含まない溶媒として導管２２から重合反応
系に供給される。
重質分を含まない溶媒が排出され、これは導管２６から
供給される後段重質分蒸留塔１９の塔頂蒸気流の一部と
合流したのち、凝縮器１３で凝縮される。凝縮された液
は、その一部が還流槽１４により還流として、それぞれ
導管１５を経て前段重質分蒸留塔１１の塔頂に、また導
管２１を経て後段重質分蒸留塔１９の塔頂に戻され、残
部は不純物を含まない溶媒として導管２２から重合反応
系に供給される。
なお第１図では、前段重質分蒸留塔１１と後段重質分蒸
留塔１９とに共通の凝縮器および還流槽として、凝縮器
１３および還流槽１４を使用しているが、各々の塔で独
立した凝縮器および還流槽を設けることもできる。
留塔１９とに共通の凝縮器および還流槽として、凝縮器
１３および還流槽１４を使用しているが、各々の塔で独
立した凝縮器および還流槽を設けることもできる。
（発明の効果）
本発明方法によれば、前記のように後段重質分蒸留塔の
塔頂蒸気を、前段重質分蒸留塔の再沸器の熱源として使
用することにより、従来の重質分蒸留塔に比べて、再沸
器で消費されるエネルギーと塔頂凝縮器で消費される冷
却水量とを、いずれも例えば約半分にすることができ、
大幅な省エネルギーを達成することができる。また本発
明方法によれば、コンデンサーの伝熱面積も例えば約半
分にすることができる。
塔頂蒸気を、前段重質分蒸留塔の再沸器の熱源として使
用することにより、従来の重質分蒸留塔に比べて、再沸
器で消費されるエネルギーと塔頂凝縮器で消費される冷
却水量とを、いずれも例えば約半分にすることができ、
大幅な省エネルギーを達成することができる。また本発
明方法によれば、コンデンサーの伝熱面積も例えば約半
分にすることができる。
（実施例）
以下、実施例により、更に詳細に本発明を説明する。
比較例１
第２図の工程図に従って、従来法によりオリゴマーを少
量含むｎ−へキサンを９０’ｃの液状で重質分蒸留塔２
に供給し、オリゴマーを塔底から除去した。運転条件は
次のとおり゛であった。
量含むｎ−へキサンを９０’ｃの液状で重質分蒸留塔２
に供給し、オリゴマーを塔底から除去した。運転条件は
次のとおり゛であった。
総段数 ３０
原料供給段（下から）１３
塔頂圧力（ｋ＋ｒ／ａ（Ｇ） ０．６０塔頂塩度（
’Ｃ） ８５塔底温度（℃）
１２５ 還流比 ０．２０ 主な導管中の流量（ｋｇ／ｈ）は第１表のとおりであっ
た。
’Ｃ） ８５塔底温度（℃）
１２５ 還流比 ０．２０ 主な導管中の流量（ｋｇ／ｈ）は第１表のとおりであっ
た。
第１表
この際凝縮器４で冷却水に持去られる熱量は、５、 ９
２６ｘ １０３ｋｃａ ７！／ｈ、また再沸器８に加え
られる熱量は５，７４６Ｘ１０３ｋｃａ７！／ｈであっ
た。
２６ｘ １０３ｋｃａ ７！／ｈ、また再沸器８に加え
られる熱量は５，７４６Ｘ１０３ｋｃａ７！／ｈであっ
た。
実施例１
第１図の工程図に従って、オリゴマーを少量含むｎ−ヘ
キサンを９０°Ｃの液状で前段重質分蒸留塔１１の塔底
部に供給し、処理した。各運転条件は第２表のとおりで
あった。
キサンを９０°Ｃの液状で前段重質分蒸留塔１１の塔底
部に供給し、処理した。各運転条件は第２表のとおりで
あった。
以下余白
第２表
主な導管中の流量、すなわち原料（導管１０）、塔頂留
出物（導管２２）および塔底缶出物（導管２４）は流量
、組成とも比較例１の場合とほぼ同じであった。その他
の主な導管の流量は次のとおりであった。
出物（導管２２）および塔底缶出物（導管２４）は流量
、組成とも比較例１の場合とほぼ同じであった。その他
の主な導管の流量は次のとおりであった。
導管 １８ ： ３２，６００ ｋｇ／ｈｒ（オリゴ
マー Ｑ、４ ｗ ｔ％） この際凝縮器１３で冷却水に持去られる熱量は、２．９
６２Ｘ１０３ｋｃａＡ／ｈ、また再沸器２３に加えられ
る熱量は３＋ ０２０ ×１０３ｋ ｃ ａ７！／ｈ
、および再沸器１７に加えられる熱量は０た。また凝縮
器の負荷も本発明方法によれば、比較例１の場合より２
，９６４Ｘ１０３ｋｃａ７！／ｈ（比較例に比し５０％
）削減することができた。
マー Ｑ、４ ｗ ｔ％） この際凝縮器１３で冷却水に持去られる熱量は、２．９
６２Ｘ１０３ｋｃａＡ／ｈ、また再沸器２３に加えられ
る熱量は３＋ ０２０ ×１０３ｋ ｃ ａ７！／ｈ
、および再沸器１７に加えられる熱量は０た。また凝縮
器の負荷も本発明方法によれば、比較例１の場合より２
，９６４Ｘ１０３ｋｃａ７！／ｈ（比較例に比し５０％
）削減することができた。
第１図は、本発明方法の工程図、第２図は、従来法の工
程図を示す。 １１・・・前段重質分蒸留塔、１３・・・凝縮器、１４
・・・還流槽、１６．１７．２３・・・再沸器、１９・
・・後段重質分蒸留塔。
程図を示す。 １１・・・前段重質分蒸留塔、１３・・・凝縮器、１４
・・・還流槽、１６．１７．２３・・・再沸器、１９・
・・後段重質分蒸留塔。
Claims (2)
- （１）少量の重質分を含有する液体を蒸留により精製す
る方法において、重質分を少量含む液体を前段重質分蒸
留塔の塔底または塔底近傍段に供給し、前段重質分蒸留
塔の塔底流を後段重質分蒸留塔の中間部に供給し、後段
重質分蒸留塔の塔頂温度を前段重質分蒸留塔の塔底温度
より高い温度に保持して蒸留するとともに、後段重質分
蒸留塔の塔頂蒸気を前段重質分蒸留塔の再沸器の熱源と
して使用し、再沸器および塔頂凝縮器の負荷を減少させ
ることを特徴とする液体の精製方法。 - （２）液体が溶液重合の回収溶媒である特許請求の範囲
第１項記載の液体の精製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21295084A JPS6190703A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 重質分を少量含む液体の精製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21295084A JPS6190703A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 重質分を少量含む液体の精製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6190703A true JPS6190703A (ja) | 1986-05-08 |
| JPH0513681B2 JPH0513681B2 (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=16630978
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21295084A Granted JPS6190703A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 重質分を少量含む液体の精製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6190703A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3202754A4 (en) * | 2015-10-19 | 2017-08-09 | LG Chem, Ltd. | Method for separating ethylene oligomerization reactant |
| JP2017534573A (ja) * | 2014-10-31 | 2017-11-24 | エルジー・ケム・リミテッド | 蒸留装置 |
| JP2018517554A (ja) * | 2015-06-08 | 2018-07-05 | エルジー・ケム・リミテッド | 蒸留装置 |
| JP2019528164A (ja) * | 2016-08-11 | 2019-10-10 | ベルサリス、ソシエタ、ペル、アチオニＶｅｒｓａｌｉｓ Ｓ．Ｐ．Ａ． | エラストマー配合物の製造から得られる溶媒の精製方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5470937U (ja) * | 1977-10-28 | 1979-05-19 |
-
1984
- 1984-10-11 JP JP21295084A patent/JPS6190703A/ja active Granted
Patent Citations (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5470937U (ja) * | 1977-10-28 | 1979-05-19 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0513681B2 (ja) | 1993-02-23 |
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