JPS6161899B2 - - Google Patents
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- JPS6161899B2 JPS6161899B2 JP58115787A JP11578783A JPS6161899B2 JP S6161899 B2 JPS6161899 B2 JP S6161899B2 JP 58115787 A JP58115787 A JP 58115787A JP 11578783 A JP11578783 A JP 11578783A JP S6161899 B2 JPS6161899 B2 JP S6161899B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/84—Controlled slow cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0056—Furnaces through which the charge is moved in a horizontal straight path
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B9/00—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity
- F27B9/02—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity of multiple-track type; of multiple-chamber type; Combinations of furnaces
- F27B9/021—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity of multiple-track type; of multiple-chamber type; Combinations of furnaces having two or more parallel tracks
- F27B9/022—With two tracks moving in opposite directions
- F27B9/023—With two tracks moving in opposite directions with a U turn at one end
- F27B9/024—With two tracks moving in opposite directions with a U turn at one end with superimposed tracks
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鋳型を焼成する際の排熱を利用し
て、注湯後の鋳型の冷却温度を制御し特に薄肉部
分の鋳造不良を防止するようにした鋳造用焼成・
保持炉に関するものである。
て、注湯後の鋳型の冷却温度を制御し特に薄肉部
分の鋳造不良を防止するようにした鋳造用焼成・
保持炉に関するものである。
ロストワツクス鋳造法などでは、注湯後の冷却
速度が不適切であると、特に薄肉部分に鋳造不良
が生じ易い。これは冷却中の鋳物と鋳型との収縮
量の差により鋳物に内部応力が加わり、鋳型の強
度が高い場合には薄肉部分に亀裂や細かい割れが
発生するものであると考えられる。
速度が不適切であると、特に薄肉部分に鋳造不良
が生じ易い。これは冷却中の鋳物と鋳型との収縮
量の差により鋳物に内部応力が加わり、鋳型の強
度が高い場合には薄肉部分に亀裂や細かい割れが
発生するものであると考えられる。
そこで冷却速度を制御するため注湯済みの鋳型
を一定温度に保持管理された保持炉内で徐冷する
ことが考えられる。しかし、この保持炉は従来焼
成炉と別の熱源を用いたり、また焼成炉の排熱を
利用する場合には焼成炉と別に送風機を使用した
りしていた。このため装置全体が複雑になるとい
う不都合があつた。
を一定温度に保持管理された保持炉内で徐冷する
ことが考えられる。しかし、この保持炉は従来焼
成炉と別の熱源を用いたり、また焼成炉の排熱を
利用する場合には焼成炉と別に送風機を使用した
りしていた。このため装置全体が複雑になるとい
う不都合があつた。
本発明はこのような事情に鑑みなされたもので
あり、焼成炉と別の熱源や送風機を用いることな
く冷却温度制御ができ、省エネルギ化と装置の簡
素化が可能な鋳造用焼成・保持炉を提供すること
を目的とする。
あり、焼成炉と別の熱源や送風機を用いることな
く冷却温度制御ができ、省エネルギ化と装置の簡
素化が可能な鋳造用焼成・保持炉を提供すること
を目的とする。
本発明のこの目的は、注湯前の鋳型を搬送しな
がら焼成する焼成炉と、この焼成炉に隔壁を介し
て並設され注湯済みの鋳型を搬送しながら徐冷す
る保持炉と、前記焼成炉に設けられた上下に長い
第１排気ダクトと、前記保持炉に設けられ前記第
１排気ダクトの下部に合流する第２排気ダクト
と、前記隔壁に設けられ開口面積調節可能な通気
窓と、前記保持炉に設けられ開口面積調節可能な
外気導入口とを備え、前記第１排気ダクトの排気
負圧により生じる前記第２排気ダクトの排気負圧
を利用して、前記通気窓から前記焼成炉内の高温
空気を、また前記外気導入口からの外気をそれぞ
れ前記保持炉に導き前記保持炉内の温度管理を行
うことを特徴とする鋳造用焼成・保持炉により達
成される。
がら焼成する焼成炉と、この焼成炉に隔壁を介し
て並設され注湯済みの鋳型を搬送しながら徐冷す
る保持炉と、前記焼成炉に設けられた上下に長い
第１排気ダクトと、前記保持炉に設けられ前記第
１排気ダクトの下部に合流する第２排気ダクト
と、前記隔壁に設けられ開口面積調節可能な通気
窓と、前記保持炉に設けられ開口面積調節可能な
外気導入口とを備え、前記第１排気ダクトの排気
負圧により生じる前記第２排気ダクトの排気負圧
を利用して、前記通気窓から前記焼成炉内の高温
空気を、また前記外気導入口からの外気をそれぞ
れ前記保持炉に導き前記保持炉内の温度管理を行
うことを特徴とする鋳造用焼成・保持炉により達
成される。
すなわち保持炉を焼成炉に並設し、焼成炉の排
気ダクトの排気負圧を利用して、保持炉内を負圧
にして焼成炉内の高温空気および外気を保持炉内
に導入するようにしたものである。以下図示の実
施例に基づき、本発明を詳細に説明する。
気ダクトの排気負圧を利用して、保持炉内を負圧
にして焼成炉内の高温空気および外気を保持炉内
に導入するようにしたものである。以下図示の実
施例に基づき、本発明を詳細に説明する。
第１図は本発明の一実施例の側面図、第２図は
平面図、第３図は第１図における―線断面
図、第４図は本実施例を適用した鋳造装置の使用
状態の説明図である。これらの図で焼成・保持炉
１０は上下２段にトンネル状に形成された焼成炉
１２および保持炉１４を有し、それぞれは第３図
に示すように断熱材１６に囲まれている。焼成炉
１２および保持炉１４には搬送装置１８，２０
（第３図）が設けられ、セラミツク・シエル鋳型
２２はパレツト２４（第４図）に載せられた状態
でこれら搬送装置１８，２０により互いに逆方向
に送られる（第４図参照）。焼成炉１２および保
持炉１４の両端の開口は上下動する蓋板２６，２
８（第２，４図）により開閉可能になつている。
平面図、第３図は第１図における―線断面
図、第４図は本実施例を適用した鋳造装置の使用
状態の説明図である。これらの図で焼成・保持炉
１０は上下２段にトンネル状に形成された焼成炉
１２および保持炉１４を有し、それぞれは第３図
に示すように断熱材１６に囲まれている。焼成炉
１２および保持炉１４には搬送装置１８，２０
（第３図）が設けられ、セラミツク・シエル鋳型
２２はパレツト２４（第４図）に載せられた状態
でこれら搬送装置１８，２０により互いに逆方向
に送られる（第４図参照）。焼成炉１２および保
持炉１４の両端の開口は上下動する蓋板２６，２
８（第２，４図）により開閉可能になつている。
焼成炉１２の鋳型進行方向に向つて左側壁には
複数（実施例では６個）のガスバーナ３０が取付
けられている。ガスバーナ３０では送風ブロワ
（図示せず）からダクト３２，３４，３６により
導かれる空気と、ガス供給管３８により導かれる
ガスとが混合され電気式点火栓によつて着火され
る。焼成炉１２の上部には第１排気ダクト３９が
設けられている。この第１排気ダクト３９は焼成
炉１２の上側壁に設けられた３つの排気口４０
（４０ａ，４０ｂ，４０ｃ）、この排気口４０を通
る排気を集合する水平ダクト４２、および水平ダ
クト４２で集められた排気を上方へ排出する上下
に長く伸びる煙突状の垂直ダクト４３から構成さ
れる。垂直ダクト４３はその中を上昇する焼成炉
１２の高温排気の通風力によつて生じる排気負圧
が、後記第２排気ダクト５６に十分な排気負圧を
与える程度上下に長ければよい。なお各排気口４
０には排気流量を制御するために開口面積を調整
するダンパー４４（４４ａ，４４ｂ，４４ｃ）が
取付けられている。
複数（実施例では６個）のガスバーナ３０が取付
けられている。ガスバーナ３０では送風ブロワ
（図示せず）からダクト３２，３４，３６により
導かれる空気と、ガス供給管３８により導かれる
ガスとが混合され電気式点火栓によつて着火され
る。焼成炉１２の上部には第１排気ダクト３９が
設けられている。この第１排気ダクト３９は焼成
炉１２の上側壁に設けられた３つの排気口４０
（４０ａ，４０ｂ，４０ｃ）、この排気口４０を通
る排気を集合する水平ダクト４２、および水平ダ
クト４２で集められた排気を上方へ排出する上下
に長く伸びる煙突状の垂直ダクト４３から構成さ
れる。垂直ダクト４３はその中を上昇する焼成炉
１２の高温排気の通風力によつて生じる排気負圧
が、後記第２排気ダクト５６に十分な排気負圧を
与える程度上下に長ければよい。なお各排気口４
０には排気流量を制御するために開口面積を調整
するダンパー４４（４４ａ，４４ｂ，４４ｃ）が
取付けられている。
焼成炉１２と保持炉１４との隔壁には複数の通
気窓４６（実施例では左右に４個づつの合計８
個）が形成され、各通気窓４６には開口面積の調
整板４８が取付けられている。また保持炉１４の
左右側壁の下部には外気を保持炉１４内へ導く複
数の外気導入口５０（実施例では左右に３個づつ
合計６個）が形成され、それぞれは調整板５２に
よつて開口面積が調整可能となつている。
気窓４６（実施例では左右に４個づつの合計８
個）が形成され、各通気窓４６には開口面積の調
整板４８が取付けられている。また保持炉１４の
左右側壁の下部には外気を保持炉１４内へ導く複
数の外気導入口５０（実施例では左右に３個づつ
合計６個）が形成され、それぞれは調整板５２に
よつて開口面積が調整可能となつている。
保持炉１４の出口側の側壁にはダンパ５４（５
４ａ，５４ｂ）を介して第２排気ダクト５６（５
６ａ，５６ｂ）の下端が接続され、これら第２排
気ダクト５６の上端は前記水平ダクト４２に接続
され、第１排気ダクト３９に合流している。
４ａ，５４ｂ）を介して第２排気ダクト５６（５
６ａ，５６ｂ）の下端が接続され、これら第２排
気ダクト５６の上端は前記水平ダクト４２に接続
され、第１排気ダクト３９に合流している。
本実施例の焼成・保持炉１０は第４図に示すよ
うに注湯装置６０、冷却装置７０と共に組合せた
鋳造装置に適用できる。この鋳造装置の注湯装置
６０はマグネシウム（以下Mg）合金の鋳造に用
いられるもので、真空中で注湯するものである。
電気炉を備えた取鍋６２内の溶湯は弁棒６４を上
げて弁口を開くことによりその下方に搬送されて
きた鋳型２２に流下する。６６（６６ａ，６６
ｂ）は開閉蓋板である。冷却装置７０は、注湯直
後の高温の鋳型全体にスポツトクーラーなどより
冷却風を適宜の時間当てて急冷させる。
うに注湯装置６０、冷却装置７０と共に組合せた
鋳造装置に適用できる。この鋳造装置の注湯装置
６０はマグネシウム（以下Mg）合金の鋳造に用
いられるもので、真空中で注湯するものである。
電気炉を備えた取鍋６２内の溶湯は弁棒６４を上
げて弁口を開くことによりその下方に搬送されて
きた鋳型２２に流下する。６６（６６ａ，６６
ｂ）は開閉蓋板である。冷却装置７０は、注湯直
後の高温の鋳型全体にスポツトクーラーなどより
冷却風を適宜の時間当てて急冷させる。
この鋳造装置は次のように使用される。蓋板２
６を上げ焼成炉１２の入口を開き、パレツト２４
と共に脱ろう済みの鋳型２２を焼成炉１２に移送
する。焼成炉１２内はバーナ３０により加熱され
ている。合金名AZ91のMg合金の鋳造の場合には
鋳型２２を約700℃以下とし、注湯装置６０での
鋳込み温度は約750℃以下とすれば、アルミニウ
ム（以下Al）合金鋳物用のスラリーを用いて鋳
型を作ることができて好ましい。すなわち通常
Mg合金の鋳型には、Mg合金溶湯とのメタル・モ
ールド・リアクシヨンを防ぐためにシリカ
（SiO2）量の少ないスラリーを使用する必要があ
ると考えられているが、前記のように鋳型温度と
鋳込み温度を管理することによりAl合金用のス
ラリーを鋳型にそのまま使用できる都合がよい。
６を上げ焼成炉１２の入口を開き、パレツト２４
と共に脱ろう済みの鋳型２２を焼成炉１２に移送
する。焼成炉１２内はバーナ３０により加熱され
ている。合金名AZ91のMg合金の鋳造の場合には
鋳型２２を約700℃以下とし、注湯装置６０での
鋳込み温度は約750℃以下とすれば、アルミニウ
ム（以下Al）合金鋳物用のスラリーを用いて鋳
型を作ることができて好ましい。すなわち通常
Mg合金の鋳型には、Mg合金溶湯とのメタル・モ
ールド・リアクシヨンを防ぐためにシリカ
（SiO2）量の少ないスラリーを使用する必要があ
ると考えられているが、前記のように鋳型温度と
鋳込み温度を管理することによりAl合金用のス
ラリーを鋳型にそのまま使用できる都合がよい。
一方Mg合金は溶解保持炉（図示せず）におい
て予め溶解され（800℃）、防燃対策として溶湯表
面が精錬用フラツクスで覆われている。
て予め溶解され（800℃）、防燃対策として溶湯表
面が精錬用フラツクスで覆われている。
この溶解保持炉の溶湯は速やかに注湯装置６０
の取鍋６２に移され、その表面は少量の精錬用フ
ラツクスでカバーされる。取鍋６２内溶湯温度が
規定温度（740〜700℃程度）に下つたら、焼成炉
１２の蓋板２８を開き規定温度（約700℃）の鋳
鉄２２を注湯装置６０内へ移送する。この時鋳型
２２の湯口にストレーナをセツトする。なお鋳型
２２のゲーテイングは底から上方へ向つて鋳型２
２内部へ流れ込むボトムポーリングとするのが望
ましい。次に蓋板６６ａ，６６ｂを閉じ、取鍋６
２の注湯口６８に蓋を載せて注湯装置６０を密封
し、大気圧を基準にして−650mmHgまで真空ポン
プ（図示せず）によつて減圧する。内圧が所定負
圧になつたら真空ポンプを停止し同時に六フツ化
硫黄（SF6）ガスを減圧しつつ送つて不活性ガス
雰囲気を作る。真空度が所定負圧になつた時点で
弁棒６４を上げて弁口を開き速やかに鋳込みを完
了する。鋳込み完了を確認後SF6ガスの供給を停
止し、注湯装置６０内へ大気を導入する一方、鋳
型の湯口部分をフラツクスでカバーしておく。
の取鍋６２に移され、その表面は少量の精錬用フ
ラツクスでカバーされる。取鍋６２内溶湯温度が
規定温度（740〜700℃程度）に下つたら、焼成炉
１２の蓋板２８を開き規定温度（約700℃）の鋳
鉄２２を注湯装置６０内へ移送する。この時鋳型
２２の湯口にストレーナをセツトする。なお鋳型
２２のゲーテイングは底から上方へ向つて鋳型２
２内部へ流れ込むボトムポーリングとするのが望
ましい。次に蓋板６６ａ，６６ｂを閉じ、取鍋６
２の注湯口６８に蓋を載せて注湯装置６０を密封
し、大気圧を基準にして−650mmHgまで真空ポン
プ（図示せず）によつて減圧する。内圧が所定負
圧になつたら真空ポンプを停止し同時に六フツ化
硫黄（SF6）ガスを減圧しつつ送つて不活性ガス
雰囲気を作る。真空度が所定負圧になつた時点で
弁棒６４を上げて弁口を開き速やかに鋳込みを完
了する。鋳込み完了を確認後SF6ガスの供給を停
止し、注湯装置６０内へ大気を導入する一方、鋳
型の湯口部分をフラツクスでカバーしておく。
次にこの鋳込まれた鋳型２２は搬送装置により
下方の冷却装置７０へ移され、ここで強制的に急
冷される。この結果シエル鋳型２２に接する溶湯
から凝固が殻状に進行し押湯効果を生かして巣の
発生を防ぐ一方組織の微細化を図り、また防燃効
果を得る。
下方の冷却装置７０へ移され、ここで強制的に急
冷される。この結果シエル鋳型２２に接する溶湯
から凝固が殻状に進行し押湯効果を生かして巣の
発生を防ぐ一方組織の微細化を図り、また防燃効
果を得る。
厚肉の鋳物製品の場合はこの冷却装置で十分低
温まで冷却してもよい。しかし薄肉製品や肉厚偏
差の大きい製品では、凝固収縮時の内部応力や鋳
型との干渉により製品にひび割れが発生し易い。
そこで鋳型と内部との温度差が過大にならないよ
う十分な時間をかけて徐冷する必要が生じる。特
にMg合金では565〜470℃の範囲で変態がおこり
収縮量の変化が大きい。従つて急冷装置７０では
570℃程度まで冷却し、その後は保持炉１４にお
いて徐冷するように温度管理する。
温まで冷却してもよい。しかし薄肉製品や肉厚偏
差の大きい製品では、凝固収縮時の内部応力や鋳
型との干渉により製品にひび割れが発生し易い。
そこで鋳型と内部との温度差が過大にならないよ
う十分な時間をかけて徐冷する必要が生じる。特
にMg合金では565〜470℃の範囲で変態がおこり
収縮量の変化が大きい。従つて急冷装置７０では
570℃程度まで冷却し、その後は保持炉１４にお
いて徐冷するように温度管理する。
焼成・保持炉１０は次のように操作される。焼
成炉１２の第１排気ダクト３９にはダンパ４４の
開度に応じた焼成炉１２の高温排気が流れる。こ
の高温排気は垂直ダクト４３を上昇し、垂直ダク
ト４３の下部には垂直ダクト４３の高さに比例し
た通風力即ち排気負圧が生じる。従つてダンパ５
４を開けば、第２排気ダクト５６を介して保持炉
１４内の空気が吸いだされる。すなわち第１排気
ダクト３９の排気負圧により第２排気ダクト５６
にはダンパ４４，５４の開度に応じた排気負圧が
生じ、この排気負圧により通気窓４６を通じて焼
成炉１２内の高温空気が、また外気導入口を通じ
て外気がそれぞれ保持炉１４内に導入される。従
つてダンパ４４，５４、調整板４８，５２により
保持炉１４内の温度分布を制御でき、専用の送風
機を用いることなく焼成炉１２の排熱を有効利用
できる。
成炉１２の第１排気ダクト３９にはダンパ４４の
開度に応じた焼成炉１２の高温排気が流れる。こ
の高温排気は垂直ダクト４３を上昇し、垂直ダク
ト４３の下部には垂直ダクト４３の高さに比例し
た通風力即ち排気負圧が生じる。従つてダンパ５
４を開けば、第２排気ダクト５６を介して保持炉
１４内の空気が吸いだされる。すなわち第１排気
ダクト３９の排気負圧により第２排気ダクト５６
にはダンパ４４，５４の開度に応じた排気負圧が
生じ、この排気負圧により通気窓４６を通じて焼
成炉１２内の高温空気が、また外気導入口を通じ
て外気がそれぞれ保持炉１４内に導入される。従
つてダンパ４４，５４、調整板４８，５２により
保持炉１４内の温度分布を制御でき、専用の送風
機を用いることなく焼成炉１２の排熱を有効利用
できる。
本実施例では上段に焼成炉１２を、その下段に
保持炉１４を配置したので設置面積が小さくてす
む。本発明は両炉１２，１４を実施例と逆にした
り、左右に並設してもよい。
保持炉１４を配置したので設置面積が小さくてす
む。本発明は両炉１２，１４を実施例と逆にした
り、左右に並設してもよい。
なお本実施例では第１排気ダクト３９を複数の
排気口４０、水平ダクト４２、垂直ダクト４３で
構成したが、排気口４０を一つにして水平ダクト
４２を省略してもよいのは勿論である。この場合
には第２排気ダクト５６は垂直ダクト４３の途中
に合流する。
排気口４０、水平ダクト４２、垂直ダクト４３で
構成したが、排気口４０を一つにして水平ダクト
４２を省略してもよいのは勿論である。この場合
には第２排気ダクト５６は垂直ダクト４３の途中
に合流する。
また本実施例では第１、２排気ダクト３９，５
６にそれぞれダンパ４４，５４を設けたが、これ
らを設けずに排気口４０の開口面積、垂直ダクト
の高さ、断面積、第２排気ダクトの断面積等の設
計により第２排気ダクトに所定排気負圧が生じる
ようにしてもよく、本発明はこのような場合も包
含する。
６にそれぞれダンパ４４，５４を設けたが、これ
らを設けずに排気口４０の開口面積、垂直ダクト
の高さ、断面積、第２排気ダクトの断面積等の設
計により第２排気ダクトに所定排気負圧が生じる
ようにしてもよく、本発明はこのような場合も包
含する。
さらに本実施例では焼成・保持炉１０を冷却装
置７０と組合せて用いたが、冷却装置７０を用い
ずに、注湯後の鋳型を一定温度になるまで放置し
た後に保持炉１０に搬送してもよい。特に薄肉製
品や肉厚偏位差が大きい製品などでは注湯後直ち
に保持炉に搬送するのが望ましい。本実施例のよ
うに鋳物製品が大きな収縮を起こす温度範囲が溶
湯温度により十分低い場合には、この大きな収縮
を起こす温度より僅かに高い温度まで急冷する冷
却装置７０を組合わせた方が生産性の向上、組織
の微細化が図れる。
置７０と組合せて用いたが、冷却装置７０を用い
ずに、注湯後の鋳型を一定温度になるまで放置し
た後に保持炉１０に搬送してもよい。特に薄肉製
品や肉厚偏位差が大きい製品などでは注湯後直ち
に保持炉に搬送するのが望ましい。本実施例のよ
うに鋳物製品が大きな収縮を起こす温度範囲が溶
湯温度により十分低い場合には、この大きな収縮
を起こす温度より僅かに高い温度まで急冷する冷
却装置７０を組合わせた方が生産性の向上、組織
の微細化が図れる。
本発明は以上のように、鋳型の冷却温度管理を
行う保持炉を焼成炉と並設し、焼成炉の排気ダク
トの排気負圧を利用して保持炉内に焼成炉の高温
空気あるいは外気を吸入するようにしたので、専
用の送風機や加熱装置が不要であり、装置全体が
簡単になり、また省エネルギ効果も大きい。
行う保持炉を焼成炉と並設し、焼成炉の排気ダク
トの排気負圧を利用して保持炉内に焼成炉の高温
空気あるいは外気を吸入するようにしたので、専
用の送風機や加熱装置が不要であり、装置全体が
簡単になり、また省エネルギ効果も大きい。
第１図は本発明の一実施例の側面図、第２，３
図は平面図と―線断面図、第４図は本実施例
を適用した鋳造装置の使用状態の説明図である。 １０…焼成・保持炉、１２…焼成炉、１４…保
持炉、２２…鋳型、３９…第１排気ダクト、５６
…第２排気ダクト、４６…通気窓、５０…外気導
入口。
図は平面図と―線断面図、第４図は本実施例
を適用した鋳造装置の使用状態の説明図である。 １０…焼成・保持炉、１２…焼成炉、１４…保
持炉、２２…鋳型、３９…第１排気ダクト、５６
…第２排気ダクト、４６…通気窓、５０…外気導
入口。
Claims (1)
- １ 注湯前の鋳型を搬送しながら焼成する焼成炉
と、この焼成炉に隔壁を介して並設され注湯済み
の鋳型を搬送しながら徐冷する保持炉と、前記焼
成炉に設けられた上下に長い第１排気ダクトと、
前記保持炉に設けられ前記第１排気ダクトの下部
に合流する第２排気ダクトと、前記隔壁に設けら
れ開口面積調整可能な通気窓と、前記保持炉に設
けられ開口面積調節可能な外気導入口とを備え、
前記第１排気ダクトの排気負圧により生じる前記
第２排気ダクトの排気負圧を利用して、前記通気
窓から前記焼成炉内の高温空気を、また前記外気
導入口からの外気をそれぞれ前記保持炉に導き前
記保持炉内の温度管理を行うことを特徴とする鋳
造用焼成・保持炉。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58115787A JPS609550A (ja) | 1983-06-29 | 1983-06-29 | 鋳造用焼成・保持炉 |
| US06/623,365 US4579319A (en) | 1983-06-29 | 1984-06-22 | Combined sintering-annealing furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58115787A JPS609550A (ja) | 1983-06-29 | 1983-06-29 | 鋳造用焼成・保持炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS609550A JPS609550A (ja) | 1985-01-18 |
| JPS6161899B2 true JPS6161899B2 (ja) | 1986-12-27 |
Family
ID=14671053
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58115787A Granted JPS609550A (ja) | 1983-06-29 | 1983-06-29 | 鋳造用焼成・保持炉 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4579319A (ja) |
| JP (1) | JPS609550A (ja) |
Families Citing this family (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0263644A (ja) * | 1988-08-26 | 1990-03-02 | Nishi Nippon Sekkei Kogyo Kk | モールド乾燥炉搬送装置 |
| US5354038A (en) * | 1989-09-29 | 1994-10-11 | Consolidated Engineering Company, Inc. | Heat treatment of metal castings and in-furnace sand reclamation |
| US5350160A (en) * | 1989-09-29 | 1994-09-27 | Consolidated Engineering Company | Method and apparatus for heat treating metal castings |
| US5439045A (en) * | 1994-01-19 | 1995-08-08 | Consolidated Engineering Company, Inc. | Method of heat treating metal castings, removing cores, and incinerating waste gasses |
| US5958330A (en) * | 1995-08-10 | 1999-09-28 | Alfe Systems, Inc. | Double level aging oven |
| AU2190497A (en) * | 1996-02-23 | 1997-09-10 | Consolidated Engineering Company, Inc. | System and process for reclaiming sand |
| US6453982B1 (en) | 1996-12-20 | 2002-09-24 | General Kinematics Corporation | Sand cleaning apparatus |
| US5901775A (en) * | 1996-12-20 | 1999-05-11 | General Kinematics Corporation | Two-stage heat treating decoring and sand reclamation system |
| US5924473A (en) * | 1996-12-20 | 1999-07-20 | General Kinematics Corporation | Vibratory sand reclamation system |
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| US6217317B1 (en) | 1998-12-15 | 2001-04-17 | Consolidated Engineering Company, Inc. | Combination conduction/convection furnace |
| US6336809B1 (en) | 1998-12-15 | 2002-01-08 | Consolidated Engineering Company, Inc. | Combination conduction/convection furnace |
| US6672367B2 (en) | 1999-07-29 | 2004-01-06 | Consolidated Engineering Company, Inc. | Methods and apparatus for heat treatment and sand removal for castings |
| US6910522B2 (en) * | 1999-07-29 | 2005-06-28 | Consolidated Engineering Company, Inc. | Methods and apparatus for heat treatment and sand removal for castings |
| US7275582B2 (en) * | 1999-07-29 | 2007-10-02 | Consolidated Engineering Company, Inc. | Methods and apparatus for heat treatment and sand removal for castings |
| US6622775B2 (en) | 2000-05-10 | 2003-09-23 | Consolidated Engineering Company, Inc. | Method and apparatus for assisting removal of sand moldings from castings |
| US7338629B2 (en) * | 2001-02-02 | 2008-03-04 | Consolidated Engineering Company, Inc. | Integrated metal processing facility |
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| US20060054294A1 (en) * | 2004-09-15 | 2006-03-16 | Crafton Scott P | Short cycle casting processing |
| US20060103059A1 (en) | 2004-10-29 | 2006-05-18 | Crafton Scott P | High pressure heat treatment system |
| US20070289713A1 (en) * | 2006-06-15 | 2007-12-20 | Crafton Scott P | Methods and system for manufacturing castings utilizing an automated flexible manufacturing system |
| EP2139628B1 (en) * | 2007-03-29 | 2013-02-27 | Consolidated Engineering Company, Inc. | Vertical heat treatment system |
| AT507423B1 (de) * | 2009-03-25 | 2010-05-15 | Ebner Ind Ofenbau | Verfahren zum vorwärmen von glühgut in einer haubenglühanlage |
| CN103480803B (zh) * | 2012-12-20 | 2015-06-17 | 江苏凯特汽车部件有限公司 | 一种汽车铝合金车轮模具快速烘烤设备 |
| CN103736934B (zh) * | 2014-01-02 | 2016-04-06 | 新兴河北工程技术有限公司 | 烘干室用集成式砂芯进出装置 |
| MX2017013469A (es) | 2015-04-28 | 2018-03-01 | Consolidated Eng Company Inc | Sistema y metodo para tratamiento termico de piezas fundidas de aleacion de aluminio. |
| CN110513723B (zh) * | 2019-08-21 | 2021-03-30 | 南京科莱尔节能设备有限公司 | 一种均匀控火的酒精炉及其控火方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE134737C (ja) * | ||||
| GB1586372A (en) * | 1978-02-06 | 1981-03-18 | Nii Sp Sposobov Litya Niisl | Automatic line for casting with coated metal moulds |
| US4225121A (en) * | 1979-03-23 | 1980-09-30 | Holcroft | Energy efficient heat-treating furnace system |
-
1983
- 1983-06-29 JP JP58115787A patent/JPS609550A/ja active Granted
-
1984
- 1984-06-22 US US06/623,365 patent/US4579319A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS609550A (ja) | 1985-01-18 |
| US4579319A (en) | 1986-04-01 |
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