JPS6155526A - 自己温度制御型グロ−プラグ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明はディーゼルエンジンの副燃焼室または燃焼室内
を予熱するために用いられるグロープラグに関し、特に
速熱型としての機能を発揮させ得るとともにその発熱特
性を改良してアフターグローの長時間化を図ることが可
能となる自己温度制御型のグロープラグに関する。

〔従来技術〕

一般に、ディーゼルエンジンは低温時の始動性が悪いた
め、副燃焼室または燃焼室内にグロープラグを設値し、
これに電流を流して発熱させることにより、吸気温度を
上昇させあるいは着火源としてエンジンの始動性を向上
させる方法が採用されている。そして、この種のグロー
プラグとして従来は、耐熱金属製のシース内に耐熱絶縁
粉末を充填してたとえば鉄クロムまたはニッケルなどか
らなるコイル状の発熱線を埋設した。いわゆるシ−ス型
と呼ばれる構造のものが一般に用いられ、上述した副燃
焼室または燃焼室内で高温ガス中にさらされる等といっ
た悪条件下における耐久性を保証し得るような構成とさ
れていた。

しかしながら、このようなシース型グロープラグでは、
耐熱絶縁粉末およびシース等を介しての間接加熱である
ことから熱伝達効率の面で問題であり、グロープラグの
昇温に時間がかかりすぎ、速熱型として機能し得ないも
のであった。そして、このようなグロープラグでは、そ
の発熱温度をたとえば８００℃とするには６１０秒の時
間を必要トシ、エンジンをすみやかに始動することかテ
ｆｉないものであった。さらに、上述したシース型では
、シース部分がエンジン燃焼室等といった悪条件下にさ
らされるばかりでなく、急速加熱を行なう際に内、外温
度差が大きい等といった理由から、その内部の発熱線で
の負担が大きく、その材料劣化により断線等を生じる等
の問題もあった。

このため、上述したシース等の代りに１発熱線をセラミ
ック材中に埋設するようにした棒状セラミックヒータを
用い、熱伝達効率を向上させてなるグロープラグがたと
えば特開昭５７−４１５２３号公報等により提案されて
おり、従来のシース型に比へ発熱特性に優れ、しかも加
熱時に短時間で赤熱させて温度立上り特性を大幅に向上
させ、速熱型としての性能を発揮し得るものである。

しかしながら、このような利点をもつセラミンクヒータ
を用いたグロープラグにおいても、その内部には従来の
シース型と同様に、単に一種類の発熱線が埋設されてい
るだけであるため、通電電力の制御などに若干の問題を
生じている。すなわち、この種のグロープラグにおいて
、加熱時における温度立上り特性を大幅に向上させるた
めには、通電初期に大電流を流して発８線を急速に発熱
させることが考えられるが１発熱線の溶断を生じたり、
あるいは高熱によってセラミックヒータに悪影響を及ぼ
す虞れがあり、さらにバッテリ、電気回路側に対しても
悪影月を及ぼし、ヒユーズの切断等の問題を生じること
もあり、これを防ぐための温度制御手段を発熱線への回
路上に新たに設けることが必要で、その結果グロープラ
グを含めた予熱装置全体のコスト高を招くという欠点が
あった。

このような発熱線への通電電力を自己制御してその発熱
特性を改善しヒータ部分での過加熱を防止し得る構成を
もつものとして、この種のグロープラグにおいて、その
発熱線（発熱体）よりも正の抵抗温度係数ＣＰ丁Ｃ）の
大きな材料にて形成した抵抗体を、通電電力制御要素と
してグロープラグ内で発熱線と直列接続するようにした
、いわゆる二種材料による自己温度制御型のものが、た
とえば特公昭４５−１１８４８号公報や特開昭５４−１
０９５３８号公報等により従来から跣に提案されている
が、これら従来のクロープラグにあっては、その制御機
能等の信頼性の面で問題を生じるばかりでなく、前述し
たと同様に速熱性等の点でも問題を生じるものであった
。

すなわち、前者の場合には、そのホルダ内に配設される
電力制御用の抵抗体を絶縁状態で安定して保持するため
に、ホルタ内壁に水ガラス等の絶縁材を充填するような
構成が採用されているが、その構造等が面倒かつ煩雑で
あるばかりでなく、絶縁材を高密度に充填することは事
実上不可能で、その結果抵抗体からの熱放散のばらつき
が大きく、その部分での熱容量を安定させることができ
ず、これにより発熱線側への通電電力制御性能を安定さ
せることができないものであった。

一方、後者の場合には、シース内で発熱線と抵抗体を直
列接続するような構成であるため、抵抗体部分での絶縁
材の充填効率を高密度とし、発熱特性を改善するうえで
効果的である反面、発熱線と抵抗体との接続が面倒かつ
煩雑で、組立性の面で問題であるばかりでなく、発熱線
側での発熱による熱影響が抵抗体に及ぶことを確実に防
止することは事実上国難なものであった。そして、この
ような構成では、抵抗体部分での絶縁材の充猶効率を高
密度とし、ある程度の速熱化は図れるものの、その温度
上昇時間をたとえば１０秒以内というように速めること
はできず、また飽和温度を一定値以下（たとえば１００
０℃以下）とすること等ができないため、その結果エン
ジン始動後における通電いわゆるアフターグロ一時間の
長時間化を図ることができないという問題があった。

特に、近年この種のグロープラグにあっては、エンジン
始動後において一定吟間の間グロープラグに対し通電状
態を維持することによりエンジン内部での燃焼を円滑か
つ適切に行なえるようにするという、いわゆるアフター
グロ一方式を採用することに対しての要求が大きく、し
かもそのアフターグロ一時間を可能な限り長時間にする
ことが必要とされている。すなわち、エンジン始動後に
おいても、たとえば寒冷地等にあってはエンジンが冷え
すぎており、エンジンが暖機状態になるまでには時間が
かかるものである。さらに、この非暖機状態では、アイ
ドリング時の騒音が大きく、また不完全燃焼により白煙
が生じたり、エンストしたりするという排気、！！音等
の問題もあった。

ところで、上述したディーゼルエンジンに１±。

直接噴射式と副燃焼室式とがあり、前者の場合ではアフ
ターグロ一時間が約３０秒以内で充分であることから、
上述した従来のグロープラグ構造でもその性能や耐久性
等に対する悪影−２はなく、その使用にあたっての問題
は小さいものである。

しかしながら、後者の場合には、アフターグロ一時間は
約３０秒程度では不充分で、その要求が３分以上にも及
ぶことがあり、このような場合ではグロープラグ各部の
耐久性に悪影響を及ぼす虞れがある。すなわち、この種
のグロープラグにおいて、通常の予熱時（約５秒程度）
での印加電圧は１１ｖ程度であるが、エンジンが始動さ
れるとレギュレータの設定電圧が一般に１４Ｖ程度とな
るもので、これがグロープラグに印加されることから、
アフターグロ一時間を長くすると高電圧のため温度が上
りすぎ、特にその内部の発熱体や抵抗体部分での劣化や
溶断等といった耐久性に影響を及ぼす虞れが生じている
。

特に、近年ではディーゼルエンジンか一般ノ乗用車にも
多く採用されるようになっており、ガソリンエンジンに
対抗するうえで始動性がよいことが望まれ、速熱型のグ
ロープラグに対しての要求が大きいものであるが、その
反面エンジンの排気、騒音対策として長時間のアフター
グローをも達成することが望まれているものであり、こ
れらは互いに相反する要求である。すなわち、上述した
速熱化を図るためには、通電初期において発熱線側に大
電力を迅速に供給しなければならないが、−丈長時間の
アフターグローを可能とするには、上述した大電力の供
給は逆にその妨げとなるものである。したがって、この
ような相反する発熱特性に対する要求を４より簡単な構
成にて、それぞれの必要枠内で両立させることが可ｆ指
となる何らかの対策を講じた簡易型のグロープラグの出
現が要望されている。。

〔発明の概要〕

本発明は上述した事情に鑑み、ホルダ先端部に保持して
なるセラミックヒータ内の発熱体となる第１の抵抗体に
対しその一端が直列接続される第２の抵抗体を有するシ
ーズヒータを、金属製シース内に充填し耐熱絶縁粉末に
て第２の抵抗体を密封状！Ｅで埋設して形成し、かつこ
のシーズヒータを、その外周部に耐熱絶縁性チューブを
嵌装した状態でホルダ内に嵌合保持させるという簡単な
構成によって、シーズヒータのもつ電力制御機能を効率
よく発揮させてセラミックヒータ先端での迅速かつ適切
な赤熱化を図り、速熱型としての機能を高めエンジンの
始動性を大幅に向上させるとともに、エンジンの排気、
騒音対策としての長時間のアフターグローを可能とじ５
　しかも全体の構造が簡単でその組立性等に優れてなる
安価な自己温度制ａｌｌ型グロープラグを提供するもの
である。

〔実施例〕

以下、本発明を図面に示した実施例を用いて詳細に説明
する。

第１図は本発明に係る自己温度制御型グロープラグの一
実施例を示し、Ｉ′ｉ７Ｊ図において、全体を符号１０
で示すグロープラグは、その内部に先端側が発熱体とし
て機能する第１の抵抗体１１を埋設した状態で全体が耐
熱絶縁性のセラミック材にて形成された発熱用の棒状セ
ラミックヒータ１２と、このセラミックヒータ１２を先
端において保持する略管状を呈する金属製ホルダ１３と
を備え、このホルダ１３後端部には合成樹脂材などから
なる絶縁ブンシュ１４を介して外部接続端子１５が同心
状に嵌合保持され、またこの外部接続端子１５は、後述
する電力制御機能をもつ第２の抵抗体２０を有するシー
ズヒータ２１および前記セラミックヒータ１２後端から
延設されたフレキシブルワ・イヤ等の金属導線１８を介
してその内部の第１の抵抗体１１と接続されている。

ここで、上述したセラミックヒータ１２は、周知のよう
に断面が略楕円形状を呈し、前記第１の抵抗体１１を型
内に保持した状態で充填されるセラミック粉体を加圧焼
成する等によって成形されるもので、この場合に断面を
略楕円形状にしたのは円形に比ベセラミック材の密度を
向上させ、その＃熱強度や熱伝導率序をより効果的とす
るためである。そして、このセラミックヒータ１２の材
質としては、高温状態（１７００”０程度まで）でも性
能的に安定しており、絶縁性、耐熱衝撃性などに優れて
なる、いわゆるファインセラミックスと言われているシ
リコン系等の非酸化物、たとえばシリコン系窒化物など
が好ましいものである。特に、上述したシリコン系窒化
物は、その高温強度が金属材料、アルミナ等に比べて数
段優れており、また耐熱衝愁性や高温状態での電気絶縁
性、耐摩耗性、耐薬品性などの面でも優れ、この種のグ
ロープラグに要求される特性をほぼ満足し得るものであ
る。

なお、図中１７ａ、１７ｂはセラミックヒータ１２の長
手方向中央部および後端部に嵌装され銀ろう付けなどに
より固定された金属製パイプおよびターミナルキャップ
で、その内部に埋設されている第１の抵抗体１１のリー
ド部両端が金属コーティング層１６ａ、１６ｂを介して
電気的に接続されている。そして、このヒータ１２中央
部を保持するパイプ１７ａを介してヒータ内の第１の抵
抗体１１はホルダ１３側に接続されるとともに、キャッ
プ１７ｂを介して後方に延設された前記導線１８にて制
御用シーズヒータ２１を介して外部接続端子１５に接続
されている６ また、前記外部接続端子１５後端側に形成されたねじ部
には、絶縁リング１９ａおよびその固定用ナツト１９ｂ
、さらには外部リード締付は用のナツト１９Ｃなどが螺
合して設けられ１図示せぬバッテリからのリード線など
をナラ）１９ｂ、１９０間で挟みナツト１９ｃを締付け
ることによりこの外部接続端子１５はバッテリ端子に電
気的に接続される。そして、前記ホルダ１３外周部に形
成されたねじ部１３ａをエンジンのシリンダヘッドに形
成されたねじ孔に螺合させることによって、このホルダ
１３を介して発熱側のセラミックヒータ１２の第１の抵
抗体１１の他端は電気的にアース接続されると同時に、
このセラミックヒータ１２の先端は副燃焼室または燃焼
室内に突出して配置されるものである。

さらに、図中１４ａはホルダ１３後端部で外部接続端子
１５を保持する絶縁ブッシュ１４外周部に１に装されそ
の組付時にかしめられるホルダ１３後端部による高加圧
力にてその軸線方向に座屈変形し絶縁ブツシュ１４をホ
ルダ１３側に所要の機械的強度をもって一体化し温度影
響を受けにくい構造とするための金属製パイプで、これ
は従来一般的な樹脂製絶縁ブツシュ１４のみではその外
部の温度変化によって膨張、収縮してボルタ１３に対し
て緩みを生じるといった問題を、上述した絶縁ブツシュ
１４、ホルダ１３間での機械的強度を向上させて防止す
るためである。勿論、上述した絶縁ブツシュ１４は外部
接続端子１５に対し一体的に形成され１回転方向へのね
じり等に対する接合強度を確保し得るようにされている
。

また、上述したセラミック材によるヒータ１２に対し外
部接続端子１５に連続するシーズヒータ２１を金属導線
１８にて接続したのは、外部接続端子１５に加わる鍾々
の振動や締付はトルク等の機械的外力からヒータ１２を
強度的に保護するためで、この導線１８の材料としては
ある程度の柔軟性をもつものを用いるとよいものである
。この場合、導！ａ１８を図示したように波状に湾曲し
て形成すれば、その保護効果をより一層高めることがで
きるものであるが、その柔軟性によっては第３図に示す
ように直線状態のままで接続してもよいものである。

そして、上述したようなセラミックヒータ１２によれば
１発熱体となる第１の抵抗体１１をセラミック材による
本体部内に直接埋設しているため、従来のシース型に比
べ速熱型としてその効果を発揮させ得るものである。そ
して、このようなヒータ１２では、その先端部分の迅速
な赤熱化が可能であることから、エンジンの始動性を大
幅に向上させ、しかもその出力を適切かつ良好なものと
し得るものである。

なお、このセラミックヒータ１？内に埋設される第１の
抵抗体１１としては、セラミック材のホットプレス等の
焼成Ｉ温度を考慮してその融点が高い導電材料、たとえ
ばｐｔ（白金）、Ｗ（タングステン）等にて形成すると
よい。

さて、本発明によれば、上述した構成によるグロープラ
グエ０において、＠１図に示すように、ホルダ１３の先
端部に保持されかつ発熱体となる第１の抵抗体１１をそ
の内部に埋設してなるセラミンクヒータ１２に対し、そ
の第１の抵抗体１１の一端に直列に接続される電力制御
用の第２の抵抗体２０を有するシーズヒータ２１を導線
１８を介して一連に設けるようにし、かつこのシーズヒ
ータ２１を、金Ｅ製シース２２内に充填された１耐熱絶
縁粉末２３にてその内部に第２の抵抗体２０を密封状態
で埋設して形成するとともに、そのシース２２外周部に
耐熱絶縁性チューブ２４を嵌装した状態で前記ホルダ１
３内に嵌合保持させるようにしたところに特徴を有して
いる。

すなわち１本発明によれば、上述したように速熱型とし
てその性能を発揮させ得るとともに耐熱性などの点で優
れてなるセラミックヒータ１２に対しその通電電力の制
御手段として、従来のシース型グロープラグと略同様の
構成をもつシーズヒータ２１を用い、これをユニットと
してホルダ１３内に嵌合して配設させることにより、グ
ロープラグ１０に必要とされる速熱型と低い差和温度と
を実現し得るようにしたものである。そして。

このようなシーズヒータ２１によれば、第２の抵抗体２
０を、シース２２内に充填された耐熱絶縁粉末２３にて
密封状態にて埋設することができ、これにより従来のよ
うな放熱性等といった問題を改善し、第２の抵抗体２０
から外部への熱伝導を安定させてセラミックヒータ１２
の性能を安定化させ得る構成するとともに、この部分で
の熱容量を前記発熱体となるセラミックヒータ１２部分
よりも大きな熱容量をもつようにして、その内部の第２
の抵抗体２０による発熱特性の制御機能を適切に発揮さ
せ得るものである。

これを詳述すると、前記シーズヒータ２１は。

シース２？内に前記第２の抵抗体２０を配設した状態で
、たとえばマグネシア０１ｇ０）やジルコニア（Ｚｒ（
ｈ　）などといった耐熱絶縁粉末２３を充填し、さらに
この耐熱絶縁粉末２３を高密度な状態となるようにシー
ス２２を減径処理、いわゆるスェージング加工などを施
すことにより形成されるもので、従来のようにホルダ内
に単に耐熱絶縁粉末を充填するようにした場合に比べそ
の充填密度を飛躍的に向上させ得るものである。

すなわち、上述した電力制御用のシーズヒータ２１にお
いて必要とされることは、発熱用セラミンクヒータ１２
での適切な温度上昇を得るために第２の抵抗体２０部分
での温度上昇をある程度押えることができるようにその
熱容量を発熱用ヒータ１２よりも大きくすることが望ま
れる一方、この発熱用ヒータ１２側でのピーク温度と飽
和温度とを適正に制御する電力制御ｖ１脂を発揮させる
ためにはある程度の温度上昇は必要となるもので、この
ような相反する要求を共に満足し得る構成とすることで
、本発明はこのような要請に応えるためになされたもの
であると言うことができる。

そして、上述した高密度に充填された耐熱絶縁粉末２３
内に埋設された第２の抵抗体２０によれば、このグロー
プラグ１０に対する通′；シ初期においては前記発熱用
セラミックヒータ１２側の第１の抵抗体１１との抵抗値
の比率により、第１の抵抗体１１側に高電圧を印加させ
、その迅速な赤熱化を図るとともに、一定時間経過後に
おいては第２の抵抗体２０自身の発熱により上昇する抵
抗値により第１の抵抗体１１側への印加電圧を低下させ
る制ｎａ能をりｉ）えているものである。

また、本実施例のように従来のシース型グロープラグと
同様な構成による後端が開口されたシース２２を用いて
なるシーズヒータ２１では、第２の抵抗体２０部分を外
部接続端子１５と共に一体化したユニット構造とするこ
とができるため、その部分の成形加工が簡単かつ確実に
行なえるばかりでなく、これらを電極棒として単に耐熱
絶縁性チューブ２４を嵌装した状態でホルダ１３内に挿
入し前記セラミックヒータ１２側の金属導線１８とスポ
ット溶接等にて接続するだけでその組立作業が行なえる
ため組立性の点でも優れている等といった利点を奏する
ものである。

ここで、上述した第２の抵抗体２０の材質としては、発
熱用ヒータ１２側の第１の抵抗体１１の材質と同等以上
の正の抵抗温度係ａ（ＰＴＣ）　を有するものが望まし
く、たとえばタングステン（Ｗ）、ニッケル（Ｘｉ）、
または鉄（Ｆｅ）等を用いるとよい。

そして、上述した構成によるグロープラグ１０において
、第１および第２の抵抗体１１．２０の抵抗比としては
、その初期状態において、たとえば２：１程度となるよ
うに設定すればよいことが実験により確認されている。

なお、本発明によれば、このシーズヒータ２１部分での
発熱温度が低いものであるため、その内部に埋設する第
２の抵抗体２０の材料を選定するにあたっての自由度が
大きいといった利点もある。

また、前記＃熱絶縁性チューブ２４は、たとえばガラス
、セラミック、アスベストなどによる耐熱性に富み、絶
縁性を有する材料にて形成すればよいものである。ここ
で、本実施例によれば、この耐熱絶縁チューブ？４を、
シーズヒータ２１外周部でその！＠１１線方向の略中央
部付近にのみ嵌装させるようにしたのは、このシーズヒ
ータ２１をホルダ１３内に電気的にかつ熱的に絶縁した
状態で保持させるためで、その内部での発熱部分を避け
た部分に設けることが望ましい、このようにすると、シ
ーズヒータ２１はホルダ１３内で遊嵌状態で保持される
こととなり、その周囲に空５．層が形成されてヒータ２
１からホルダ１３側への熱放散を適正に押え、セラミッ
クヒータ１２側での温度を適切に制御するための大きな
熱容量を保つうえでその効果は大きいものであり、また
その絶縁性を確実に確保し得るといった利点もある。し
かし、場合によっては、このシーズヒータ２１の長手方
向全周にわたって、あるいは第３図に示すように発熱部
を避けた後端側に延設するようにして、耐熱絶縁性チュ
ーブ２４を設けてもよいことは明らかであろう。

そして、以上の構成によるグロープラグ１０において、
前記外部接続端子１５を介してシーズヒータ２１に、さ
らに金属導線１８を介してセラミックヒータ１２側に電
圧を印加すると、その通電初期にあっては、印加電圧は
、両ヒータ１２゜２１部内の各抵抗体１１．２０による
抵抗比において分圧され、その熱容量が小さなセラミッ
クヒータ１２側にシーズヒータ２１よりも大きな電圧が
印加され、相対的にシーズヒータ２１に対し大きな電力
密度となり、その先端が急速に発熱されるものでおる。

このとき、上述したように、セラミックヒータ１２は、
従来のシース型に比べその速熱型としての機能を発揮さ
せ得るものであることは明らかであろう。

また、通電開始から所定時間経過する間にシーズヒータ
２１側が徐々に発熱しこれに伴なってその抵抗値が増加
すると、これら両ヒータ１２，２１間に加わる電圧が徐
々に変化し、セラミ、クヒータ１２側は１１００〜１２
５０℃程度でピーク温度に達した後１０００″Ｃ程度で
飼料し、その過加熱が防止されることとなる。すなわち
、この時点でのシーズヒータ２１側の第２の抵抗体２０
による抵抗値は、セラミックヒータ１２側の第１の抵抗
体としての第１の抵抗体１１に対し近づくものである。

そして、このような第２の抵抗体２０による制御機能に
より第１の抵抗体１１側に加わる電圧が所定値以下に制
限されるため、長時間に及ぶアフターグローを行なう際
において、その耐久性を充分保証し得るものである。

したがって、このような構成によるグロープラグ１０に
よれば、ホルタ１３内にユニットとして簡単に組込まれ
るシーズヒータ２１にょるセラミ、クヒータ１２への印
加電圧の制御機能により従来のような複雑な制御回路を
別個に設けることなく、それ自身で速熱型としての機能
とアフターグローの長時間化とを達成し得るもので、そ
の利点は大きい。特に、上述した構成によれば、その発
熱温度の９００°Ｃへの到達時間を約４秒以内にするこ
とが可能となるとともにその飽和温度を１０００°Ｃ以
下とし、さらにそのピーク温度を１２５０°Ｃ以下に押
え、　３分以上にも及ぶアフターグローを可能とするこ
とができるで、これは第２図に示す第１の抵抗体１１お
よび第２の抵抗体２０の温度特性ａ、ｂから明らかであ
ろう、ここで、図中Ｃは上述したセラミックヒータ１２
のみを単独で用いた場合の温度特性である。

なお、本発明は上述した実施例構造に限定され′　ず、
各部の形状、構造等を、適宜変形、変更することは自由
である。たとえば上述した実施例におけるシーズヒータ
２１の代りに、第４図に示すように、その両端が開口さ
れたシース３０によるシーズヒータ３１を用いてもよい
ものである。ここで、このシーズヒータ３１は、その内
部に第２の抵抗体２０を配設するとともに、耐熱絶縁粉
末２３を充填し、さらに第５図に示すように、揺動振動
を加えた後、その両端から加圧してその内部での耐熱絶
縁粉末２３の充填効率を高密度にすることにより形成さ
れるもので、上述したと同様の作用効果が得られること
は容易に理解されよう。

ここで、図中２４ａ、２４ｂはシーズヒータ３１の両端
部分に嵌装されてこれをホルダ１３内で遊嵌状態にて支
持する耐熱絶縁性チューブ、３２ａ、３２ｂはシース３
０の開口端に封入されたセラミックセメント等の封入材
、３３ａ、３３ｂは耐熱絶縁粉末２３充填時の治具であ
る。さらに、この場合には、その内部に埋設した第２の
抵抗体２０の両端を延設してセラミックヒータ１２、外
部接続端子１５側に接合した例を示しているが、これに
限定されないことは明らかであろう６〔発明の効果〕 以上説明したように、本発明に係る自己温度制御型グロ
ープラグによれば、ホルダの先端部に対し発熱体となる
第１の抵抗体を埋設してなる棒状セラミックヒータを保
持させるとともに、このセラミックヒータ内の第１の抵
抗体の一端に直列に接続される第２の抵抗体を有するシ
ーズヒータを、金属製シース内に充填された耐熱絶縁粉
末にて第２の抵抗体を密封状ｊＡｉで埋設することによ
り形成し、かつこのシーズヒータを、そのシース外周部
に耐熱絶縁性チューブを嵌装した状態で前記ホルダ内に
嵌合保持させるようにしたので、簡単かつ安価な構成に
もかかわらず、第２の抵抗体を高密度な＃熱絶縁粉末内
に密封状態で埋設してなるシーズヒータを得ることがで
きるため、その電力制御機能を効率よく発揮させてセラ
ミックヒータ先端での迅速かつ適切な赤熱化を図り、速
熱型としての機能を高めエンジンの始動性を大幅に向上
させるとともに、エンジンの排気、騒音対策としての長
時間のアフターグローを可能とし、しかも全体の構造が
簡単でその組立性等に優れてなる等といった種々優れた
効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る自己温度制御型グロープラグの一
実施例を示す縦断側面図、第２図はその要部とするセラ
ミックヒータとシーズヒータでの温度特性を示す特性図
、第３図はその変形例を示す要部拡大断面図、第４図は
本発明の別の実施例を示す縦断側面図、第５図はその要
部とするシーズヒータの製造工程を示す概略説明図であ
る。 ｌＯ・・・・自己温度制御型グロープラグ、１１・・・
・第１の抵抗体、１２・・・・セラミックヒータ、１３
・争・・中空状ホルダ、１５・・・・外部接続端子、１
８・・・・全屈導線、２０・・・・第２の抵抗体、２１
．３１・・・・シーズヒータ、２２．３０拳会争・シー
ス、２３１１　Ｉｔ　６　ａｔａ熱絶縁粉末、２４　（
２４ａ　、２４　ｂ）・・・・耐熱絶縁性チューブ。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）その一端を外部に突出させた状態で中空状ホルダ
   の先端部に保持されかつ発熱体となる第１の抵抗体をそ
   の内部に埋設してなる棒状セラミックヒータと、このセ
   ラミックヒータ内に埋設された第１の抵抗体の一端に直
   列に接続される第２の抵抗体を有するシーズヒータとを
   備え、このシーズヒータは、金属製シース内に充填され
   た耐熱絶縁粉末にてその内部に第２の抵抗体を密封状態
   で埋設することにより形成されるとともに、そのシース
   外周部に耐熱絶縁性チューブを嵌装した状態で前記ホル
   ダ内に嵌合保持されていることを特徴とする自己温度制
   御型グロープラグ。
2. （２）シーズヒータは、その内部に埋設した第２の抵抗
   体による発熱部分を避けた一部に耐熱絶縁性チューブが
   嵌装されることにより、ホルダ内に遊嵌状態で保持され
   ていることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の自
   己温度制御型グロープラグ。