JPS6152344A - フラツシユバツト溶接用アルミニウム合金材 - Google Patents
フラツシユバツト溶接用アルミニウム合金材Info
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- JPS6152344A JPS6152344A JP17099584A JP17099584A JPS6152344A JP S6152344 A JPS6152344 A JP S6152344A JP 17099584 A JP17099584 A JP 17099584A JP 17099584 A JP17099584 A JP 17099584A JP S6152344 A JPS6152344 A JP S6152344A
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- Japan
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- alloy
- alloy material
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は要求される強度、成形加工性を損なうことなく
フラッシュバット溶接による溶接部の性能（以下、単に
フラッシュバット溶接性という）を向上させたアルミニ
ウム合金材に関するものである。
フラッシュバット溶接による溶接部の性能（以下、単に
フラッシュバット溶接性という）を向上させたアルミニ
ウム合金材に関するものである。
（従来の技術）
アルミニウム合金材の溶接品の加工、例えば、アルミニ
ウム合金製ホイールの製造は、まず板を管状に成形し、
この両端部をフラッシュバット溶接により素管を作り、
次にこの素管をロール加工等の成形を行いリムを製造す
るものであるが、このロール成形の際溶接部に割れが発
生し、製品の歩出りの低下が問題となる。
ウム合金製ホイールの製造は、まず板を管状に成形し、
この両端部をフラッシュバット溶接により素管を作り、
次にこの素管をロール加工等の成形を行いリムを製造す
るものであるが、このロール成形の際溶接部に割れが発
生し、製品の歩出りの低下が問題となる。
（発明が解決しようとする問題点）
フラッシュバット溶接後の成形加工において溶接部に割
れが発生しないような溶接部を形成することが重要とな
ってくる。フラッシュバット溶接用材料としては、従来
、強度さらには成形加工性の点から、Ａ１−２〜５％に
ｇ系合金が使用されるのが、一般的であるが溶接後の成
形加工において、溶接部に割れが発生する場合がしばし
ばあり、従来の材料には、なお１問題があった０本発明
は、溶接後の成形加工において、この割れが発生しにく
い材料を提供することである。
れが発生しないような溶接部を形成することが重要とな
ってくる。フラッシュバット溶接用材料としては、従来
、強度さらには成形加工性の点から、Ａ１−２〜５％に
ｇ系合金が使用されるのが、一般的であるが溶接後の成
形加工において、溶接部に割れが発生する場合がしばし
ばあり、従来の材料には、なお１問題があった０本発明
は、溶接後の成形加工において、この割れが発生しにく
い材料を提供することである。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らは、上記の現状に鑑み非熱処理型Ａ ｌ −
Ｍ ｇ系合金のフラッシュバット溶接による溶接部の性
能を向上させるため鋭意研究を重ねた結果、材料のＳｉ
およびＦｅの成分範囲を規制し、Ａ１合金中の晶出物お
よび析出物、すなわち金属間化合物の粒子の大きさ及び
数を所定範囲に規制することにより、その目的を達成す
ることができ、強度、成形加工性を損なうことなく、フ
ラッシュバット溶接による溶接部の性能を向−卜し得る
材料を見出し、本発明を完成するに至った。
Ｍ ｇ系合金のフラッシュバット溶接による溶接部の性
能を向上させるため鋭意研究を重ねた結果、材料のＳｉ
およびＦｅの成分範囲を規制し、Ａ１合金中の晶出物お
よび析出物、すなわち金属間化合物の粒子の大きさ及び
数を所定範囲に規制することにより、その目的を達成す
ることができ、強度、成形加工性を損なうことなく、フ
ラッシュバット溶接による溶接部の性能を向−卜し得る
材料を見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち本発明は、Ｓｉ０．ｌＯ〜０．２５ｗ ｔ％。
Ｆ ｅ ０．０？ −０，２５ｗ ｔ％、Ｍｇ ２
．４〜３．０ｗｔ％、 Ｍｎ ０．５０〜１．０ｗｔ％
、Ｃｒ ０．０５〜０．２０ｗｔ％、Ｔｉ０．２０ｗｔ
％以下を含み、残部Ａｌおよび不可避の不純物からなり
、且つ合金組織において、粒径０．１ｐｍ以下の金属間
化合物の粒子数が全粒子数の７０％以上であることを特
徴とするフラッシュバット溶接性に優れたアルミニウム
合金材を提供するものである。
．４〜３．０ｗｔ％、 Ｍｎ ０．５０〜１．０ｗｔ％
、Ｃｒ ０．０５〜０．２０ｗｔ％、Ｔｉ０．２０ｗｔ
％以下を含み、残部Ａｌおよび不可避の不純物からなり
、且つ合金組織において、粒径０．１ｐｍ以下の金属間
化合物の粒子数が全粒子数の７０％以上であることを特
徴とするフラッシュバット溶接性に優れたアルミニウム
合金材を提供するものである。
本発明をさらに詳細に説明する。
本発明において合金春城中各成分の作用とその限定理由
及び合金組織中の金属間化合物の大きさ、分布の限定理
由は次の通りである。
及び合金組織中の金属間化合物の大きさ、分布の限定理
由は次の通りである。
本発明においてＳ ｉ ０．１０〜０．２５ｗｔ％、
Ｆｅ０．０７〜０．２５ｗｔ％とすることが必要である
。
Ｆｅ０．０７〜０．２５ｗｔ％とすることが必要である
。
Ｓｉは、微細な金属間化合物（Ａ５Ｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−５
ｔ化合物、ＡＱ−Ｍｎ−３ｔ化合物）を析出させる作用
がある。Ｓｉが０．１０ｗｔ％未満では上記作用が達せ
られず、０．２５ｗ ｔ％を越えると成形性が劣化する
。
ｔ化合物、ＡＱ−Ｍｎ−３ｔ化合物）を析出させる作用
がある。Ｓｉが０．１０ｗｔ％未満では上記作用が達せ
られず、０．２５ｗ ｔ％を越えると成形性が劣化する
。
Ｆｅは結晶粒微細化の作用を有するが、０．０７ｗｔ％
未満ではその効果は不十分であり、０．２５ｗｔ％を越
えると粗なＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅの金属間化合物が多くなり
、均一で微細な金属間化合物を得るという目的を達せら
れない。
未満ではその効果は不十分であり、０．２５ｗｔ％を越
えると粗なＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅの金属間化合物が多くなり
、均一で微細な金属間化合物を得るという目的を達せら
れない。
ＳｉとＦｅとの比率は重量比−ｔ’ １ ： ０．７〜
２．５の範囲とするのが望ましい。
２．５の範囲とするのが望ましい。
−に記Ｓｉ、Ｆｅ量の規制と粒径０．ＩＢｍ以下の微細
な金属間化合物を多数現出することによりフラッシュバ
ット溶接性が向上する。
な金属間化合物を多数現出することによりフラッシュバ
ット溶接性が向上する。
また、ＳｉおよびＦｅ以外の成分は、フラッシュバット
溶接性とは直接的には関係ないが、合金材料の強度、成
形性などを維持する上で必要である。
溶接性とは直接的には関係ないが、合金材料の強度、成
形性などを維持する上で必要である。
Ｍｇの添加は強度を向上させるためである。
Ｍｇが２．４ｗ ｔ％未満ではアルミニウム合金の強度
が低く、３．（ｌ ｗ、ｔ％を越えると熱間および冷間
圧延の際の耳割れが発生しやすくなるので２．４〜３．
０ｗｔ％の範囲とすることが必要である。
が低く、３．（ｌ ｗ、ｔ％を越えると熱間および冷間
圧延の際の耳割れが発生しやすくなるので２．４〜３．
０ｗｔ％の範囲とすることが必要である。
Ｍｎ、Ｃｒの添加はアルミニウム合金の強度および成形
加工性（限界絞り比：ＬＤＲ）を向上させるとともに結
晶粒の微細化にも効果的である。
加工性（限界絞り比：ＬＤＲ）を向上させるとともに結
晶粒の微細化にも効果的である。
Ｍｎが０．５０ｗｔ％未満、Ｃｒが０．０５ｗ ｔ％未
満ではその効果が不足し、Ｍｎが１．Ｏｗ ｔ％を越え
、Ｃｒが０．２０ｗ ｔ％を越えると粗大化合物が発生
し、限界絞り比が低下して成形加工性が劣化するので、
Ｍ ｎ ０．５０〜１．Ｏｗ ｔ％、Ｃｒ ０．０５〜
０．２０ｗｔ％の範囲とすることが必要である。
満ではその効果が不足し、Ｍｎが１．Ｏｗ ｔ％を越え
、Ｃｒが０．２０ｗ ｔ％を越えると粗大化合物が発生
し、限界絞り比が低下して成形加工性が劣化するので、
Ｍ ｎ ０．５０〜１．Ｏｗ ｔ％、Ｃｒ ０．０５〜
０．２０ｗｔ％の範囲とすることが必要である。
Ｔｉの添加は結晶粒を微細化して成形性を向上させる上
で有効である。Ｔｉが０．２０ｗｔ％を越えると粗大化
合物を形成し、成形性を低下させるので０．２０ｗｔ％
以下とすることが必要である。
で有効である。Ｔｉが０．２０ｗｔ％を越えると粗大化
合物を形成し、成形性を低下させるので０．２０ｗｔ％
以下とすることが必要である。
次にアルミニウム地金中の不可避の不純物の代表的なも
のとしてはＣｕおよびＺｎがある。Ｃｕはアルミニウム
合金の強度を向上させるが０．１０ｗｔ％を越えると耐
食性の点で不利になるため０、ＩＯｗ ｔ％以ドに抑え
るのがよい、またＺｎは０；２５ｗ ｔ％を越えると耐
食性が劣化するため０．２５ｗｔ％以下に抑えるのがよ
い。
のとしてはＣｕおよびＺｎがある。Ｃｕはアルミニウム
合金の強度を向上させるが０．１０ｗｔ％を越えると耐
食性の点で不利になるため０、ＩＯｗ ｔ％以ドに抑え
るのがよい、またＺｎは０；２５ｗ ｔ％を越えると耐
食性が劣化するため０．２５ｗｔ％以下に抑えるのがよ
い。
本発明の合金材組織中の金属間化合物とは、析出物およ
び晶出物の粒子を意味し、晶出物としてはＡ文−Ｆｅ、
Ａｌ−Ｍｎ、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ 金属間化合物であり
、析出物としてはＡｌ−Ｆｅ、Ｍｇ−３ｔ、ＡＸ−Ｍｎ
−Ｆｅ−３ｉ、Ａ１−Ｍｎ−５ｉ、Ａ１−Ｍｎ−Ｆｅ金
属間化合物があげられる。
び晶出物の粒子を意味し、晶出物としてはＡ文−Ｆｅ、
Ａｌ−Ｍｎ、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ 金属間化合物であり
、析出物としてはＡｌ−Ｆｅ、Ｍｇ−３ｔ、ＡＸ−Ｍｎ
−Ｆｅ−３ｉ、Ａ１−Ｍｎ−５ｉ、Ａ１−Ｍｎ−Ｆｅ金
属間化合物があげられる。
本発明において、０．１Ｂｍ以下の径の金属開化合物が
、全体の粒子数の７０％以上であることが必要であり、
好ましくは８０％以上とする。
、全体の粒子数の７０％以上であることが必要であり、
好ましくは８０％以上とする。
フラッシュバット溶接ではそのフラッシング工程におい
て、溶接部がアップ上−２ト前に溶融し、アルミニウム
が飛散するが、その飛散するアルミニウム粒子が大きい
場合に溶接面に大きな凹みが生じ、アップセット後に割
れにつながる欠陥となるケースが多い。
て、溶接部がアップ上−２ト前に溶融し、アルミニウム
が飛散するが、その飛散するアルミニウム粒子が大きい
場合に溶接面に大きな凹みが生じ、アップセット後に割
れにつながる欠陥となるケースが多い。
飛散するアルミニウム粒子は金属間化合物の大きさおよ
びその分布状態に大きく左右され、金属間化合物が小さ
い程、また小さな金属間化合物が多く分散する程均−で
微細なフラッシュ粒が飛散する。金属間化合物の大きさ
がＱ、ｌｐｍを越え、°さらにその分布の割合が全体の
粒子数の３０％を越えると上記の均一、微細なフラッシ
ュ粒を得ることが困難で、溶接面に大きな凹みの発生す
る可能性が大きくなり後の成形加工に影響を及ぼすため
、合金組織中の金属間化合物の状態を、粒径０、Ｉ Ｉ
Ｌｍ以下のものが、全体の粒子数の７０％以上とした。
びその分布状態に大きく左右され、金属間化合物が小さ
い程、また小さな金属間化合物が多く分散する程均−で
微細なフラッシュ粒が飛散する。金属間化合物の大きさ
がＱ、ｌｐｍを越え、°さらにその分布の割合が全体の
粒子数の３０％を越えると上記の均一、微細なフラッシ
ュ粒を得ることが困難で、溶接面に大きな凹みの発生す
る可能性が大きくなり後の成形加工に影響を及ぼすため
、合金組織中の金属間化合物の状態を、粒径０、Ｉ Ｉ
Ｌｍ以下のものが、全体の粒子数の７０％以上とした。
次に本発明のアルミニウム合金材の製造方法を述べる。
本発明のアルミニウム合金材はＳｉ０．１０〜０．２５
ｗ ｔ％、Ｆ ｅ ０．０７〜０．２５ ｗ ｔ％、Ｍ
ｇ２．４〜３．Ｏｗ ｔ％、Ｍ ｎ ０．５０〜１．Ｏ
ｗ ｔ％。
ｗ ｔ％、Ｆ ｅ ０．０７〜０．２５ ｗ ｔ％、Ｍ
ｇ２．４〜３．Ｏｗ ｔ％、Ｍ ｎ ０．５０〜１．Ｏ
ｗ ｔ％。
Ｃｒ ０．０５〜０．２０ｗｔ％、Ｔｉ０．２０ｗｔ％
以下を含み、残部Ａｌおよび不可避の不純物からなるア
ルミニウム合金の鋳塊を（ｉ）保持温度５００〜６ｏｏ
℃で保持時間２〜１０時間の均質化処理を施し、（１１
）次に熱間圧延開始温度４５０〜−５５（１℃、熱間圧
延終了温度２００〜３００℃で熱間圧延を施し、（ｉｉ
ｉ）その後必要に応じて仕上げ冷間圧延を行い、（ｉｉ
）さらには保持温度３００〜４００℃で保持時間２〜８
時間の仕上げ焼鈍を施して製造することができる。
以下を含み、残部Ａｌおよび不可避の不純物からなるア
ルミニウム合金の鋳塊を（ｉ）保持温度５００〜６ｏｏ
℃で保持時間２〜１０時間の均質化処理を施し、（１１
）次に熱間圧延開始温度４５０〜−５５（１℃、熱間圧
延終了温度２００〜３００℃で熱間圧延を施し、（ｉｉ
ｉ）その後必要に応じて仕上げ冷間圧延を行い、（ｉｉ
）さらには保持温度３００〜４００℃で保持時間２〜８
時間の仕上げ焼鈍を施して製造することができる。
上記（ｉ）の均質化処理において、鋳塊の保持温度５０
０℃未満、保持時間２時間未満では十分な灼熱処理がで
きない、また、保持温度６００℃を越えるとＡ ｌ −
Ｍ ｇ系化合物のバーニング現象１表面酸化現象がおこ
り、さらに保持時間ｔｏｅ間を越えると灼熱処理効果は
飽和し、熱効率の点からも不経済である。したがって、
保持温度５００〜８００℃保持時間２〜１０時間の範囲
とする。
０℃未満、保持時間２時間未満では十分な灼熱処理がで
きない、また、保持温度６００℃を越えるとＡ ｌ −
Ｍ ｇ系化合物のバーニング現象１表面酸化現象がおこ
り、さらに保持時間ｔｏｅ間を越えると灼熱処理効果は
飽和し、熱効率の点からも不経済である。したがって、
保持温度５００〜８００℃保持時間２〜１０時間の範囲
とする。
次に上記（ｉｉ）の熱間圧延処理において、熱間圧延開
始温度は４５０℃未満では圧延性の点から問題があり
５５０℃を越えると粗大な再結晶粒を生じ、表面性状を
損なう可能性があり、４５０〜５５０℃の範囲とする。
始温度は４５０℃未満では圧延性の点から問題があり
５５０℃を越えると粗大な再結晶粒を生じ、表面性状を
損なう可能性があり、４５０〜５５０℃の範囲とする。
熱闘圧延終了温度は２００℃未満では圧延油の巻き込み
があり、コイルアップ時に焼付きの原因となる。また、
３００℃を越えると板幅方向での性能のバラツキが大
きくなる可能性があり、 ２００〜３００℃の範囲とす
る。
があり、コイルアップ時に焼付きの原因となる。また、
３００℃を越えると板幅方向での性能のバラツキが大
きくなる可能性があり、 ２００〜３００℃の範囲とす
る。
上記（ｉｉ）の仕上げ焼鈍処理において保持温度３００
℃未満、保持時間２時間未満では所定の性能が出ず、保
持温度が４００°Ｃを越え、保持時間８時間を越えると
性能的には飽和状態となっており。
℃未満、保持時間２時間未満では所定の性能が出ず、保
持温度が４００°Ｃを越え、保持時間８時間を越えると
性能的には飽和状態となっており。
熱効率の点から不経済である。したがって保持温度３０
０〜４００℃、保持時間２〜８時間の範囲とする。
０〜４００℃、保持時間２〜８時間の範囲とする。
上記製造条件により粒径０．１ルｍ以丁の金属間化合物
と全体の粒子数の７０％以上の割合で現出させることが
でき、フラッシュバット溶接性の向上したアルミニウム
合金材が得られる。
と全体の粒子数の７０％以上の割合で現出させることが
でき、フラッシュバット溶接性の向上したアルミニウム
合金材が得られる。
本発明のアルミニウム合金材の形状は板状が最も一般的
であるが、これに限定されず、形材、棒、線などの形状
でもよい。
であるが、これに限定されず、形材、棒、線などの形状
でもよい。
（発明の効果）
本発明のアルミニウム合金材は強度、成形加工性を損な
うことなくフラッシュバット溶接性を著しく向上させる
ことができる。即ち、この合金材、例えば板材を用いて
フラッシュバット溶接した素管をロール加工等により成
形しても溶接部に割れが発生するようなことが極めて少
なく、製品の歩走りを著しく向上させることができる。
うことなくフラッシュバット溶接性を著しく向上させる
ことができる。即ち、この合金材、例えば板材を用いて
フラッシュバット溶接した素管をロール加工等により成
形しても溶接部に割れが発生するようなことが極めて少
なく、製品の歩走りを著しく向上させることができる。
（実施例）
次に本発明を実施例に基づきさらに詳細に説明する。
第１表にノ■＜す組成の合金鋳塊を調製した６合金Ｎｏ
、１〜３は本発明の合金鋳塊であり、合金Ｎｏ。
、１〜３は本発明の合金鋳塊であり、合金Ｎｏ。
４〜６は従来のＪＩＳ Ａ３４５４相当合金として従
来一般に使用されている成分組成の合金鋳塊である。
来一般に使用されている成分組成の合金鋳塊である。
この合金Ｎｏ、１〜６を第２表の製造Ｎｏ、１〜１２に
示す各条件下で、均質化処理、熱間圧延。
示す各条件下で、均質化処理、熱間圧延。
仕上げ焼鈍して板厚５ｍｍの合金板を製造した。なお、
製造Ｎｏ、１〜６は本発明の合金（第１表Ｎｏ。
製造Ｎｏ、１〜６は本発明の合金（第１表Ｎｏ。
１〜３）の製造であり、製造Ｎｏ、７〜１２は従来合金
（第１表Ｎｏ、４〜６）の製造条件である。
（第１表Ｎｏ、４〜６）の製造条件である。
このようにして製造した各合金板の機械的性質、成形性
、粒径Ｑ、１ｐｍ以下の金属間化合物の粒子の割合、フ
ラッシュバット溶接部の曲げ試験による割れ発生率を試
験した。この結果を第３表に示した。
、粒径Ｑ、１ｐｍ以下の金属間化合物の粒子の割合、フ
ラッシュバット溶接部の曲げ試験による割れ発生率を試
験した。この結果を第３表に示した。
各試験方法は次の通りである。
（ｉ）金属間化合物の粒子の割合（％）板の圧延方向の
平行断面１ｍｒｎ’当りの粒子数を測定し、次式に従っ
て算出した。
平行断面１ｍｒｎ’当りの粒子数を測定し、次式に従っ
て算出した。
全粒子数
（■）フランシュバット溶接部の曲げ試験第１図（ａ）
、（ｂ）、（ｃ）に示すように厚さ５ｍｍＸ幅２００ｍ
ｍの合金板（焼鈍材）１．１をすべて一定の条件でフラ
ッシュ〆、くット溶接しく第１図（ａ））、次いで、溶
接部２のパリ２ａを除去しく第１図（ｂ））、次いで曲
げ半径Ｒ５ｍ ｍで溶接部２を中心に１８０°曲げ試験
に付した（第１図（Ｃ））。これはＪＩＳ Ｚ２２４
８押し曲げ法に準するものである。曲げ試験後の割れの
発生状況を目視観察により判定した。
、（ｂ）、（ｃ）に示すように厚さ５ｍｍＸ幅２００ｍ
ｍの合金板（焼鈍材）１．１をすべて一定の条件でフラ
ッシュ〆、くット溶接しく第１図（ａ））、次いで、溶
接部２のパリ２ａを除去しく第１図（ｂ））、次いで曲
げ半径Ｒ５ｍ ｍで溶接部２を中心に１８０°曲げ試験
に付した（第１図（Ｃ））。これはＪＩＳ Ｚ２２４
８押し曲げ法に準するものである。曲げ試験後の割れの
発生状況を目視観察により判定した。
このようにして溶接部の割れ発生率を試験し第３表の結
果から明らかなように、本発明の合金板は粒径０．１μ
ｍ以下の金属間化合物を全体の粒子数の７０％以上現出
させるように製造することにより、機械的性質、成形性
を劣化させることなく、フラッシュバット溶接後成形時
の割れ発生率を従来の４〜６％から１％以下にまで低減
させることができ、例えば２ピースホイール用リムに使
用されるフラッシュバット溶接リム製造における歩走り
向上に大きく寄与するものである。
果から明らかなように、本発明の合金板は粒径０．１μ
ｍ以下の金属間化合物を全体の粒子数の７０％以上現出
させるように製造することにより、機械的性質、成形性
を劣化させることなく、フラッシュバット溶接後成形時
の割れ発生率を従来の４〜６％から１％以下にまで低減
させることができ、例えば２ピースホイール用リムに使
用されるフラッシュバット溶接リム製造における歩走り
向上に大きく寄与するものである。
第１図（ａ）はフラッシュバット溶接した状態を示す断
面図、第１図（ｂ）は溶接部パリを除去した状態を示す
断面図、第１図（ｃ）は曲げ加工した状態を示す断面図
である。 特許出願人 古河アルミニウム工業株式会社第１図 （ｂ）
面図、第１図（ｂ）は溶接部パリを除去した状態を示す
断面図、第１図（ｃ）は曲げ加工した状態を示す断面図
である。 特許出願人 古河アルミニウム工業株式会社第１図 （ｂ）
Claims (1)
- Ｓｉ０．１０〜０．２５ｗｔ％、Ｆｅ０．０７〜０．２
５ｗｔ％、Ｍｇ２．４〜３．０ｗｔ％、Ｍｎ０．５０〜
１．０ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．２０ｗｔ％、Ｔｉ０
．２０ｗｔ％以下を含み、残部Ａｌおよび不可避の不純
物からなり、且つ合金組織において粒径０．１μｍ以下
の金属間化合物の粒子数が全粒子数の７０％以上である
ことを特徴とするフラッシュバット溶接用アルミニウム
合金材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17099584A JPS6152344A (ja) | 1984-08-18 | 1984-08-18 | フラツシユバツト溶接用アルミニウム合金材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17099584A JPS6152344A (ja) | 1984-08-18 | 1984-08-18 | フラツシユバツト溶接用アルミニウム合金材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6152344A true JPS6152344A (ja) | 1986-03-15 |
Family
ID=15915162
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17099584A Pending JPS6152344A (ja) | 1984-08-18 | 1984-08-18 | フラツシユバツト溶接用アルミニウム合金材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6152344A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7156930B2 (en) | 2002-02-05 | 2007-01-02 | Furukawa-Sky Aluminum Corporation | Aluminum alloy pipe having multistage formability |
| CN110184511A (zh) * | 2019-06-25 | 2019-08-30 | 天津忠旺铝业有限公司 | 一种高压螺旋焊管用铝合金卷材的制备方法 |
-
1984
- 1984-08-18 JP JP17099584A patent/JPS6152344A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7156930B2 (en) | 2002-02-05 | 2007-01-02 | Furukawa-Sky Aluminum Corporation | Aluminum alloy pipe having multistage formability |
| CN110184511A (zh) * | 2019-06-25 | 2019-08-30 | 天津忠旺铝业有限公司 | 一种高压螺旋焊管用铝合金卷材的制备方法 |
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