JPS6152341A - 超耐高温腐食耐摩耗焼結合金 - Google Patents
超耐高温腐食耐摩耗焼結合金Info
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- JPS6152341A JPS6152341A JP17268184A JP17268184A JPS6152341A JP S6152341 A JPS6152341 A JP S6152341A JP 17268184 A JP17268184 A JP 17268184A JP 17268184 A JP17268184 A JP 17268184A JP S6152341 A JPS6152341 A JP S6152341A
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- alloy
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- sintered alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔差業上の利用分野〕
この発明は、特に高温で耐腐食性に優れ、かつ耐摩耗性
の優れたＣｏ −Ｃｒ −Ｆｅ −Ｃ系の新規な焼結合
金に関するものである。
の優れたＣｏ −Ｃｒ −Ｆｅ −Ｃ系の新規な焼結合
金に関するものである。
Ｃｏ −Ｃｒ −Ｆｃ −Ｃ系耐熱合金（組成は、Ｃｒ
：１０〜５０重量％、Ｆｃ：１０〜３０重量％、Ｃ：０
．０５〜０２重量％、残りがＣｏ及び不可避不純物）は
、高Ｃｒ含有合金で耐高温腐食性に優れることから、溶
解法で製造されて、重油燃焼用ノズルなどで一部実用化
されている。
：１０〜５０重量％、Ｆｃ：１０〜３０重量％、Ｃ：０
．０５〜０２重量％、残りがＣｏ及び不可避不純物）は
、高Ｃｒ含有合金で耐高温腐食性に優れることから、溶
解法で製造されて、重油燃焼用ノズルなどで一部実用化
されている。
しかし、この系の合金はＭＯやＷのような炭化物形成成
分を含んでおらず、またＣ値を低くおさえているため、
Ｍ２３Ｃ６７Ｍ７Ｃ３１Ｍ６Ｃ２ＭＣ等の炭化物や金属
間化合物の析出が少ないので、高温強度が低く、高温で
の耐摩耗性が低いという欠点を有していた。
分を含んでおらず、またＣ値を低くおさえているため、
Ｍ２３Ｃ６７Ｍ７Ｃ３１Ｍ６Ｃ２ＭＣ等の炭化物や金属
間化合物の析出が少ないので、高温強度が低く、高温で
の耐摩耗性が低いという欠点を有していた。
本発明者らは、Ｃｏ −Ｃｒ −Ｆｅ −ｃ系合金の耐
高温腐食性を活かしながら、この合金の欠点である高温
での耐摩耗性及び高温強度を改良すべく種々研究を行な
った結果、特定の組成を有するＣｏ −Ｃｒ −Ｆｅ−
Ｃ系合金に、特定の割合で元素周期律表の４ａ、５ａ及
び６ａ族金属のうちの１種以上の金属の炭化物、窒化物
若しくは炭窒化物、又は、これらの２種以上を含有させ
ることにより、前記目的が達成でき、しかも、高温での
耐腐食性と耐摩耗性の両特性を向上させることができる
ことを見い出した。
高温腐食性を活かしながら、この合金の欠点である高温
での耐摩耗性及び高温強度を改良すべく種々研究を行な
った結果、特定の組成を有するＣｏ −Ｃｒ −Ｆｅ−
Ｃ系合金に、特定の割合で元素周期律表の４ａ、５ａ及
び６ａ族金属のうちの１種以上の金属の炭化物、窒化物
若しくは炭窒化物、又は、これらの２種以上を含有させ
ることにより、前記目的が達成でき、しかも、高温での
耐腐食性と耐摩耗性の両特性を向上させることができる
ことを見い出した。
この発明は、以上の知見に基いて発明されたものであり
、 （１）硬質分散相として、元素周期律表の４ａ。
、 （１）硬質分散相として、元素周期律表の４ａ。
５ａ及び６ａ族金属のうちの１種以上の金属の炭化物、
窒化物若しくは炭窒化物、又は、これらの２種以上：３
〜３０％と、 結合相として、ＣｏＣ系合金９７〜７０％とからなる組
成（以上、重量％）を有し、 しかも、前記の結合相としてのＣｏＣ系合金、Ｃｒ：
２ ０〜４ ０％゜Ｆ ｃ：１０〜３０％゜ Ｃ： ０２〜３０ ％ を含有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有することを特徴とする超耐高温腐
食耐摩耗性焼結合金。
窒化物若しくは炭窒化物、又は、これらの２種以上：３
〜３０％と、 結合相として、ＣｏＣ系合金９７〜７０％とからなる組
成（以上、重量％）を有し、 しかも、前記の結合相としてのＣｏＣ系合金、Ｃｒ：
２ ０〜４ ０％゜Ｆ ｃ：１０〜３０％゜ Ｃ： ０２〜３０ ％ を含有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有することを特徴とする超耐高温腐
食耐摩耗性焼結合金。
（２）硬質分散相が窒化チタンであり、結合相としての
ＣｏＣ系合金 Ｃｒ：２０〜３５％。
ＣｏＣ系合金 Ｃｒ：２０〜３５％。
Ｆｅ：１５〜２５％。
Ｃ：０．２〜１．０％
を含有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するものであり、そして焼結合金
が窒化チタン：１０〜３０％と、結合相としてのＣｏ基
合金＝９０〜７０％とからなる組成Ｃ以上、重１％）を
有する特許請求の範囲第１項記載の超耐高温腐食耐摩耗
焼結合金。
（以上、重量％）を有するものであり、そして焼結合金
が窒化チタン：１０〜３０％と、結合相としてのＣｏ基
合金＝９０〜７０％とからなる組成Ｃ以上、重１％）を
有する特許請求の範囲第１項記載の超耐高温腐食耐摩耗
焼結合金。
（３）硬質分散相が炭窒化チタンであり、結合相として
のＣｏＣ系合金 Ｃｒ：２０〜３５％゜ Ｆｅ ： １５〜２５％ ＋ Ｃ：０．５〜２．５％ を含有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するものであり、そして焼結合金
が炭窒化チタン＝１０〜３０％と、結金相としてのＣｏ
基合金：９０〜７０％とからなる組成（以上、重量％）
を有する特許請求の範囲第１項記載の超耐高温腐食耐摩
耗焼結合金。
のＣｏＣ系合金 Ｃｒ：２０〜３５％゜ Ｆｅ ： １５〜２５％ ＋ Ｃ：０．５〜２．５％ を含有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するものであり、そして焼結合金
が炭窒化チタン＝１０〜３０％と、結金相としてのＣｏ
基合金：９０〜７０％とからなる組成（以上、重量％）
を有する特許請求の範囲第１項記載の超耐高温腐食耐摩
耗焼結合金。
（４） 硬質分散相が炭化バナジウムと窒化チタンと
からなり、結合相としてのＣｏ基合金が −Ｃｒ：２０
〜３５％。
からなり、結合相としてのＣｏ基合金が −Ｃｒ：２０
〜３５％。
１’ｉ”ｃ：１５〜２５％゜
Ｃ： ０５〜２５％
を含有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を−有するものであり、そして焼結合
金が炭化バナジウム＝３〜１０％と窒化チタン＝５〜２
０％と、結合相としてのＣｏ基合金：９２〜７０％とか
らなる組成（以上、重量％）を有する特許請求の範囲第
１項記載の超耐高温腐食耐摩耗焼結合金 である。
（以上、重量％）を−有するものであり、そして焼結合
金が炭化バナジウム＝３〜１０％と窒化チタン＝５〜２
０％と、結合相としてのＣｏ基合金：９２〜７０％とか
らなる組成（以上、重量％）を有する特許請求の範囲第
１項記載の超耐高温腐食耐摩耗焼結合金 である。
以下、この発明の詳細な説明する。
（ａｌ 硬質分散相
（ａ−１）成分
硬質分散相を形成する成分は、元素周期律表の４ ａ
ｔ ５ ａ及び６ａ族金属のうちの１種以上の金属の炭
化物、窒化物若しくは炭窒化物、又は、これらの２種以
上である。元素周期律表の４ ａ ＋５ａ及び６ａ族金
属のうちの１種以上の金属の炭化物、窒化物若しくは炭
窒化物とは、元素周期律表の４ａ、５ａ及び６ａ族金属
のうちの単独の金属の炭化物、窒化物及び炭窒化物と、
元素周期律表の４ａ、５ａ及び６ａ族金属のうちの２種
以上の金属の複合金属炭化物（固溶体）、複合金属窒化
物（固溶体）及び複合金属炭窒化物（固溶体）の両方を
意味する。そして、これらの２種以上とは、前記の化合
物が２種以上混在することを意味する。これらのなかで
も、窒化チタン（以下、ＴＩＮで示す）、炭窒化チタン
（以下、ＴｉＣＮで示す）及び炭化バナジウム（以下、
ＶＣで示す）とＴＩＮの組合せが好ましい。
ｔ ５ ａ及び６ａ族金属のうちの１種以上の金属の炭
化物、窒化物若しくは炭窒化物、又は、これらの２種以
上である。元素周期律表の４ ａ ＋５ａ及び６ａ族金
属のうちの１種以上の金属の炭化物、窒化物若しくは炭
窒化物とは、元素周期律表の４ａ、５ａ及び６ａ族金属
のうちの単独の金属の炭化物、窒化物及び炭窒化物と、
元素周期律表の４ａ、５ａ及び６ａ族金属のうちの２種
以上の金属の複合金属炭化物（固溶体）、複合金属窒化
物（固溶体）及び複合金属炭窒化物（固溶体）の両方を
意味する。そして、これらの２種以上とは、前記の化合
物が２種以上混在することを意味する。これらのなかで
も、窒化チタン（以下、ＴＩＮで示す）、炭窒化チタン
（以下、ＴｉＣＮで示す）及び炭化バナジウム（以下、
ＶＣで示す）とＴＩＮの組合せが好ましい。
（ａ−２）平均粒径
硬質分散相の平均粒径は５μｍ以下が望ましい。その平
均粒径が５μｍを越えると、焼結合金の強度が低下する
傾向があるからである。
均粒径が５μｍを越えると、焼結合金の強度が低下する
傾向があるからである。
（ａ−３）含有率
硬質分散相としての、元素周期律表の４ａ。
５ａ及び６ａ族金属のうちの１種以上の金属の炭化物、
窒化物若しくは炭窒化物は、この発明の焼結合金の高温
での耐摩耗性を著しく向上させる効果を奏するが、その
含有率が３重量％未満では所望の効果が得られず、一方
、その含有率が３０重量％を越えると、焼結合金の靭性
が低下してしまうので、硬質分散相としての前記化合物
の含有率を３〜３０重量％と定めた。
窒化物若しくは炭窒化物は、この発明の焼結合金の高温
での耐摩耗性を著しく向上させる効果を奏するが、その
含有率が３重量％未満では所望の効果が得られず、一方
、その含有率が３０重量％を越えると、焼結合金の靭性
が低下してしまうので、硬質分散相としての前記化合物
の含有率を３〜３０重量％と定めた。
（ｂｌ 結合相
（ｂ−１）組織
この発明の結合相としてのＣｏ−Ｃｒ −Ｆｅ−Ｃ系合
金は、Ｃｒ ２３ Ｃ６及びＣｒ７Ｃ３と金属相とから
なる。
金は、Ｃｒ ２３ Ｃ６及びＣｒ７Ｃ３と金属相とから
なる。
（ｂ−２）含有率
結合相としてのＣｏ −Ｃｒ −Ｆｅ −Ｃ系合金は、
この発明の焼結合金の靭性及び耐高温腐食性を高める効
果を奏するが、その含有率が７０重量％未満では、前記
所望の効果が得られず、一方、その含有率が９７重量％
を越えると、焼結合金の高温における耐摩耗性が低下し
てしまうので、結合相としてのＣｏ −Ｃｒ −Ｆｅ
−Ｃ系合金の含有率を９７〜７０重量％と定めた。
この発明の焼結合金の靭性及び耐高温腐食性を高める効
果を奏するが、その含有率が７０重量％未満では、前記
所望の効果が得られず、一方、その含有率が９７重量％
を越えると、焼結合金の高温における耐摩耗性が低下し
てしまうので、結合相としてのＣｏ −Ｃｒ −Ｆｅ
−Ｃ系合金の含有率を９７〜７０重量％と定めた。
（ｂ−３）組成
ＨＣｒ
Ｃｒはこの発明の焼結合金において、高温での耐腐食性
を高める効果を有するが、結合相としてのＣｏ基合金中
のＣｒの含有量が２０重量％未満では前記所望の効果が
得られず、一方、４０重量％を越えると、焼結合金の靭
性が低下してしまうし、又、高温腐食性雰囲気での耐摩
耗性が再び低下するので、結合相どしてのＣｏ基合金中
のＣｒの含有量を２０〜４０重量％と定めた。
を高める効果を有するが、結合相としてのＣｏ基合金中
のＣｒの含有量が２０重量％未満では前記所望の効果が
得られず、一方、４０重量％を越えると、焼結合金の靭
性が低下してしまうし、又、高温腐食性雰囲気での耐摩
耗性が再び低下するので、結合相どしてのＣｏ基合金中
のＣｒの含有量を２０〜４０重量％と定めた。
ｌｉｔ Ｆｃ
Ｆｅは、この発明の焼結合金において、硬質分散相を形
成する成分の粒子の分散を良くし、焼結合金の常温の強
度を高める効果を奏するが、結合相としてのＣｏ基合金
中のＦｅの含有量が１０重量％未満では、ｆｎｌ記所望
の効果が得られないし、一方、３０重量％を越えると、
焼結合金の高温での硬さ、ひいては高温での耐摩耗性が
低下してしまうので、結合相としてのＣｏ基合金中のＦ
ｅの含有量を１０〜３０重量％と定めた。
成する成分の粒子の分散を良くし、焼結合金の常温の強
度を高める効果を奏するが、結合相としてのＣｏ基合金
中のＦｅの含有量が１０重量％未満では、ｆｎｌ記所望
の効果が得られないし、一方、３０重量％を越えると、
焼結合金の高温での硬さ、ひいては高温での耐摩耗性が
低下してしまうので、結合相としてのＣｏ基合金中のＦ
ｅの含有量を１０〜３０重量％と定めた。
′）而） Ｃ
Ｃは、Ｃｒと炭化物を形成して、結合相としてのＣｏ基
合金の高温強度及び高温における硬さひいては耐摩耗性
を高め、したがって焼結合金の高温強度と高温における
耐摩耗性を向上させる作用を有するが、結合相としての
Ｃｏ基合金中のＣの含有量が０２重量％未満では前記所
望の効果が得られず、−ブハ３．０重量％を越えると、
結合相としてのＣｏ基合金の靭性が低下し、焼結合金全
体の靭性も低下してしまうし、又、高温腐食性雰囲気で
の耐摩耗性も再び低下するので、結合相としてのＣｏ基
合金中のＣの含有量を０２〜３．０重量％と定めた。
合金の高温強度及び高温における硬さひいては耐摩耗性
を高め、したがって焼結合金の高温強度と高温における
耐摩耗性を向上させる作用を有するが、結合相としての
Ｃｏ基合金中のＣの含有量が０２重量％未満では前記所
望の効果が得られず、−ブハ３．０重量％を越えると、
結合相としてのＣｏ基合金の靭性が低下し、焼結合金全
体の靭性も低下してしまうし、又、高温腐食性雰囲気で
の耐摩耗性も再び低下するので、結合相としてのＣｏ基
合金中のＣの含有量を０２〜３．０重量％と定めた。
なお、結合相としてのＣｏ基合金に、一般の耐熱合金に
添加されているＭｎ、Ｓｉ、Ｎｉ＋ＭＯ，ＷｔＮｂ＊Ｔ
ｉ、Ａｌ。
添加されているＭｎ、Ｓｉ、Ｎｉ＋ＭＯ，ＷｔＮｂ＊Ｔ
ｉ、Ａｌ。
Ｂ 、 Ｚｒ等の元素が、結合相としてのＣｏ基合金の
重量の４重量％以下含有させられた焼結合金も、この発
明の焼結合金の範囲に含まれる。
重量の４重量％以下含有させられた焼結合金も、この発
明の焼結合金の範囲に含まれる。
この発明の超耐高温腐食耐摩耗焼結合金の製造方法は、
まず、結合相形成成分としてのＣｏ基合金粉末を製造す
ることから始まる。結合相形成成分としてのＣｏ基合金
粉末の調製方法としては、所定酸化物粉末と炭素粉末の
混合物を水素雰囲気中で加熱して共還元して微粉末を調
製する方法がよい。
まず、結合相形成成分としてのＣｏ基合金粉末を製造す
ることから始まる。結合相形成成分としてのＣｏ基合金
粉末の調製方法としては、所定酸化物粉末と炭素粉末の
混合物を水素雰囲気中で加熱して共還元して微粉末を調
製する方法がよい。
次に、この結合相としてのＣｏ基合金粉末に、元素周期
律表の４ａ、５ａ及び６ａ族金属のうちの１種以上の金
属の炭化物、窒化物若しくは炭窒化物、又は、これらの
２種以上を添加して、変性アルコール等の溶剤中で湿式
混合し、乾燥した後、好ましくはプレス圧１０〜３０Ｋ
ｇ／−の圧力で機械プレスするか静水圧プレスし、次に
、好ましくは真空度１０−３〜１０ ’ｔｏｒｒの真空
中又は１〜７６０ ｔｏｒｒの還元雰囲気中で、好まし
くは１２３０〜１３５０℃の温度で０．５〜３時間焼結
する。
律表の４ａ、５ａ及び６ａ族金属のうちの１種以上の金
属の炭化物、窒化物若しくは炭窒化物、又は、これらの
２種以上を添加して、変性アルコール等の溶剤中で湿式
混合し、乾燥した後、好ましくはプレス圧１０〜３０Ｋ
ｇ／−の圧力で機械プレスするか静水圧プレスし、次に
、好ましくは真空度１０−３〜１０ ’ｔｏｒｒの真空
中又は１〜７６０ ｔｏｒｒの還元雰囲気中で、好まし
くは１２３０〜１３５０℃の温度で０．５〜３時間焼結
する。
更に、必要に応じて、１２００〜１３００℃の温度、１
０００〜２０００気圧の不活性ガス圧力で熱間静水圧プ
レスを行なうと、空孔が減少し、焼結合金の強度が一段
と向上する。
０００〜２０００気圧の不活性ガス圧力で熱間静水圧プ
レスを行なうと、空孔が減少し、焼結合金の強度が一段
と向上する。
以下、実施例においてこの発明の焼結合金を具体的に示
す。
す。
実施例ｌ
Ｃｒ２Ｏ３：２９重量％、Ｆｅ３Ｏ４：２０重量％。
Ｃｏ３Ｏ４：４９５重量％及びＣ：１５重量％の混合物
を流量５１／分の水素気流中で１２３０℃の温度で１時
間共還元することによって、合金組成がＣｒ：２８重量
％、Ｆｅ：２０重量％、Ｃ：０．５重量％、残りがＣｏ
からなり、平均粒径が２．０μｍの結合相形成成分とし
てのＣｏ基合金の粉末を調製した。
を流量５１／分の水素気流中で１２３０℃の温度で１時
間共還元することによって、合金組成がＣｒ：２８重量
％、Ｆｅ：２０重量％、Ｃ：０．５重量％、残りがＣｏ
からなり、平均粒径が２．０μｍの結合相形成成分とし
てのＣｏ基合金の粉末を調製した。
この結合相形成成分としてのＣｏ基合金の粉末８５重量
％と、硬質分散相形成成分としてＴｉＮ粉末（平均粒径
１０μｍ）１５重量％あるいはＴ１ＣＮ粉末（平均粒径
：１０μｍ）１５重量％の混合物を、それぞれボールミ
ルにてアルコール中７２時間湿式混合し、乾燥した後、
この混合粉末をそれぞれプレス圧力２０ Ｋｒ ／ １
ｗｊの圧力でプレス成形し、次いでいずれも１．０−２
ｔｏｒｒの真空中で１２２０℃で１時間焼結して、密度
比９８％の焼結体とした。
％と、硬質分散相形成成分としてＴｉＮ粉末（平均粒径
１０μｍ）１５重量％あるいはＴ１ＣＮ粉末（平均粒径
：１０μｍ）１５重量％の混合物を、それぞれボールミ
ルにてアルコール中７２時間湿式混合し、乾燥した後、
この混合粉末をそれぞれプレス圧力２０ Ｋｒ ／ １
ｗｊの圧力でプレス成形し、次いでいずれも１．０−２
ｔｏｒｒの真空中で１２２０℃で１時間焼結して、密度
比９８％の焼結体とした。
更に、この焼結体を１２００℃の温度、１０００気圧の
Ａｒガヌ中で１時間熱間静水圧プレスを行ない、配合組
成と実質的に同じ組成を有する密度比１００％の緻密な
本発明焼結合金を製造した（以下、硬質分散相がＴｉＮ
のものを本発明焼結合金１゜硬質分散相がＴ１ＣＮのも
のを本発明焼結合金２という）。
Ａｒガヌ中で１時間熱間静水圧プレスを行ない、配合組
成と実質的に同じ組成を有する密度比１００％の緻密な
本発明焼結合金を製造した（以下、硬質分散相がＴｉＮ
のものを本発明焼結合金１゜硬質分散相がＴ１ＣＮのも
のを本発明焼結合金２という）。
同様な方法によって、ＴｉＮもＴ１ＣＮも含有しない結
合相としてのＣｏ基合金のみの焼結体である比較焼結合
金１を製造した。
合相としてのＣｏ基合金のみの焼結体である比較焼結合
金１を製造した。
又、溶解法によって製造し、本発明焼結合金中の結合相
としてのＣｏ基合金の組成と近似した組成を有する耐熱
合金のＵＭＣｏ−５０（組成は、Ｃｒ：２８重量％、Ｆ
ｅ：２０重量％、Ｃ：０．１重量％。
としてのＣｏ基合金の組成と近似した組成を有する耐熱
合金のＵＭＣｏ−５０（組成は、Ｃｒ：２８重量％、Ｆ
ｅ：２０重量％、Ｃ：０．１重量％。
残りがＣｏ；以下、従来合金という）も比較として用い
た。
た。
これらの各種合金から１００ｍＸ １００ｗ＋Ｘ１０ｍ
＋の大きさの角板を作成し、これをＳＯ□を含む雰囲気
（ＳＯ２濃度：５０％）中で１０００℃に加熱して、こ
の角板にＡＩ！２０３粒子の噴射流（噴出圧カニ１０Ｋ
ｇ／ｃｒＡ、噴出ノズルと試験体の距離：５０ｆｉ）を
３０分間当てて、角板の重量減少量を測定することによ
って、高温腐食性雰囲気中での耐摩耗性を評価した。
＋の大きさの角板を作成し、これをＳＯ□を含む雰囲気
（ＳＯ２濃度：５０％）中で１０００℃に加熱して、こ
の角板にＡＩ！２０３粒子の噴射流（噴出圧カニ１０Ｋ
ｇ／ｃｒＡ、噴出ノズルと試験体の距離：５０ｆｉ）を
３０分間当てて、角板の重量減少量を測定することによ
って、高温腐食性雰囲気中での耐摩耗性を評価した。
この結果を第１表に示した。
実施例２
ガスアトマイズ法により製造した平均粒径が３．５μｍ
で第２表記載の組成を有する結合相形成成分としてのＣ
ｏ基合金粉末と、平均粒径な１２μｍに揃えた第２表記
載の各種の硬質分散相形成成分を用意し、第２表記載の
配合組成（−配合し、第２表記載の焼結条件及び熱間静
水圧プレス条件でそれぞれ焼結及び熱間静水圧プレスし
て、配合組成と実質的に同じ組成を有する本発明焼結合
金３〜４４及び比較焼結合金２〜９を製造した。なお、
比較焼結合金は、本発明焼結合金の組成範囲から第１表 外−れた組成を有するものである。
で第２表記載の組成を有する結合相形成成分としてのＣ
ｏ基合金粉末と、平均粒径な１２μｍに揃えた第２表記
載の各種の硬質分散相形成成分を用意し、第２表記載の
配合組成（−配合し、第２表記載の焼結条件及び熱間静
水圧プレス条件でそれぞれ焼結及び熱間静水圧プレスし
て、配合組成と実質的に同じ組成を有する本発明焼結合
金３〜４４及び比較焼結合金２〜９を製造した。なお、
比較焼結合金は、本発明焼結合金の組成範囲から第１表 外−れた組成を有するものである。
これらの本発明焼結合金及び比較焼結合金のそ−れぞれ
について、６００℃における抗折力を測定し、又、実施
例１と同様な方法によりＡｌ２Ｏ３粒子噴射流による重
量減少量を測定し、これらの結果−を第２表に示した。
について、６００℃における抗折力を測定し、又、実施
例１と同様な方法によりＡｌ２Ｏ３粒子噴射流による重
量減少量を測定し、これらの結果−を第２表に示した。
以上、実施例１〜２かられかるように、本発明焼結合金
は、元素周期律表の４ ａ ＋ ５ ａ及び６ａ族金属
のうちの１種以上の金属の炭化物、窒化物及び炭窒化物
のいずれも含まない比較焼結−合金ｌ、従来からある溶
解冶金法によって製造したＣｏ基耐熱合金、並びに組成
がこの発明の範囲から外れた比較焼結合金と比べて、高
温腐食性雰囲気における耐摩耗性が優れており、又、高
温強度も優れていることから、このような特性が要求さ
れる重油−燃焼用ノズルはもちろん一般の耐食耐摩耗部
品あるいは切削工具としても有用である。
は、元素周期律表の４ ａ ＋ ５ ａ及び６ａ族金属
のうちの１種以上の金属の炭化物、窒化物及び炭窒化物
のいずれも含まない比較焼結−合金ｌ、従来からある溶
解冶金法によって製造したＣｏ基耐熱合金、並びに組成
がこの発明の範囲から外れた比較焼結合金と比べて、高
温腐食性雰囲気における耐摩耗性が優れており、又、高
温強度も優れていることから、このような特性が要求さ
れる重油−燃焼用ノズルはもちろん一般の耐食耐摩耗部
品あるいは切削工具としても有用である。
Claims (4)
- （１）硬質分散相として、元素周期律表の４ａ、５ａ及
び６ａ族金属のうちの１種以上の金属の炭化物、窒化物
若しくは炭窒化物、又は、これらの２種以上：３〜３０
％と、 結合相として、Ｃｏ基合金：９７〜７０％とからなる組
成（以上、重量％）を有し、 しかも、前記の結合相としてのＣｏ基合金は、Ｃｒ：２
０〜４０％、 Ｆｅ：１０〜３０％、 Ｃ：０．２〜３．０％ を含有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有することを特徴とする超耐高温腐
食耐摩耗焼結合金。 - （２）硬質分散相が窒化チタンであり、結合相としての
Ｃｏ基合金が Ｃｒ：２０〜３５％、 Ｆｅ：１５〜２５％、 Ｃ：０．２〜１．０％ を含有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するものであり、そして、焼結合
金が窒化チタン：１０〜３０％と、結合相としてのＣｏ
基合金：９０〜７０％とからなる組成（以上、重量％）
を有する特許請求の範囲第１項記載の超耐高温腐食耐摩
耗焼結合金。 - （３）硬質分散相が炭窒化チタンであり、結合相として
のＣｏ基合金が Ｃｒ：２０〜３５％、 Ｆｅ：１５〜２５％、 Ｃ：０．５〜２．５％ を含有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するものであり、そして、焼結合
金が炭窒化チタン：１０〜３０％と、結合相としてのＣ
ｏ基合金：９０〜７０％とからなる組成（以上、重量％
）を有する特許請求の範囲第１項記載の超耐高温腐食耐
摩耗焼結合金。 - （４）硬質分散相が炭化バナジウムと窒化チタンとから
なり、結合相としてのＣｏ基合金が Ｃｒ：２０〜３５％、 Ｆｅ：１５〜２５％、 Ｃ：０．５〜２．５％ を含有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するものであり、そして、焼結合
金が炭化バナジウム：３〜１０％と窒化チタン：５〜２
０％と、結合相としてのＣｏ基合金：９２〜７０％とか
らなる組成（以上、重量％）を有する特許請求の範囲第
１項記載の超耐高温腐食耐摩耗焼結合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17268184A JPS6152341A (ja) | 1984-08-20 | 1984-08-20 | 超耐高温腐食耐摩耗焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17268184A JPS6152341A (ja) | 1984-08-20 | 1984-08-20 | 超耐高温腐食耐摩耗焼結合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6152341A true JPS6152341A (ja) | 1986-03-15 |
| JPH0153343B2 JPH0153343B2 (ja) | 1989-11-14 |
Family
ID=15946388
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17268184A Granted JPS6152341A (ja) | 1984-08-20 | 1984-08-20 | 超耐高温腐食耐摩耗焼結合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6152341A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5134039A (en) * | 1988-04-11 | 1992-07-28 | Leach & Garner Company | Metal articles having a plurality of ultrafine particles dispersed therein |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS552456A (en) * | 1978-06-22 | 1980-01-09 | Hirata Tounosuke | Automatically opening and automatically opening and closing umbrella |
-
1984
- 1984-08-20 JP JP17268184A patent/JPS6152341A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS552456A (en) * | 1978-06-22 | 1980-01-09 | Hirata Tounosuke | Automatically opening and automatically opening and closing umbrella |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5134039A (en) * | 1988-04-11 | 1992-07-28 | Leach & Garner Company | Metal articles having a plurality of ultrafine particles dispersed therein |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0153343B2 (ja) | 1989-11-14 |
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