JPS6151803A - 鉄損の低い一方向性けい素鋼板 - Google Patents
鉄損の低い一方向性けい素鋼板Info
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- JPS6151803A JPS6151803A JP59172360A JP17236084A JPS6151803A JP S6151803 A JPS6151803 A JP S6151803A JP 59172360 A JP59172360 A JP 59172360A JP 17236084 A JP17236084 A JP 17236084A JP S6151803 A JPS6151803 A JP S6151803A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
- H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野） ゛
鉄損の低い一方向性けい素鋼板に関して、この明細書に
述べる技術内容は、とくに仕上げ焼鈍後の一方向性けい
素鋼板の表面上の局部に２〜７％の範囲で塑性ひずみを
導入することにより、鉄損を向上させることに関連して
いる。
述べる技術内容は、とくに仕上げ焼鈍後の一方向性けい
素鋼板の表面上の局部に２〜７％の範囲で塑性ひずみを
導入することにより、鉄損を向上させることに関連して
いる。
（従来の技術）
方向性けい素鋼板は、主として変圧器その他の電気機器
の鉄心として利用され、その磁化特性が優れていること
、とくに鉄損（Ｗ１７１５０で代表される）が低いこと
が要求されている。
の鉄心として利用され、その磁化特性が優れていること
、とくに鉄損（Ｗ１７１５０で代表される）が低いこと
が要求されている。
このためには、第一に鋼板中の２次再結晶粒の＜００１
＞、ｆ１７方位を圧延方向に高度に揃えることが必要で
あり、）〕二には最終製品の鋼中に存在する不純物や析
出物をできるだけ減少させる必要がある。かかる配慮の
下に製造される方向性けい素鋼板は、今Ｆｌまで多くの
改善努力によって、その鉄損値も年を迫って改善され、
最近では板厚０．３０ ｎｖの７１品でＷ１７／’５０
の値が１．０５ Ｗ ／ ｋｇの低鉄損のものが得られ
ている。
＞、ｆ１７方位を圧延方向に高度に揃えることが必要で
あり、）〕二には最終製品の鋼中に存在する不純物や析
出物をできるだけ減少させる必要がある。かかる配慮の
下に製造される方向性けい素鋼板は、今Ｆｌまで多くの
改善努力によって、その鉄損値も年を迫って改善され、
最近では板厚０．３０ ｎｖの７１品でＷ１７／’５０
の値が１．０５ Ｗ ／ ｋｇの低鉄損のものが得られ
ている。
しかし数年１）なのエネルギー危機を境にして、゛讃力
損失の少ない電気機器を求める傾向が一段と強まり、そ
れらの鉄芯材料としてざらに鉄損の低い方向性けい素鋼
板が要請されるようになっている。
損失の少ない電気機器を求める傾向が一段と強まり、そ
れらの鉄芯材料としてざらに鉄損の低い方向性けい素鋼
板が要請されるようになっている。
ところで、方向性けい素鋼板の鉄損を下げる手法として
は、Ｓ１含有債を高める、製品板庁を薄くする、２次再
結晶粒を細かくする、不純物含有量を低減する、そして
（１１０） （００１）方位の２次再結晶粒をＪ：り
高度に揃えるなど、主に冶金学的方法が一般に知られて
いるが、これらの手法は、現行の生産手段の上からもは
や限界に達していて、これ以上の改ｐ；は極めて難しく
、たとえ多少の改善が認められたとしても、そのｙ力の
Δ］１には鉄１員改善の実効は（革かとなるに至ってい
る。
は、Ｓ１含有債を高める、製品板庁を薄くする、２次再
結晶粒を細かくする、不純物含有量を低減する、そして
（１１０） （００１）方位の２次再結晶粒をＪ：り
高度に揃えるなど、主に冶金学的方法が一般に知られて
いるが、これらの手法は、現行の生産手段の上からもは
や限界に達していて、これ以上の改ｐ；は極めて難しく
、たとえ多少の改善が認められたとしても、そのｙ力の
Δ］１には鉄１員改善の実効は（革かとなるに至ってい
る。
これらの方法とは別に、特公昭５４−２３’６１１７号
公報に開示されているように、鋼板表面の２次再結晶粒
を細粒化させる方法が提案されている。しかしながらこ
の方法は、２次再結晶粒径のｉｉ制御が安定していない
ため、実用的とは言いがたい。その他特公昭５８−５９
６８号公報には、２次再結晶後の鋼板の表面にボールペ
ン状小球によって微小ひずみを鋼板表層に導入すること
により、磁区の幅を微細化し、鉄ｊ口を低減する技術が
、また特公昭５７−２２５２号公報には、最終製品板表
面に圧延方向にほぼ直角にレーザービームを数ｍｎ＋間
隔に照射し、鋼板表層に高転位活度領域を導入すること
によって磁区の幅を微細化し、鉄損を低減する技術が提
案されている。さ“らに特開昭５７−１８８８１０号公
報には、放°ｉＲ加工により鋼板表層に微小ひずみを尋
人し、磁区幅を微ｆＩＩ化し、鉄損を低減する同様の技
術が提案されている。これら３種類の方仏は、いずれも
２次ｉ７￥結品後の鋼板の地鉄表筋に微小な塑性ひずみ
を導入Ｊ−ることにより磁区幅を微細化し、鉄損の低減
を図るしのであって、均しく実用的であり、かつ鉄］０
低減効果もそれなりに（ｑられている。
公報に開示されているように、鋼板表面の２次再結晶粒
を細粒化させる方法が提案されている。しかしながらこ
の方法は、２次再結晶粒径のｉｉ制御が安定していない
ため、実用的とは言いがたい。その他特公昭５８−５９
６８号公報には、２次再結晶後の鋼板の表面にボールペ
ン状小球によって微小ひずみを鋼板表層に導入すること
により、磁区の幅を微細化し、鉄ｊ口を低減する技術が
、また特公昭５７−２２５２号公報には、最終製品板表
面に圧延方向にほぼ直角にレーザービームを数ｍｎ＋間
隔に照射し、鋼板表層に高転位活度領域を導入すること
によって磁区の幅を微細化し、鉄損を低減する技術が提
案されている。さ“らに特開昭５７−１８８８１０号公
報には、放°ｉＲ加工により鋼板表層に微小ひずみを尋
人し、磁区幅を微ｆＩＩ化し、鉄損を低減する同様の技
術が提案されている。これら３種類の方仏は、いずれも
２次ｉ７￥結品後の鋼板の地鉄表筋に微小な塑性ひずみ
を導入Ｊ−ることにより磁区幅を微細化し、鉄損の低減
を図るしのであって、均しく実用的であり、かつ鉄］０
低減効果もそれなりに（ｑられている。
（発明か解決しようとする問題点）
しかしながら上記の各方法によってもなＪ５．１憂れた
磁気性ＰＬが、必ずしも安定しては得られないところに
間１１．ｉを残していた。
磁気性ＰＬが、必ずしも安定しては得られないところに
間１１．ｉを残していた。
この主な理由は、導入する微小ひずみ伍によってＩ、１
１区幅の微細化傾向ひいては製品の鉄１（１特性が大き
く変動することから推察されるように、上記ひずみ埴ど
鉄１０特性との関係に対する定ａ的な考察が不足し−Ｃ
いたためと考えられる。
１区幅の微細化傾向ひいては製品の鉄１（１特性が大き
く変動することから推察されるように、上記ひずみ埴ど
鉄１０特性との関係に対する定ａ的な考察が不足し−Ｃ
いたためと考えられる。
しかしながら従来、製品の微細領域における微小ひずみ
ｆｉ）を定沿的に知る手だてがなかったため、導入ひず
みｆＩＸと鉄損特性との関係を的確に把１Ｂすることは
できなかったのである。実際、上記した従来技術にＪ５
いではいずれも、導入微小ひずみｍについては明示され
ていない。
ｆｉ）を定沿的に知る手だてがなかったため、導入ひず
みｆＩＸと鉄損特性との関係を的確に把１Ｂすることは
できなかったのである。実際、上記した従来技術にＪ５
いではいずれも、導入微小ひずみｍについては明示され
ていない。
（問題点を解決ケるための手段）
この点、発明者らは、従来ゴス方位の２次再結晶粒の圀
先成長機（１１４を解明するための一つの新しい手法と
して６））発した透過コツセル法について、一層の研究
を重ねた末、コツセル回折像のラインブロードニングか
ら結晶；焼串に存在する微小ひずみの定量化が可能であ
ることを究明し、先に特願昭５８−２４４５０４号明細
書において開示した。
先成長機（１１４を解明するための一つの新しい手法と
して６））発した透過コツセル法について、一層の研究
を重ねた末、コツセル回折像のラインブロードニングか
ら結晶；焼串に存在する微小ひずみの定量化が可能であ
ることを究明し、先に特願昭５８−２４４５０４号明細
書において開示した。
そこでざらに進／υで発明者らは、上記したようなひず
み岳を知る新規な手法を活用して、一方向性けい素鋼板
表面上の局所ひずみ最と最適１ａ気特性との関係、すな
わち最も鉄損の低下を図ることができる条件を究明すべ
く故多くの模索実験を行った結果、優れた鉄損特性を得
るのに最適の微小ひずみの導入品を見出し、かくしてこ
の発明を完成させるに至ったのである。
み岳を知る新規な手法を活用して、一方向性けい素鋼板
表面上の局所ひずみ最と最適１ａ気特性との関係、すな
わち最も鉄損の低下を図ることができる条件を究明すべ
く故多くの模索実験を行った結果、優れた鉄損特性を得
るのに最適の微小ひずみの導入品を見出し、かくしてこ
の発明を完成させるに至ったのである。
すなわちこの発明は、仕上げ焼鈍済みの一方向性けいＲ
ｆｔ４板の表面に、局部的に２〜７％の範囲で塑性ひず
みを導入することをもって、前記課題の解決手段とする
ものである。
ｆｔ４板の表面に、局部的に２〜７％の範囲で塑性ひず
みを導入することをもって、前記課題の解決手段とする
ものである。
以下この発明を由来するに至った実験結果に基づき、こ
の発明を具体的に説明する。
の発明を具体的に説明する。
仕上げ力２鈍後の一方向性けい素鋼板の表面上に、ボー
ルペン状の小球、レーザーご−ム、放電加工またはナイ
フを用いて、いずれもｌＩｌ［１Ｓ＝０．１〜０．２１
１１ｍ、間隙；圧延方向にほぼ直角に５ｍｍの条件下に
、筋状に局所ひずみを導入し、かかる処理後の磁気特性
（１スＩｔｌ Ｑｉｊ性）の変化について調べた。
ルペン状の小球、レーザーご−ム、放電加工またはナイ
フを用いて、いずれもｌＩｌ［１Ｓ＝０．１〜０．２１
１１ｍ、間隙；圧延方向にほぼ直角に５ｍｍの条件下に
、筋状に局所ひずみを導入し、かかる処理後の磁気特性
（１スＩｔｌ Ｑｉｊ性）の変化について調べた。
またかような局所ひずみ導入後の試料につき、透過コツ
セル法により、次のようにしてコツセル回折１１Ｑのｌ
／ｒｕ影も行った。
セル法により、次のようにしてコツセル回折１１Ｑのｌ
／ｒｕ影も行った。
すなわちひずみ導入後の試料の裏側の面を約２５０μｍ
ｌＩｌ削して除去したのち、局所ひずみ導入側の面に
ビニルテープをはりつけて保護し、ついで３％ｌ−Ｉ
Ｆとト１２ｏｚ溶液中で裏側の面を化学研磨し、約１０
〜２０μｍ厚のコツセル測定用の試料とした。その後ア
レトンによりビニルテープを静かにはく離してから、フ
ォルステライト被膜上に局部的にひずみを導入した試料
面を上面として、透過コツは方法によりコツセル回折像
の記影を行ない、（＋１０＞回折線の幅拡がりとひずみ
吊との関係からひずみ吊の定ｍ化を行なった。
ｌＩｌ削して除去したのち、局所ひずみ導入側の面に
ビニルテープをはりつけて保護し、ついで３％ｌ−Ｉ
Ｆとト１２ｏｚ溶液中で裏側の面を化学研磨し、約１０
〜２０μｍ厚のコツセル測定用の試料とした。その後ア
レトンによりビニルテープを静かにはく離してから、フ
ォルステライト被膜上に局部的にひずみを導入した試料
面を上面として、透過コツは方法によりコツセル回折像
の記影を行ない、（＋１０＞回折線の幅拡がりとひずみ
吊との関係からひずみ吊の定ｍ化を行なった。
第２図に、その−１シ］を示したが、この１シリは仕上
げ焼鈍後の一方向性けい素鋼板の表面上に、レーザービ
ームにより局所ひずみを尋人したあとのひずみ足【こつ
いての定量分布測定結果である。
げ焼鈍後の一方向性けい素鋼板の表面上に、レーザービ
ームにより局所ひずみを尋人したあとのひずみ足【こつ
いての定量分布測定結果である。
同図から明らかなように、鋼板表面のレーナービーム照
射位置には、（１ｉｏ）面によるコツセル回折線のライ
ンブロードニングの量から、約４％の塑性ひずみ量が導
入されたことがわかる。
射位置には、（１ｉｏ）面によるコツセル回折線のライ
ンブロードニングの量から、約４％の塑性ひずみ量が導
入されたことがわかる。
また第１図には、仕上げ焼鈍後の一方向性けい素鋼板の
表面上にボールペン状小球、レーザービーム、フラツシ
コランブＪ３よびナイフの各手法により微小ひずみを導
入後の鉄損の向上の程度と、塑性ひずみ句との関係につ
いて調べた結果を示で。
表面上にボールペン状小球、レーザービーム、フラツシ
コランブＪ３よびナイフの各手法により微小ひずみを導
入後の鉄損の向上の程度と、塑性ひずみ句との関係につ
いて調べた結果を示で。
同図から明らかであるように２〜７％の塑性ひずみを与
えたときに、製品板の鉄１０は、０．０２〜０．０７
Ｗ／ｋｇ向上することがわかる。とくに鉄損の向上は、
３．５〜６％の塑性ひずみを導入したとき、０．０４Ｗ
／ｋｇ以上と顕著である。
えたときに、製品板の鉄１０は、０．０２〜０．０７
Ｗ／ｋｇ向上することがわかる。とくに鉄損の向上は、
３．５〜６％の塑性ひずみを導入したとき、０．０４Ｗ
／ｋｇ以上と顕著である。
このようにひずみの導入手法の種類を問わず、鋼板表面
上に、適正量のひずみを導入することによっ°ＣＣ製吸
虫鉄損が向上することが注目される。
上に、適正量のひずみを導入することによっ°ＣＣ製吸
虫鉄損が向上することが注目される。
（作 用）
次に、この発明における素材成分組成の好適範囲につい
て以下に述べる。
て以下に述べる。
Ｓｌは、２．０％より少ないと電気抵抗が低く渦電流損
失増大に基づく鉄損値が大きくなり、一方４．０％より
多いど、冷延の際に脆性割れを生じ易いため、２〜４％
の範囲内にすることが好ましい。
失増大に基づく鉄損値が大きくなり、一方４．０％より
多いど、冷延の際に脆性割れを生じ易いため、２〜４％
の範囲内にすることが好ましい。
Ｃは、０．０１％より少ないと然延集合組械の制御が難
しく、組大伸長粒が形成されるため磁気特性が劣化し、
一方０．０６％より多いと脱炭工程で脱炭に時間がかか
り経済的でないので、０．０１〜０．０６％の範囲内ど
するのが望ましい。
しく、組大伸長粒が形成されるため磁気特性が劣化し、
一方０．０６％より多いと脱炭工程で脱炭に時間がかか
り経済的でないので、０．０１〜０．０６％の範囲内ど
するのが望ましい。
Ｍｎは、一方向性けい素鋼板の２次再結晶を左右する分
散析出相のＭｎＳあるいは１ｙｌｎ ３ｅを決定する車
：ｖな成分である。Ｍｎｆｆ１が０，０１％を下用ると
２数円結晶を起こさせるのに必要なＭｎＳなどの絶対（
ｄが不足し、不完全２次再結晶を起こすと同時にブリス
ターと呼ばれる表面欠陥が増大する。一方、ｆｖｌ ｎ
沿が０．２％を超えると、スラブ加熱時においてＭｎＳ
などの解離固溶が困難となる。また、かりに解離固溶が
行なわれたとしても、熱延口４に析出する分散析出相は
、粗大化しやずく抑制剤として望まれる最適サイズ分布
は損われ、磁気特性は劣化するので、Ｍｎは０．０１〜
０．２％の範囲内にすることが望ましい。
散析出相のＭｎＳあるいは１ｙｌｎ ３ｅを決定する車
：ｖな成分である。Ｍｎｆｆ１が０，０１％を下用ると
２数円結晶を起こさせるのに必要なＭｎＳなどの絶対（
ｄが不足し、不完全２次再結晶を起こすと同時にブリス
ターと呼ばれる表面欠陥が増大する。一方、ｆｖｌ ｎ
沿が０．２％を超えると、スラブ加熱時においてＭｎＳ
などの解離固溶が困難となる。また、かりに解離固溶が
行なわれたとしても、熱延口４に析出する分散析出相は
、粗大化しやずく抑制剤として望まれる最適サイズ分布
は損われ、磁気特性は劣化するので、Ｍｎは０．０１〜
０．２％の範囲内にすることが望ましい。
Ｓ、ＳＣは、回れも０．１％以ド、なかでもＳは０．０
０８〜０．１％、またＳｅは０．００３〜０．１％の範
囲とすることが好ましい。それというのは、これらが０
．１％を超えると熱間および冷間加工性が劣化し、また
それぞれ下限値に満たないと、ＭｎＳ。
０８〜０．１％、またＳｅは０．００３〜０．１％の範
囲とすることが好ましい。それというのは、これらが０
．１％を超えると熱間および冷間加工性が劣化し、また
それぞれ下限値に満たないと、ＭｎＳ。
Ｍｎ Ｓｅとしての１次再結晶粒成長抑制（４能に格別
の効果を生じないからであるが、Ｓｔ）、ＭＯなどの既
知１次再結晶粒成長抑制剤を有利に併用し得るので、Ｓ
Ｊ３よび３ｃの下限値は、合計で０．００５％程度で
足りる。
の効果を生じないからであるが、Ｓｔ）、ＭＯなどの既
知１次再結晶粒成長抑制剤を有利に併用し得るので、Ｓ
Ｊ３よび３ｃの下限値は、合計で０．００５％程度で
足りる。
ｓｂは、発明者らがかつて開示した持分ｎｆｌ ３８−
８２１４号公報によれば、０．００５〜０．１％含有さ
れ、また同様に発明者らがさきに開示した持分１１ｆ７
５１−１３４６９号公報によれば、０．００５〜０．２
％においてｍｆｍｌ）３ｅまたはＳとともに含有される
ことにより、１次再結晶粒の成長が抑制されることが知
られているとＪ３っであり、ｓｂは、ｏ、ｏｏｓ％より
少ないと、１次再結晶粒成長抑制効果が少なく、一方０
．２９６Ｊり多いと、磁束密度が低下し始めて磁気特性
を劣化させるので、ｓｂは、ｏ、ｏｏｓ〜０ 、２９Ｇ
の範囲内とすることが好ましい。
８２１４号公報によれば、０．００５〜０．１％含有さ
れ、また同様に発明者らがさきに開示した持分１１ｆ７
５１−１３４６９号公報によれば、０．００５〜０．２
％においてｍｆｍｌ）３ｅまたはＳとともに含有される
ことにより、１次再結晶粒の成長が抑制されることが知
られているとＪ３っであり、ｓｂは、ｏ、ｏｏｓ％より
少ないと、１次再結晶粒成長抑制効果が少なく、一方０
．２９６Ｊり多いと、磁束密度が低下し始めて磁気特性
を劣化させるので、ｓｂは、ｏ、ｏｏｓ〜０ 、２９Ｇ
の範囲内とすることが好ましい。
ＭＯについては、発明者らが先に特公昭５７−１４７３
７号ａ３ Ｊ： （ｊ １５ 公Ｉｌｌ ５６−４６１
３号公報ニオイＴ 開示Ｌ／たにうに、０．１％までの
少量のＩＶＩＯ添加で１次再結晶粒成１（抑制効果があ
り、この発明においても同様の効果が明持できる。ＭＯ
が０．１％より多いと、熱間ｄ３ にび冷間加工性が低
下するだ【プでなく鉄ＩＤＩが劣化し、他方０．００３
％より低いと１次再結晶粒の成長抑制効果が小さいため
、Ｍｏは０．００３〜０．１％の範囲内することが望ま
しい。
７号ａ３ Ｊ： （ｊ １５ 公Ｉｌｌ ５６−４６１
３号公報ニオイＴ 開示Ｌ／たにうに、０．１％までの
少量のＩＶＩＯ添加で１次再結晶粒成１（抑制効果があ
り、この発明においても同様の効果が明持できる。ＭＯ
が０．１％より多いと、熱間ｄ３ にび冷間加工性が低
下するだ【プでなく鉄ＩＤＩが劣化し、他方０．００３
％より低いと１次再結晶粒の成長抑制効果が小さいため
、Ｍｏは０．００３〜０．１％の範囲内することが望ま
しい。
このブｉ明の素材どしては、上述したように好ましくは
Ｓｉ ２〜４％、 Ｇ Ｏ，０１〜０．０６％。
Ｓｉ ２〜４％、 Ｇ Ｏ，０１〜０．０６％。
Ｍｎ Ｏ，旧〜０．２％を含有し、かつＳおＪ：びＳ
ｅのうら何れか１秒または２種合Ｍで０．００５〜０．
１０％を、Ｓ ｌ） ０．００５〜０．２０％、 Ｍ
Ｏ０，００３〜０．１％とともに含有する組成になるも
のが有利に適合するが、その他に通常けい素鋼中に添加
ざｎ ル公知（１） 元ｆｆｉ、タトえばＣｒ 、Ｔｉ
、Ｖ、Ｚｒ 。
ｅのうら何れか１秒または２種合Ｍで０．００５〜０．
１０％を、Ｓ ｌ） ０．００５〜０．２０％、 Ｍ
Ｏ０，００３〜０．１％とともに含有する組成になるも
のが有利に適合するが、その他に通常けい素鋼中に添加
ざｎ ル公知（１） 元ｆｆｉ、タトえばＣｒ 、Ｔｉ
、Ｖ、Ｚｒ 。
Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｓｎ、ＰおよびＡＳなどが微
０含右されることも妨げχｊい。またざらに酸可溶へ、
９：０．０１〜０．０９％、 Ｎ ： ０．００１〜
０．０１％あるいは３ ： ０．０００３〜０．００
５％ｄ３よびＣｕ ： ０，０５〜０．５％のうち
少なくとも一方を含有させることにより優れた磁気特性
の製品が安定して（ｑられる。このうらＡβは、ｏ、ｏ
ｉ％以上であれば、Ｓ、Ｓｃや３ｂ、ＭＯなどの助成を
要しないが、しどより併用も可能である。
０含右されることも妨げχｊい。またざらに酸可溶へ、
９：０．０１〜０．０９％、 Ｎ ： ０．００１〜
０．０１％あるいは３ ： ０．０００３〜０．００
５％ｄ３よびＣｕ ： ０，０５〜０．５％のうち
少なくとも一方を含有させることにより優れた磁気特性
の製品が安定して（ｑられる。このうらＡβは、ｏ、ｏ
ｉ％以上であれば、Ｓ、Ｓｃや３ｂ、ＭＯなどの助成を
要しないが、しどより併用も可能である。
次にこの発明に従うけい素鋼板の製造工程について説明
する。
する。
まず素材をｄ装ツるには、Ｌ Ｄ転炉、電気炉、平炉そ
の曲の公知の製鋼方法を用いて１ｊないＩＦＰることは
勿論、真空処理、真空溶解を（ＪＩ用することもできる
。
の曲の公知の製鋼方法を用いて１ｊないＩＦＰることは
勿論、真空処理、真空溶解を（ＪＩ用することもできる
。
次のスラブ製造は、現在歩留り向上と、■稈省略による
大幅／ｊ Ｉ！１７ 造コスト低減、スラブ長手方向に
おける成分あるいは品質の均一性確保など、経済的、技
１１．１的利点の現点から連続鋳造法が適用されている
が、イのほか従来の造洩法も好適に行なうことができる
。
大幅／ｊ Ｉ！１７ 造コスト低減、スラブ長手方向に
おける成分あるいは品質の均一性確保など、経済的、技
１１．１的利点の現点から連続鋳造法が適用されている
が、イのほか従来の造洩法も好適に行なうことができる
。
この発明にｊｊ ＩＪる索材中に含有される３、３ｅの
何れか少なくとも１種ならびにｓｂやＭＯを溶鋼中に添
加Ｊるには、従来公知の何れの方法を用いることもでき
・、たとえばＬＤ転炉、゛ＲＨＩＩｆ２ガス終了時ある
いは造塊時の溶鋼中に添加することができる。
何れか少なくとも１種ならびにｓｂやＭＯを溶鋼中に添
加Ｊるには、従来公知の何れの方法を用いることもでき
・、たとえばＬＤ転炉、゛ＲＨＩＩｆ２ガス終了時ある
いは造塊時の溶鋼中に添加することができる。
連続鋳）告スラブまたは造塊した鋼塊は、それぞれ公知
の方法で熱延に付される。通常スラブを熱延鋼板に圧延
す゛るの番よ、当然でおり、得られる熱延板の１＝みは
後続の冷延工程により支配されるが、通常２〜５１ｎ＋
ｎ厘程度とするのが好ましい。
の方法で熱延に付される。通常スラブを熱延鋼板に圧延
す゛るの番よ、当然でおり、得られる熱延板の１＝みは
後続の冷延工程により支配されるが、通常２〜５１ｎ＋
ｎ厘程度とするのが好ましい。
冷延は、中間焼鈍をはさんで通常２回施される。
中間焼鈍は、８００〜１０００°Ｃで１〜３０分程度行
なわれる。中間焼鈍１９．２回目の冷間圧延を施し、仮
ＦＪ ０．２０−、−０．３５＋ｌ１ｌＩｌの最終冷延
板とする。
なわれる。中間焼鈍１９．２回目の冷間圧延を施し、仮
ＦＪ ０．２０−、−０．３５＋ｌ１ｌＩｌの最終冷延
板とする。
最終冷延を終了し、製品板厚となった鋼板は次に脱炭に
付される。この焼鈍処理は、冷延組織を１次再結晶組織
にすると同時に、最終焼鈍で（１１０） （００１）
方位の２次再結品粒を発達させる場合に有害となるＣを
除去することが目的で、たとえば７５０〜８００℃で３
〜１５分程度の湿水素中での焼鈍のように既に公知にな
っている、いかなる方法をも用いることができる。
付される。この焼鈍処理は、冷延組織を１次再結晶組織
にすると同時に、最終焼鈍で（１１０） （００１）
方位の２次再結品粒を発達させる場合に有害となるＣを
除去することが目的で、たとえば７５０〜８００℃で３
〜１５分程度の湿水素中での焼鈍のように既に公知にな
っている、いかなる方法をも用いることができる。
最終焼鈍は、（１１０） （００１）方位の２次再結
晶粒を充分発達させるために施されるもので、通常マグ
ネシャなどの焼鈍分離剤を塗布してから箱焼鈍によって
百らに１０００°Ｃ以上に昇温し、その温度に保持する
ことによって行なわれるが、この発明において、（１１
０） （００１）方位に高度に揃った２次再結晶組械
を発達させるためには、８２０〜９００°Ｃの低線で保
定焼↑１ｎする方が有利であるが、その他たとえば０．
５〜ｂ 熱焼鈍でし良い。
晶粒を充分発達させるために施されるもので、通常マグ
ネシャなどの焼鈍分離剤を塗布してから箱焼鈍によって
百らに１０００°Ｃ以上に昇温し、その温度に保持する
ことによって行なわれるが、この発明において、（１１
０） （００１）方位に高度に揃った２次再結晶組械
を発達させるためには、８２０〜９００°Ｃの低線で保
定焼↑１ｎする方が有利であるが、その他たとえば０．
５〜ｂ 熱焼鈍でし良い。
次に２次再結晶焼鈍を施したのら、鋼中の不純物元素を
とり除くため、乾水累雰囲気中で１１５０〜１２５０℃
、５〜１０時間程度の純化焼鈍を施すと同時に鋼板表面
にガラス質のフォルステライト系の絶縁被膜を形成さけ
、あるいはさらにその上に熱＋１ｉ＋５張係数の小さい
ガラス質のコーティング処理が側さ・れる。
とり除くため、乾水累雰囲気中で１１５０〜１２５０℃
、５〜１０時間程度の純化焼鈍を施すと同時に鋼板表面
にガラス質のフォルステライト系の絶縁被膜を形成さけ
、あるいはさらにその上に熱＋１ｉ＋５張係数の小さい
ガラス質のコーティング処理が側さ・れる。
ついでこのような仕上げ焼鈍復の製品板表面上に、微ｆ
ｒｌの塑性ひずみが導入されるのである。この発明に＋
Ｉｊいては、この塑性ひずみ量が２〜７％の圧延ひずみ
に相当するひずみを入れることが必ヨ頁条件である。
ｒｌの塑性ひずみが導入されるのである。この発明に＋
Ｉｊいては、この塑性ひずみ量が２〜７％の圧延ひずみ
に相当するひずみを入れることが必ヨ頁条件である。
鋼板表面上に塑性ひずみを導入する手法としては、ボー
ルペン状の小球、レーザービーム、フラッシコランプあ
るいはナイフなど何れの手法を用いても良く、またひず
みの導入形式は通常圧延方向に直角に １〜１１０ｎ１
間隔で、幅０．０１〜０．２ｍｍ程度で線状あるいは点
状に入れることが好ましい。
ルペン状の小球、レーザービーム、フラッシコランプあ
るいはナイフなど何れの手法を用いても良く、またひず
みの導入形式は通常圧延方向に直角に １〜１１０ｎ１
間隔で、幅０．０１〜０．２ｍｍ程度で線状あるいは点
状に入れることが好ましい。
（実施例）
実施例１
一方向ｉｌｌけい素鋼板に最終仕上げ焼鈍を施した製品
板の表面に、圧延方向にほぼ直角に５ｍｍ間隔で幅０．
Ｏ５ｎ１ｍ （１）線状にレーザービームを照射した。
板の表面に、圧延方向にほぼ直角に５ｍｍ間隔で幅０．
Ｏ５ｎ１ｍ （１）線状にレーザービームを照射した。
その前１殺の鋼板の磁気特性と透過コツごル法により測
定した塑性ひずみ吊は次のとＪ５っであった。
定した塑性ひずみ吊は次のとＪ５っであった。
ひずみ導入前の Ｂ、ｏ： １，９２ Ｔ。
製品板の磁気特性 Ｗ １７／ ５０ ： ＋ 、
０３ Ｗ ／ ｋｇひずみ導入１１の Ｂｌｏ
： １．９１ Ｔ。
０３ Ｗ ／ ｋｇひずみ導入１１の Ｂｌｏ
： １．９１ Ｔ。
製品板の磁気特性 Ｗ １７／ ５０ ： ０．９
６ Ｗ ／ ｋｇ透過コッレルを去から 求めた塑性ひずみ＜ａ ４％ひずみ実施例２ 一方向性けい素鋼板に最終仕上げ焼鈍を施した製品板の
表面に、ボールペンにより、圧延方向に直角に５ｍｍ間
隔で、幅０．１５．ｍｍの直線を罫書いた。
６ Ｗ ／ ｋｇ透過コッレルを去から 求めた塑性ひずみ＜ａ ４％ひずみ実施例２ 一方向性けい素鋼板に最終仕上げ焼鈍を施した製品板の
表面に、ボールペンにより、圧延方向に直角に５ｍｍ間
隔で、幅０．１５．ｍｍの直線を罫書いた。
その前後のｍ板の磁気特性と、透過コツセル法により測
定した塑性ひずみＱは次のとおりであった。
定した塑性ひずみＱは次のとおりであった。
ひずみ導入前の ８１゜： １．９２ Ｔ。
製品板の磁気特性 Ｗ １７／ ５０ ： １．０
３ Ｗ ／ ｋｇひずみ導入後の ３．ｏ： Ｌ
９２ Ｔ。
３ Ｗ ／ ｋｇひずみ導入後の ３．ｏ： Ｌ
９２ Ｔ。
製品板の磁気特性 Ｗ＋７１５０ ： ’ ０．９８
Ｗ／ｋｇ透過コツセル法から 求めｌ、：すｌｌＪ １７１ひずみＨ２５％ひずみ実り
色 １列 ３ 一方向（’Ｉ Ｉ′Ｉい素鋼板の最終仕上げ焼鈍を施し
た”１４ ＋’＋７′ｌ（＆の表面に、フラッシュラン
プを用い、圧延方向にほぼ直角に４ｍｍ間隔で、幅０．
０２ｍｍの１９状に放電加工を施した。
Ｗ／ｋｇ透過コツセル法から 求めｌ、：すｌｌＪ １７１ひずみＨ２５％ひずみ実り
色 １列 ３ 一方向（’Ｉ Ｉ′Ｉい素鋼板の最終仕上げ焼鈍を施し
た”１４ ＋’＋７′ｌ（＆の表面に、フラッシュラン
プを用い、圧延方向にほぼ直角に４ｍｍ間隔で、幅０．
０２ｍｍの１９状に放電加工を施した。
その前後のｆｆ１ＩＩ板の磁気特性と、透過コッレル法
により測定した塑性ひずみ后は次のとおりであっ〕こ
。
により測定した塑性ひずみ后は次のとおりであっ〕こ
。
ひずみ導入前の Ｂａａ ： １．９１ 王。
製品板の磁気特性 Ｗ １７／ ５０ ： １．０
４ Ｗ／ ｋｇひずみ尋人後の Ｂｌｏ ： Ｌ
’９２ Ｔ。
４ Ｗ／ ｋｇひずみ尋人後の Ｂｌｏ ： Ｌ
’９２ Ｔ。
製品板のＶｉｌＳ特性 Ｗ１７１５０： ０．９７
Ｗ／ｋｇ透過］ツレル法から 求めた塑性ひずみ９ ６％ひずみ 実施例４ 一方向ｊ！ｔＩＪい素鋼板の最終仕上げ焼鈍を施した製
品板の表面に、ナイフにより、圧延方向に直角に３ｍｍ
の間隔で、幅０．０３ｍｍの直線状スクラッチを入れた
。
Ｗ／ｋｇ透過］ツレル法から 求めた塑性ひずみ９ ６％ひずみ 実施例４ 一方向ｊ！ｔＩＪい素鋼板の最終仕上げ焼鈍を施した製
品板の表面に、ナイフにより、圧延方向に直角に３ｍｍ
の間隔で、幅０．０３ｍｍの直線状スクラッチを入れた
。
その前後の鋼板の磁気特性と、透過コツセル法により測
定した塑性ひずみＯは次のとおりであった。
定した塑性ひずみＯは次のとおりであった。
ひずみ導入＋ｉｉｉの Ｆ３．、 二１．９２ Ｔ
。
。
製品板の磁気特性 Ｗ １７／ ５０ ： １．０
４ Ｗ ／ ｋｇひずみ尋人後の ３．ｏ： １
．９０ Ｔ。
４ Ｗ ／ ｋｇひずみ尋人後の ３．ｏ： １
．９０ Ｔ。
製品板のは気持性 Ｗ１７１５０： ０．９８ Ｗ
／ｋｇ透過コ透過コツハル 法めた塑性ひずみω ５％ひずみ （発明の効果） かくしてこの発明の一方向性けい素鋼板においては、優
れた鉄損特性を安定して発揮することができ、右利であ
る。
／ｋｇ透過コ透過コツハル 法めた塑性ひずみω ５％ひずみ （発明の効果） かくしてこの発明の一方向性けい素鋼板においては、優
れた鉄損特性を安定して発揮することができ、右利であ
る。
第１図は、仕上げ焼鈍済みの一方向性けい素鋼板表面に
尋人したびずみωと鉄損特性との関係を示したグラフ、 第２図は、透過コツセル法によって解析した、一方向性
けい素鋼板のレーザービーム照射位置における塑性ひず
み盆の分布を示したグラフである。
尋人したびずみωと鉄損特性との関係を示したグラフ、 第２図は、透過コツセル法によって解析した、一方向性
けい素鋼板のレーザービーム照射位置における塑性ひず
み盆の分布を示したグラフである。
Claims (1)
- １、仕上げ焼鈍済みの一方向性けい素鋼板であって、該
鋼板の表面上に、局部的に２〜７％の塑性ひずみ領域を
そなえることを特徴とする鉄損の低い一方向性けい素鋼
板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59172360A JPS6151803A (ja) | 1984-08-21 | 1984-08-21 | 鉄損の低い一方向性けい素鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59172360A JPS6151803A (ja) | 1984-08-21 | 1984-08-21 | 鉄損の低い一方向性けい素鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6151803A true JPS6151803A (ja) | 1986-03-14 |
Family
ID=15940457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59172360A Pending JPS6151803A (ja) | 1984-08-21 | 1984-08-21 | 鉄損の低い一方向性けい素鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6151803A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0266422A1 (en) * | 1986-03-25 | 1988-05-11 | Kawasaki Steel Corporation | Process for producing low core loss, thin, unidirectional silicon steel plate having excellent surface properties |
| WO2013100200A1 (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
-
1984
- 1984-08-21 JP JP59172360A patent/JPS6151803A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0266422A1 (en) * | 1986-03-25 | 1988-05-11 | Kawasaki Steel Corporation | Process for producing low core loss, thin, unidirectional silicon steel plate having excellent surface properties |
| WO2013100200A1 (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2013139590A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-18 | Jfe Steel Corp | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| US9984800B2 (en) | 2011-12-28 | 2018-05-29 | Jfe Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing same |
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