JPS61500367A - 地面突き固め方法とその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 地面突き固め方法とその装置 本発明は％振動源により振動する振動マス又は振動質量（ｖｉｂｒａｔｉｏｎｍ ａｓｓ　）を地面に設置した、地面を突き固める方法に関するしのである。

上記のような方法は公知のものである。

本発明は、従来より短時間に、かつ、広範囲に、しかも、振動源の作動エネルギ ーが少なくして、地面を突き固めることをその目的とする。

この目的は、後に述べる請求の範囲に記載の一つまたはそれ以上の特徴を採用す ることにより、達成される。

本発明はさらに、本発明による方法を実施するための、請求の範囲に記載の装置 を提供する。

固められ、同じ時間では従来より優れた突き固めができることが実験によって示 されている。

以下、本発明の実施例を、添付した図面を参照しながら説明する。

第１図から第５図、及び第１２．１６．１７．１８図：本発明による様々な方法 を実施するための、それぞれ異なる装置。

第６図：異なる操作位置における、第５図の装Ｗ。

第７図：様々な動力の図解。

第８図から第１０図一本発明の装置で利用可能な誘導部材。

第１１図：突き固め中の地面の質量ばね機構。

第１３．１４及び１５図：振動波形図。

第１図の地面２を突き固める装置ｌ：よ、突き固められる地面２上に設置する振 動質ｆｆ１ｆｆｌｌから構成され、振動源４はボルト３によって該振動質量ｍ、 に固定される。前記振動源は、従来Ｍｅｘとして公知の偏心質量を有する振動集 合体から構成され、該偏心質量は、軸５の周りを互いに反操作ギア８を介して、 作動される。動力機９の燃料は、ポンプ集合体３１により、ホース３０を通して 、供給される。偏心質量Ｍｅｘの遠心力Ｆの最大値は、振動質［１１１の全霊力 Ｇよりも大きい。振動質量−，は、地面２に常に衝撃を与えるように、地面から 離れているので、地面２に強力な突き固め効果がもｈるされる結果になる。

第２図の装置ｌは、第１図の装置！とは異なり、振動質量ｍｌには、固定手段と して、例えば、夫婦ボルトを有する切り欠き開口か設けられ、付加質量ｍ、を固 定している。質量ｍ＋あるいはｍｔは各々、振動装置ｌから供給不可能な動力を 、地面２が必要としないように選択される。

以下、式を参照しながら説明する。

Ｆ＝　Ｃ＋・ｂ’　−ｍｅｘ　−ｒｅｘ　（＋）（１）＝（２）÷（４）がＤを 生じ、 なお、 Ｆは、遠心力あるいは偏心重り７の振動力の交互最大値、ｎは、偏心重り７の回 転数、 ｍｅＸは、偏心質量、即ち、偏心質量の不均衡、ｒｅｘは、偏心質量の不均衡範 囲で、大低、所定の振動源４に伴う一定値１ 、ａは、振動質量ｍ、の振動振幅、 Ｃ３，Ｃｔ　、Ｃ３は、定数、 ■は、振動中に振動質１１ｍ１が上下する速度、Ｄは、地面２に作用する、装置 ｌの動力、である。

本発明を実施する装置１が地面２に働きかけると、第１１図に示すよう戸、概略 質量ばね機構が引き起こされる。これに連結していると考えらシーる地面質量ｍ ｇｌとともに、振動質量ｍ１が作動する。地面質ｉｍｇ　ｌは、第２地面質量ｍ ｇ２に比゛べて、弾性とダンピングに優れ、一方、第２地面質量ｍｇ２は、地面 ４０に比べて、単性とダンピングにＩＰｉＪ−でいる。

実際にその区別：耘第７図に示される種類の動力、即ち、見かけの力Ｄｓ、付帯 力Ｄｂ、操作力Ｄ１によってなされる。

角ｑは、ちｒ二らさ２−るダンピングの尺度である。振動装置Ｉによって供給さ れる付帯力Ｄｂ又はアイトルカは、ダンピングがないとき、即ち、角ｑが９０° のとき、見かけの力Ｄｓと等しく、操作力Ｄ１に対して常に９０°の角をなす。

角ｑの減少、つまり、地面のダンピング増大とともに、振動装置ｌによって供給 される操作力Ｄｖが増大されるが、それにより、振動源４の回転数ｎが最高値を 下回り、その結果、操作力Ｄ％がさらに低下するという危険が生じる。こ２ｚを 避けるため、振動質量ｍ＋は、本発明に従い、変形される。

式（５）から、装置ｌにおいて、地面に分与される動力Ｄｓは、質量ｍ１に反比 例することがわかる。非常に強力な内部ダンピングのため、地面２が装置ｌを過 度に制止しようとするのが原因で、地面２が質量ｍｌによって十分に突き固めら メ−ない場合、第２図に示すように、付加質量ｍ。

をボルト３で質量ｍ＋に固定させる二とによって、質量ｍ、が増大さ仕られる。

この付加質量ｍ、は、第４図に示すように、相互に連結した重り１１の連続体に よって形成されてもよい。装置ｌによって供給される操作力Ｄ％は、付加質量ｍ １により減じられるが、この状態で、装置ｌが地面２に最適な効果を及ぼすよう に、回転最大数ｉあるいは最大振動力Ｆの各々でもって、偏心重り７は今までど おり操作され得る。

装置ｌによって地面２に供給ざシーる操作力Ｄ１は、質量ｍ、の付加によって、 地面２のエネルギー吸収力あるいはダンピング値に適合される。

振動質量が増大すると、突き固めに要する時間が長くなる。しかし、重要なこと は、地面２がこの装置ｌにより十分に突き固められ、しかも、従来公知の方法及 び装置によるよりも急速に突き固められることである。

地面２によって吸収される操作力り智は、ｌ／２・Ｃ４・　ｎ３　・　ｒｎｅＸ −ｒｅｘ−ａ　’ｔａｎｑで表わされる。ここで、Ｃ４は定数、ｔｅｂｑは、地 面のダンピング反応に相当する。−ｍｅｘ　’　ｙｅｘ　で表わされる振幅ａを 、ｍｔ 振動質量を減衰させることによって低下さけると、要する動力も減じられる。

第３図の振動質量ｍ１は、該振動質ｆｌｉ＋から独立した安定質量ｍ３又はバラ スト質量を、ばね１４によって装填する。これにより、振動質量ｍ、が地面２を 打撃する際、不可測の、非能率的な方法で地面から離れるようなことが避けられ る。このようにして、振動質量魚、は、地面２の密着しＬ状態に保たれる。

第３図と比較して、第４図では、振動５！［量ｍ、の負荷は、振動質量ｍ１の上 方に、所定の高ざｈで、質１１ｍ３を支持することにより定められ、同様にばね １４の偏重伸張性ら、上記負荷を決定する理想値において定められる。高さｈが 増すと、地面２への静止表面圧が減じられることから、地面２のダンピングが非 常に高ければ、安定質量ｍ、は上昇し、次いて装置ｌが地面２に加える動力が減 衰する。この過程：よ装置の作動力が一瞬低下しｆ二時、必要である。

もしも、振動質量ｍ＋が地面２に速く没入しすぎるような地面構造であれば、地 面の突き固めが、突き固め中心の周辺で満足に行ｔわシーナ＜面２への表面圧力 が低下し、突き固め時間が長くなり、振動中心周辺の突き固め効果を改善するも のである。

第４図に示されるように、上記の安定質量ｍ３の上昇は地面２上に設置している 運搬質量ｍ４にボルト締め（３）されている、水圧ジヤツキまｒ二はねじジヤツ キ１５によって行なわシーる。ジヤツキ１５を引き締めて、運搬質量ｍ４を安定 質量らに吊り下げると、振動質量ｍ１の負荷：よ最大となる。振動質量−と地面 ２の最大密着力は、質量り二ｍｔ÷勧二ｍ４の全重力に等しく、この密着力が遠 心力Ｆよりも大きい限り、地面２は振動質Ｉｋｍ＋とともに振動する。密着力が 限度を越えると、振動質量ｍ、は地面から離れ、その度、地面２を打撃する。こ のとき、振動質量ｍ１は、震度５に等しいか、あるいは、偏心重り７の遠心力Ｆ よりも大きい高衝撃力でもって、地面２を打撃する。また、この分離力は、振動 質量ｍ１及び／またはその負荷を変化させることにより、調節自在である。最大 突き固め効果を得るためには、例えば、振動質量ｍＩが地面２にこれ以上没入し ないという場合、偏心重りの最犬口転数ｎを維持すると同時に、安定質量ｍ、　 （＝　ｍ、　）の重力を可能な限り重くする。

は、ポンプ集合体３１を支持し、質量＋１１１を取り囲み、キャタピラ１７を有 している。第６図に示さノーるように、ワゴン１６が持ち上げられている間、ワ ゴンは突き固められる地面２を少しずつ移動して横切っていく。

本発明を実施する方法と装置の重要な利点は、定期的に作用する突き固め力の方 が、不規則に何分の１秒間しか地面２に作用しない突き固め力よりも、はるかに 多くのエネルギーを地面２に伝えることができる点である。

第６図の装置ｌ：ま安定質量ｍ３が、破線で示される位置で、フック４０゜４１ によって質量ｍ、に連結され、質量ｍ＋を増大する必要があるときに質ｆｉｍ＋ とともに振動されるという点を除くと、第３図の装置１と同じらのである。

第１図から第６図に示す各振動質量ｍ＋は、状況に応じて第８．９゜１０図に示 す誘導部材１８，１９．２０のうちの一つに、ボルト３によって固定される。誘 導部材１８によって、局部集中的少量負荷が地面２に与えられる。誘導部材１９ を突き固める過程で矢印２１の方向に動かすと、連続溝路が形成される−このと き、振動源４は、水平方向に対して鋭角で誘導部材１９に固定されるのがよい。

また、誘導部材２０によって、作業地点の周辺に向かうエネルギー放射が妨害さ れ、振動エネルギーがやや中心地帯の下方へ向けられる。こうして、地面が作業 地点の外側へ押し上げられるようなことが避けられる。

振動質量ｍ＋の、地面に位置している支持面を、地面の状態に適応さけるため、 ４乃至２０平方メートルの底面２５を有する支持部材２４を、ボルト３によって 、振動質量ｍｌの下部に固定するのがよい。また、装置ｌ、表面積の異なる、交 換可能な支持部材２４を、その下部に複数有しているのが望ましい。支持部材２ ４は、特に：兄気の多い土や、水中の土を突き固める際、浸透性のあるものがよ い。

上述の方法については、二種類の比率、即ち、低比率と高比率が、例として、下 記のとおりあげられる。その比率；よ、ここに示す低比率よりよい操作では、通 常、両者の間に存在している。ただし、出来れば、高比率の大きさに近い方が望 ましい。

低比率　中比重　高比率 遠心力Ｆ　１，２００　ＫＮ　３，０００　ＫＮ　２０，０００　ＫＮ交互振動 力 （ｇ重９．８１ｍ／ｓ”）　５０　ｇ重〜　３３ｇ重〜　３３ｇ重〜１６．７　 ｇＭ　１２．５　ｇ重　１２．５　ｇ型振動質量ｍ　ｔ　２４００〜９０００〜 ６００００７２００ｋｇ　２４０００ｋｇ　１６００００ｋｇｍ、↓ｆｆｌｔｍ Ｈの１３０％　ｍｌの１３０％　ｍ、の１３０％〜１５０％　〜１５０％　〜１ ５０％ ｍ＋　＝　２４００　ｍ、＝　９０００　１１１．　＝　６００００〜７２００ ｋｇ　＝１５０００ｋｇ　−１０００００ｋｇｍ、の１１０％　ｍｌの１１０％ 〜１３０％　〜１３０％ ｍ、〜１５０００　Ｉｌｌ、＝１０００００〜２４０００ｋｇ　〜１６００００ ｋｇｆｆ１４＝ｅ、ｇ、　ｍｓ　’　ｍａの　ｍ！　＝　〜４の５０％〜１００ ％　５０％〜１００％　５０％〜１００％地表面への　５〜１４バール　５〜１ ４バール　５〜１４バール衝撃圧力　１５〜４２バール　１５〜４２バール　１ ５〜４２バール衝撃力　３．６００　ＫＮ　９，０００　ＫＮ以上　６０，００ ０　ＫＮまで地面に偏向される　１２０〜３６０　ＫＶ　３００〜９００　ＫＷ 　２０００〜６０００　Ｋｍ動力Ｄ％ 最大回転数ｎ　１０〜３０　Ｈｚ　１０〜３０　Ｈｚ　１０〜３０　Ｈｚでの振 動数 突き固め深度　１〜４　ｍ　１〜１０　ｍ　１〜１６　ｍ突き固め地点での 突き固める毎の　３０〜１８０秒　３０〜１８０秒　３０〜１８０秒突き固め時 間 地中深く突き固められるように、地表面の交互圧力が高いことが、特に重要であ り、少なくとも、２バール、出来れば５乃至１４バールかそれ以上が望ましい。

第１２図の装置！では、質量ｍ、は無く、代わりに、ｍ、　＋　ｍ、全体安定す るようになっている。第１２図の水圧ジヤツキ１５は、ワゴン１６に取り付けら れれ高架枠２８に固着され、ばね１４の全長にわたる大きな振動と、負荷の大き な振動が可能なように、長くつくられている。

ダンピングの増大、即ち、ｔａｎｑの減少でもって振動質量（ｍ、）を増のダン ピング要素ｔａｎｑに適応していることが望まれる。ｔａｎｑの値は、突き固め 過程の振動質量ｍ、の速度Ｖｖあるいは加速度ａｙをメータ３３て測定し、それ を、昇降自在な質量ｍ、の付帯加速度ａｂ又はアイドル加速度、あるいは付帯速 度ｖｂ又はアイドル速度の測定値で割ることによってめられる。あるいはまた、 振動過程中の力Ｆｖの測定値を、質、１１ｍ１の上昇中に生じる遠心力Ｆｂで割 ることによってめることもできる。式で表わすと、 ｔａｎ　ｑ　＝Ｖｗ／Ｖｂ　＝ａｗ／ａｂ　＝Ｆｗ／Ｆｂとなり、ここで主に重 要なことは、交互力Ｆは、Ｆ＝２．４・ｍ’（＋ｎ’は偏心質量）に相当する回 転数の平方と、Ｐｓ＝Ｉ／２・３・ｒ”ｍ’・Ｓに相当する回転数の第三次力に 対する、振動動力の見かけの力Ｐｓとによって変化さ仕られることである。振動 衝撃突き固めが、静止力（ｍｌ−ｍｙ）ｇで、衝撃板を介して地面に作用すると き、理論上、その突き固め７は、弾力的で等方性のある半スペースとしてみなさ れる、振動発生機の回転数を、（Ｉｎｌ　＋　Ｉ１１！　）ｇよりも高い交互力 Ｆにまで上げることにより、振動衝撃突き固めのための衝撃板は地面から離れ、 地面を打撃し始める。

第１３図は、地面とともに振動する、振動質量ｍ、の共振振動波形である。

第１４図は、振動質量ｍ＋が地面から離れるときの、つまり強い力で地面を打撃 するときの共振振動波形である。

第１５図は、振動質量ｍ、が一周期おきに非常に強い力でもって地面、を打撃し 、大量のエネルギーを地面に伝えるときの超共振振動波形である。特に、地中深 くに作用するｆ二めには、第１５図の波形に表わされるような振動方法が、極め て能率的である。

水分の多い粘土では、第１３図の振動波形の方が、第１４図の振動波形よりも適 しているが、砂の場合には、第１４図の方が適している。両方の性質を備えた土 では、第１５図の振動波形が能率的である。

能率的な突き固めのためには、振動質量ｍ１が制御され、不安定な振動は避けら れなければならない。振動波形を決めｆ二後、質量ｍ＋（＋ｌ１ｈ）を変化さけ て、振動質量ｍ＋の制御を行ない、同時に安定質量ｍ、（＋ｍ４）及び／または 振動源の速さも変化される。まｆ二、突き固め中の効果と適切な突き固め後の効 果を示すために、突き固め中の振動波形は、メータ３３に接続した記録手段９８ によって記録されるのが望ましい。

記録手段：よ、装置ｌにおいて、地面質量を一部に含む質量ばね機構の振動状態 を記録することが望ましい。第１３．１４．１５図の記録波形図から・地面の突 き固め度が導き出され、さらに、記録手段９８の助けて、使用される振動質量、 振動数、使用される安定質量が記録される。

こうして、地中深くの土を突き固める際、特に交互力Ｆが高いことが確証される 。

第１６図の方法と装置ｌにおいて、質量−は、振動源４に溶接などによって固着 した、比較的軽量で表面が凸凹のケーシング３５によって形成される。ケーシン グ３５の底部３６には、ばね１４を介して連結質量ｍａａ　、　ｍｓｂ　、　ｍ ３Ｃ９ｍ３ｄ　が設けられ、一方、これら連結質量は、仕切り３７によって、ケ ーシング３５内に導かメ−る。ケーシング３５のカバー３８は、そのロックボル ト４０に摺動自在に取り付けられる。ロックボルト４０は、水圧ジヤツキ３９に よって作動され、連結質量ｍｓａからｍ、ｄの各頭部４１に係止して、連結質量 を閉塞する。

振動質量ｍ、が連結質量の一定数でもって増大されるように、必要に応じて、所 定の質量あるいは所定の組合わせの連結質量が、ケーシング３５に結合されよ。

連結質量−ａ　、　ｍａｂ　、勧ｃ　、　ｍｉｄの大きさ：ま、それぞ２−異な る方がよい。

第１７図の装置ｌは、振動源４に連結さシーる質量ｍ、から成り、質量！１１＋ 　１こ付加質量ｍｔａが固定され、質量ｍ、ａには、ゴムばね１４を介して、安 定質量口。ｂ　、　ｍ＋ｃ　、　ｍ３ｄが設；すられる。ま几、ばね１４の下に 、付加振動質量として、安定質量ｍｓｂ、　ｍｓｃ及び／ま几はｍ、ｄを配置す ることも考えられる。振動源と安定質量を有する質量ｍ＋集合体は、円柱４３の 下端に配置されろ。円柱４３は、腕４４でゴムブロック４６によって摺動自在に 設けられ１こガイドスリーブ４５でもって、腕４４内を上下動させられる。固在 ４３の上端は、長さを調節できる水圧ジヤツキ４７を介して、上部構造５１の腕 ４４に支えらメｔでいる。上部構造５１は、回転クラウン４８によって自由自在 に縦軸５０の周りを回転し、キャタピラトラック４９に固定されている。ジヤツ キ４７を縮めれば、キャタピラトラック４９を含む、上部構造５１の重力の大部 分が、振動質量ｍ１上の安定質量として配される。

なお、同性４３は、上下に動かされるかわりに、上部構造５１の枢軸上に配置さ れてもよく、この場合、水圧ジヤツキ４７は、円柱４３を上部構造５Ｉに接続さ せることになる。

第４８図の装置１は、振動針６０に取り付けられた質量１を有する振動源４から 成り、該振動針６０は、その下端に共振翼を設けて土中に差し込まれる。振動源 によって起こされる、振動針６０の軸方向の振動負荷でもつて、振動針６０が軸 ６２に接して回動される。振動源４と振動針６０は、ばね１４を介して、安定質 量■、を積載している。振動源４は、振動？ｉｐ４を作動する電気エネルギー発 生集積器７２を有する、可動性昇降装置７１のケーブル７０に吊り下げられてい る。

＋＋ｎｅｍ＊ｗＩＩａ＋ａａｅｕ１１ｍｓ＋ｉｓ、ＰＣ？／ＮＬａ−；１０００ ３６

Claims (29)

【特許請求の範囲】
1. （１）地面（２）上に投げた振動質量（ｍ１）を振動源（４）によって振動させ て、地面（２）を突き固める方法にして、上記振動の工程が、地面が一部形成す る質量ばね機構に応じて制御され、全振動工程中を通して記録されることを特徴 とする地面を突き固める方法。
2. （２）振動源（４）の最大値（ｎ）（回転数）を維持するために、振動工程中、 振動質量（ｍ１）が上記質量ばね機構の動きに適応することを特徴とする、請求 の範囲第１項に記載の方法。
3. （３）振動質量（ｍ１）の大きさ、および／または、振動工程の存続期間が、振 動工程中、質量ばわ機構の動きに応じて調節されることを特徴とする、請求の範 囲第１項または第２項に記載の方法。
4. （４）最初のテスト地面が、異なる振動質量（ｍ１）と（ｍ１÷ｍ２）での振動 テスト中に突き固められ、つづいて実質的に限定された振動が、上記テスト振動 で、最も効果があると判明した質量でもって行なわれることを特徴とする、請求 の範囲第１項乃至第３項のいずれかに記載の方法。
5. （５）力学上、振動質量（ｍ１）から独立したバラスト質量（ｍ２）が負荷され て、地面（２）上に設げた振動質量（ｍ１）を振動源（４）によって振動させて 、地面（２）を突き固める方法にして、振動装置で供給できる動力（Ｄ１）より 低いかあるいは等しいくらいの動力（Ｄ１）を地面（２）が吸収できる範囲に維 持するために、振動質量（ｍ１）の負荷を変化させられることを特徴とする地面 を突き固める方法。
6. （６）振動質量（ｍ１）が、異なる程度に負荷されている、少なくとも２つの突 き固めステップで、地面（２）が突き固められることを特徴とする、請求の範囲 第５項に記載の方法。
7. （７）振動質量（ｍ１）の負荷が、地面に設置している振動質量（ｍ１）とバラ スト質量（ｍ４）の間に設けられたばね手段（１４）のばね力によって制御され ることを特徴とする、請求の範囲第４項乃至第６項のいずれかに記載の方法。
8. （８）振動質量（ｍ１）が、少なくとも部分的に前もって地面（２）上に投げた バラスト質量（ｍ３）の実質的全体によって負荷されることを特徴とする請求の 範囲第７項に記載の方法。
9. （９）地面（２）上に設けた振動質量（ｍ１）を、振動源（４）の偏心質量（ｍ ｅｘ）によって振動させて、地面（２）を突き固める方法にして、偏心質量（ｍ ｅｘ）の遠心力（Ｆ）が、その最大値でもって、場合によって、振動質量（ｍ１ ）に負荷しているバラスト質量（ｍ３）と振動質量（ｍ１）の全重力を越えるこ とを特徴とする地面を突き固める方法。
10. （１０）偏心質量（ｍｅｘ）の遠心力（Ｆ）が、１０００ＫＮ以上で、好ましく は、約２００００ＫＮの大きさであることを特徴とする、請求の範囲第９項に記 載の方法。
11. （１１）振動質量（ｍ１）あるいは（ｍ１÷ｍ２）の重力がそれぞれ、偏心質量 （ｍｅｘ）の最大遠心力（Ｆ）の２％乃至８％に達することを特徴とする請求の 範囲第８項乃至第１０項のいずれかに記載の方法。
12. （１２）振動質量（ｍ１）あるいは（ｍ１÷ｍ２）の各々の全重力、または、場 合によっては振動質量（ｍ１）に積載しているバラスト質量（ｍ３）あるいは（ ｍ３÷ｍ４）の各々の全重力が、偏心質量（ｍｅｘ）の最大値（ｎ）における偏 心質量（ｍｅｘ）の遠心力（Ｆ）の４０％乃至９０％、好ましくは６０％乃至８ ０％に存することを特徴とする、請求の範囲第８項乃至第１１項のいずれかに記 載の方法。
13. （１３）地面（２）上に設けた振動質量（ｍ１）を、少なくとも一つの振動源（ ４）によって振動させて、地面（２）を突き固める方法にして、該振動質量（ｍ １）が、表面の大きさを選定して、地面（２）に支持されることを特徴とする地 面を突き固める方法。
14. （１４）請求の範囲第４項から第１３項に記載の方法のいずれもが利用される、 請求の範囲第１項から第３項のいずれかに記載の方法。
15. （１５）地面の動きが、振動質量（ｍ１）の加速度、あるいは、振動質量が地面 に加える圧力または力を測定したり、その測定値をアイドル速度と比較したりす ることによって観測され、該アイドル加速度やアイドル力はそれぞれ、振動質量 の自由停止中に起こることを特徴とし、また、このようにして観測された地面の 動きに従って、突き固め工程が制御されることを特徴とする、請求の範囲第１項 から第４項のいずれかに記載の方法。
16. （１６）突き固められる地面（２）の上に設置し、振動源（４）を有する振動質 量から成る地面突き固め装置にして、地面（２）をその一部に含む質量ばね機構 の動きを読み取る読み取り手段（３３）と、該読み取り手段（３３）によって示 される動きに従って、突き固め工程を制御する制御手段とによって特徴づけられ る地面突き固め装置（１）。
17. （１７）突き固められる地面（２）の上に設置し、振動源（４）を有する振動質 量から成る地面突き固め装置にして、前記特許請求の範囲第１項から第４項のい ずれかに記載の方法を実施する、付加振動質量（ｍ２）によって特徴づけられる 地面突き固め装置（１）。
18. （１８）突き固められる地面（２）に設置し、振動源を有し、かつ、ばね手段（ １４）によって振動質量から分離して設けられたバラスト質量（ｍ３）を有する 、振動質量（ｍ１）から成る地面突き固め装置にして、請求の範囲第５項から第 ８項のいずれにも記載の方法を実施するために、振動質量（ｍ１）上のバラスト 質量（ｍ３）の負荷を変化させる調整手段（１５）によって特徴づけられる地面 突き固め装置（１）。
19. （１９）前記バラスト質量（ｍ３）は、地面（２）上に位置する支持位置と、地 面（２）から実質的に持ち上げられる上昇位置との間を、調整手段（１５）によ って移動可能であることを特徴とする、請求の範囲第１７項または第１８項に記 載の装置（１）。
20. （２０）前記バラスト質量（ｍ３）は、振動質量（ｍ１）と振動源（４）を転置 するために、地面（２）を走行するのに適したワゴン（１６）を構成することを 特徴とする、請求の範囲第１９項に記載の装置（１）。
21. （２１）地面（２）に設置し、偏心質量（ｍｅｘ）を有する振動源（４）を提供 される振動質量（ｍ１）から成る地面突き固め装置として、偏心質量（ｍｅｘ） の最大値（ｎ）におげる、偏心質量（ｍｅｘ）の遠心力（Ｆ）が、振動質量（ｍ ｌ）あるいは（ｍ１÷ｍ２）の各々の全重力、または、場合によっては、振動質 量（ｍ１）に設けるバラスト質量（ｍ３）あるいは（ｍ３＋ｍ４）の各々の全重 力を越えることを特徴とする地面突き固め装置（１）。
22. （２２）偏心質量（ｍｅｘ）の遠心力（Ｆ）が、１０００ＫＮ以上で、好ましく は、約２００００ＫＮの大きさであることを特徴とする、請求の範囲第２１項に 記載の装置（１）。
23. （２３）振動質量（ｍ１）の重力が、偏心質量（ｍｅｘ）の遠心力（Ｆ）の２％ 乃至８％に存することを特徴とする、請求の範囲第２１項または第２２項に記載 の装置（１）。
24. （２４）振動質量（ｍ１）あるいは（ｍ１÷ｍ２）の全重力、または、場合によ っては振動質量（ｍ１）に設けるバラスト質量（ｍ３）あるいは（ｍ３÷ｍ４） の全重力が、偏心質量（ｍｅｘ）の最大値（ｎ）における偏心質量（ｍｅｘ）の 遠心力（Ｆ）の４０％乃至９０％、好ましくは６０％乃至８０％に存することを 特徴とする、請求の範囲第２１項から第２３項のいずれかに記載の装置（１）。
25. （２５）装置（１）が、請求の範囲第１７項から第２４項のいずれかに明記され ているように設計されることを特徴とする、請求の範囲第１６項に記載の装置（ １）。
26. （２６）振動質量（ｍ１）の振動エネルギーを、突き固められる地面（２）に伝 え、突き固められる地面（２）の必要地帯（２１）あるいは（２２）に向けて、 振動エネルギーを放出する誘導部材（１８、１９、２０）によって特徴づけられ る、請求の範囲第１６項から第２５項のいずれかに記載の装置（１）。
27. （２７）様々な大きさの支持表面（２５）を有する支持手段（２４）によって特 徴づけられる、請求の範囲第１６項から第２６項のいずれかに記載の装置（１） 。
28. （２８）前記読み取り手段（３３）が振動質量の加速度、及び／または、振動質 量が地面に加える圧力や力を観測するメータから構成されることを特徴とする、 請求の範囲第１６項から第２７項のいずれかに記載の装置（１）
29. （２９）振動質量（ｍ１）が、共振翼（６１）を有する振動針（６０）に配置さ れることを特徴とする、請求の範囲第１６項から第２８項のいずれかに記載の装 置（１）。