JPS6149119A - 内燃機関の燃焼室壁面構造 - Google Patents
内燃機関の燃焼室壁面構造Info
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- JPS6149119A JPS6149119A JP59170771A JP17077184A JPS6149119A JP S6149119 A JPS6149119 A JP S6149119A JP 59170771 A JP59170771 A JP 59170771A JP 17077184 A JP17077184 A JP 17077184A JP S6149119 A JPS6149119 A JP S6149119A
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- Japan
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- combustion chamber
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- coating
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B19/00—Engines characterised by precombustion chambers
- F02B19/16—Chamber shapes or constructions not specific to sub-groups F02B19/02 - F02B19/10
- F02B19/165—The shape or construction of the pre-combustion chambers is specially adapted to be formed, at least in part, of ceramic material
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、内燃機関の燃焼室を構成するピストン、シ
リングヘッド、吸排気弁等の一部に酸化触媒の触媒床と
なるセラミクス被覆層を形成した燃焼室壁面構造に関す
る。
リングヘッド、吸排気弁等の一部に酸化触媒の触媒床と
なるセラミクス被覆層を形成した燃焼室壁面構造に関す
る。
（従来の技術）
ディーゼル機関の排気対策として、燃焼過程で発生する
煤や未＠燃料を燃焼室内で浄化するようにしたものが提
案されている（例えば、特開昭５９−４１６２４号、実
開昭５８−１８６１２６号公報等参照）。
煤や未＠燃料を燃焼室内で浄化するようにしたものが提
案されている（例えば、特開昭５９−４１６２４号、実
開昭５８−１８６１２６号公報等参照）。
これは、第２図に示したように、機関燃焼室１を構成す
るピストン２のクラウン部や、シリングへノド３の底面
及び副室４の壁面等に酸化触媒の被覆層５を形成したも
ので、燃焼時に生じた不完全燃焼物が触媒被覆層５との
接触により酸化するようになっている。
るピストン２のクラウン部や、シリングへノド３の底面
及び副室４の壁面等に酸化触媒の被覆層５を形成したも
ので、燃焼時に生じた不完全燃焼物が触媒被覆層５との
接触により酸化するようになっている。
触媒被覆層５は、金属部分への熱伝達−二より反応温度
及び転化効率が低下しないように、第３図のように金属
製部品（ピストン２）の表面に形成された断熱触媒床（
担体）としてのセラミクス、例えばＺｒＯ２、Ａ Ｉ
：Ｏｚ、Ｃｅ Ｏ２等の溶射被覆／ｉ！１６の表面に真
空蒸着あるいは高周波スパッタリングにより被着されて
いる。
及び転化効率が低下しないように、第３図のように金属
製部品（ピストン２）の表面に形成された断熱触媒床（
担体）としてのセラミクス、例えばＺｒＯ２、Ａ Ｉ
：Ｏｚ、Ｃｅ Ｏ２等の溶射被覆／ｉ！１６の表面に真
空蒸着あるいは高周波スパッタリングにより被着されて
いる。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、このようにして形成された従来の燃焼室
壁面補遺によると、触媒材料をセラミクス被覆層６の表
層部分に十分に分散させることが困難であることに原因
して煤等の反応物と接触する表面積が早期に減少し、触
媒としての初期性能を長期間にわたって維持できないと
いう耐久性上の問題点が生じた。特に、ディーゼルへ関
では低速〜中速高負荷運転時に多量の煤を発生するため
１、触媒被覆層５が劣化するとその表面に付着した煤が
十分に酸化しきれなくな、って触媒反応面に煤の層が形
成され、この結果酸素供給が不十分になってさらに転化
効率が悪化する。
壁面補遺によると、触媒材料をセラミクス被覆層６の表
層部分に十分に分散させることが困難であることに原因
して煤等の反応物と接触する表面積が早期に減少し、触
媒としての初期性能を長期間にわたって維持できないと
いう耐久性上の問題点が生じた。特に、ディーゼルへ関
では低速〜中速高負荷運転時に多量の煤を発生するため
１、触媒被覆層５が劣化するとその表面に付着した煤が
十分に酸化しきれなくな、って触媒反応面に煤の層が形
成され、この結果酸素供給が不十分になってさらに転化
効率が悪化する。
この発明はこのような従来の問題点を解消することを目
的としてなされたものである。
的としてなされたものである。
（問題、くをＩＩ千決するための手段）この発明では、
機関燃焼室をも可成する金属壁面に断熱触媒床となるセ
ラミクスの被１／［Ｕを設け、かつ前記被覆層の少なく
とも表層部を、Ｚ ｒ Ｏｒ粉末な溶射被覆したＺｒ０
Ｊｔ？で形成するとともに、３００ ℃以下の分１１％
温度を有する貴金属化合物、好ましくは硝酸酸性ノニト
ロノアミノ白金、硝酸酸性硝酸パラノウムまたは硝Ｉ１
２酸性η°１＠ロノツムからなる群より選択した１以上
のｆｔ金属化合物の溶液を前記被覆層に含浸させ乾燥後
過熱分解して触媒被着部を形成した。
機関燃焼室をも可成する金属壁面に断熱触媒床となるセ
ラミクスの被１／［Ｕを設け、かつ前記被覆層の少なく
とも表層部を、Ｚ ｒ Ｏｒ粉末な溶射被覆したＺｒ０
Ｊｔ？で形成するとともに、３００ ℃以下の分１１％
温度を有する貴金属化合物、好ましくは硝酸酸性ノニト
ロノアミノ白金、硝酸酸性硝酸パラノウムまたは硝Ｉ１
２酸性η°１＠ロノツムからなる群より選択した１以上
のｆｔ金属化合物の溶液を前記被覆層に含浸させ乾燥後
過熱分解して触媒被着部を形成した。
（作用）
上記触媒４１！：着部は、触媒金属材料がＺ ｒ Ｏ２
層の多孔質組繊によく分散しているため大きな表面積を
有する。従って長期間にわたって高い活性を推持する。
層の多孔質組繊によく分散しているため大きな表面積を
有する。従って長期間にわたって高い活性を推持する。
なお、上記前′に層化合物７ｇ液はいずれも３００°Ｃ
以下の低温で分解するため、加工対水であるアルミ合金
等からなる礪関栖成部品が加熱分解過程で熱的損傷を受
けるおそれがない。
以下の低温で分解するため、加工対水であるアルミ合金
等からなる礪関栖成部品が加熱分解過程で熱的損傷を受
けるおそれがない。
以下、この発明の実施例についで説明する。
（実施例）
第１図にこの発明を渦流室式ディーゼル機関に適用した
実施例を示す。
実施例を示す。
図において、１０はシリング、１１は主燃焼室、１２は
アルミ合金製のピストン、１３はシリングへノド、１４
は渦流室、１５は主燃焼室１１と渦流室１４とを連通す
る噴孔、１６はインノエクタ、１７はグロープラグであ
る。１８はＺｒＯ＋／８射層及び触媒液ｙａ部を有する
被覆層で、図示したようにピストン１２、シリングへノ
ド１３、渦流室１４等の、機関燃焼室を構成する各壁面
上に形成することができる。
アルミ合金製のピストン、１３はシリングへノド、１４
は渦流室、１５は主燃焼室１１と渦流室１４とを連通す
る噴孔、１６はインノエクタ、１７はグロープラグであ
る。１８はＺｒＯ＋／８射層及び触媒液ｙａ部を有する
被覆層で、図示したようにピストン１２、シリングへノ
ド１３、渦流室１４等の、機関燃焼室を構成する各壁面
上に形成することができる。
この断熱触媒床となる被［／［５１８の形成過程なス明
すると、例えばまずピストンクラウン部工２Ａの被ｒ！
Ｌ対亀面を洗浄脱脂したのちサンドブラストにより適度
な表面粗度を付与する。これは被覆材料との結合力をよ
り強化するのに有効な処理である。
すると、例えばまずピストンクラウン部工２Ａの被ｒ！
Ｌ対亀面を洗浄脱脂したのちサンドブラストにより適度
な表面粗度を付与する。これは被覆材料との結合力をよ
り強化するのに有効な処理である。
次に、上記被覆対象面にＮ１とＡｌの混合粉末を溶射し
てＮｉ ＡｌＭを、さらにその上からＺｒＯ。
てＮｉ ＡｌＭを、さらにその上からＺｒＯ。
粉末を溶射してＺｒＯ□層を形成する。推貴厚はＮ＋
Ａｌ／１７７３０−２００ｐ、Ｚｒ０２層４０−６０
０−である。
Ａｌ／１７７３０−２００ｐ、Ｚｒ０２層４０−６０
０−である。
ＮｉとＡ１の混合物からなる溶射被覆はアルミ合金等の
金属とセラミクス材料、特にＺｒＯ２の双方に対してよ
＜ ｈａ染み、それぞれの結合強度を高める作用がある
ので、燃焼室壁を構成する金属面上でのＺｒＯ□層の耐
久性向上に寄与する。被覆対象がアルミ合金の場合、Ｎ
ｉとＡｌの混合比率（ｆｆｌｆｆｌ比）はＮ１９５％、
Ａｌ ５層程度が適当である。
金属とセラミクス材料、特にＺｒＯ２の双方に対してよ
＜ ｈａ染み、それぞれの結合強度を高める作用がある
ので、燃焼室壁を構成する金属面上でのＺｒＯ□層の耐
久性向上に寄与する。被覆対象がアルミ合金の場合、Ｎ
ｉとＡｌの混合比率（ｆｆｌｆｆｌ比）はＮ１９５％、
Ａｌ ５層程度が適当である。
なお、上記被覆層を構成する各層の厚さを大きくするほ
ど断熱効果が大きくなり、従ってその表面から被着する
触媒の転化効率をより高めることができる等の利息を生
じるが、この場合各層の厚さをある程度以上にすると各
Ｈ！１表裏の温度差及び内部応力の増加により耐久性が
損なわれる恐れがあるので、Ｎｉ−Ａｌ層とＺｒＯ□屑
との間にＮｉ、Ａｌ、Ｚ ｒ Ｏ２の混合粉末の溶射層
（厚さ３０〜２００岬）を設けるのがより預ましい、囚
みに、この被覆層１８は、断熱性を確保するためには少
なくと６１００−程度の厚さを付与するのが輩ましく、
剥離を防止するためには最大でもＩＩ径程度適当である
。
ど断熱効果が大きくなり、従ってその表面から被着する
触媒の転化効率をより高めることができる等の利息を生
じるが、この場合各層の厚さをある程度以上にすると各
Ｈ！１表裏の温度差及び内部応力の増加により耐久性が
損なわれる恐れがあるので、Ｎｉ−Ａｌ層とＺｒＯ□屑
との間にＮｉ、Ａｌ、Ｚ ｒ Ｏ２の混合粉末の溶射層
（厚さ３０〜２００岬）を設けるのがより預ましい、囚
みに、この被覆層１８は、断熱性を確保するためには少
なくと６１００−程度の厚さを付与するのが輩ましく、
剥離を防止するためには最大でもＩＩ径程度適当である
。
そして、上記ＺｒＯ□層に３００°Ｃ以下の分解温度を
有する貴金属化合物、好ましくは硝酸酸性ジニトロノア
ミノ白金、硝酸酸性硝酸バラノウム、または硝酸酸性硝
酸ロジウムの水溶液を２−浸させ、乾燥後加熱分解して
触媒被着部を形成する。前記金属化合物の水溶液は多孔
質のＺｒＯ２層に浸透するため触媒被着部の表面積は極
めて大きくなる。
有する貴金属化合物、好ましくは硝酸酸性ジニトロノア
ミノ白金、硝酸酸性硝酸バラノウム、または硝酸酸性硝
酸ロジウムの水溶液を２−浸させ、乾燥後加熱分解して
触媒被着部を形成する。前記金属化合物の水溶液は多孔
質のＺｒＯ２層に浸透するため触媒被着部の表面積は極
めて大きくなる。
ただし、乾燥過程で水分が蒸発するにしたがって忍貿で
ある金属化合物がＺ ｒ Ｏ２層の表面側に移動するた
め、触媒の分布密度としては燃焼ガスと接触しやすい表
層部はど大になる。
ある金属化合物がＺ ｒ Ｏ２層の表面側に移動するた
め、触媒の分布密度としては燃焼ガスと接触しやすい表
層部はど大になる。
この上う１こしてピストンクラウン部１２Ａ等に形成し
た被覆層１８及びＰ＆媒は、燃焼時に噴孔１５を介して
渦流室１４から主燃焼室１１へと噴出する燃焼が人中の
煤粒子や未燃燃料に接触してこれらを酸化するにのとき
、上述しｒこように触媒の表面積が極めて大きく、Ｚ
ｒ Ｏ２層の深層部にまで触媒が付着しているので効率
のよい酸化作用が得られ、その排気浄化効果は長３男問
にわたって持続する。
た被覆層１８及びＰ＆媒は、燃焼時に噴孔１５を介して
渦流室１４から主燃焼室１１へと噴出する燃焼が人中の
煤粒子や未燃燃料に接触してこれらを酸化するにのとき
、上述しｒこように触媒の表面積が極めて大きく、Ｚ
ｒ Ｏ２層の深層部にまで触媒が付着しているので効率
のよい酸化作用が得られ、その排気浄化効果は長３男問
にわたって持続する。
この発明を適用したときのスモーク低減率についての試
験結果を第１表に、同じく触媒表面積の測定結果を第２
表に示す。
験結果を第１表に、同じく触媒表面積の測定結果を第２
表に示す。
スモーク低減率の試験は、４気筒２０００ｃｃの副室（
渦流室）式ディーゼル機関のピストンクラウン部にのみ
触媒付き被覆層を形成して行い、出力５ ｍｋＨ／ ２
４００ ｒｐｍの運転条件で発生したスモークの量を測
定しこれを触媒付き被覆層を持たない同型機関と比較し
た。
渦流室）式ディーゼル機関のピストンクラウン部にのみ
触媒付き被覆層を形成して行い、出力５ ｍｋＨ／ ２
４００ ｒｐｍの運転条件で発生したスモークの量を測
定しこれを触媒付き被覆層を持たない同型機関と比較し
た。
試験に使用したピストンの仕様は以下の通りであり、各
ピストンは機関に組み込む萌にバーナー火炎吹付は法（
触媒付き被覆＃ １．： 、ｆスバーナーの火炎と冷気
とを１分間のサイクルで交互に吹き付ける。）による１
００時間の耐久処理を施した。
ピストンは機関に組み込む萌にバーナー火炎吹付は法（
触媒付き被覆＃ １．： 、ｆスバーナーの火炎と冷気
とを１分間のサイクルで交互に吹き付ける。）による１
００時間の耐久処理を施した。
ピストンＡ（実施例１）
クラウン部表面をクロロホルム及びアセトンで脱脂し、
サンドブラストを施した後、Ｎ ｉ：Ａ １＝９５：５
（重量比、以下同様）の混合粉末、Ｎ ｉ：Ａ １：ｚ
ｒｏ ２＝ ３３ ：２ ：ｅ ５の混合粉末、Ｚ
ｒ Ｏ２粉末を順次プラズマ溶ＡＴシて触媒床となる被
覆層を形成した。 各部の溶射厚は、Ｎｉ Ａ１層５
０向、Ｎｉ Ａｌ Ｚｒ０２層５０ｐ、Ｚｒ０ｚ／
［４００ρである。
サンドブラストを施した後、Ｎ ｉ：Ａ １＝９５：５
（重量比、以下同様）の混合粉末、Ｎ ｉ：Ａ １：ｚ
ｒｏ ２＝ ３３ ：２ ：ｅ ５の混合粉末、Ｚ
ｒ Ｏ２粉末を順次プラズマ溶ＡＴシて触媒床となる被
覆層を形成した。 各部の溶射厚は、Ｎｉ Ａ１層５
０向、Ｎｉ Ａｌ Ｚｒ０２層５０ｐ、Ｚｒ０ｚ／
［４００ρである。
触媒としては、白金分０ 、０２ ｇｒ７ ｃｃ を含
む硝酸酸性）ニトロンアミ／白金水溶１５ｃｃを上記被
覆層に０．５ｃｃずつ１０回に分けて含浸及び乾燥させ
た後、電気炉にて２５０℃で１時間加熱して白金０．１
ｇｒを仮着させた。
む硝酸酸性）ニトロンアミ／白金水溶１５ｃｃを上記被
覆層に０．５ｃｃずつ１０回に分けて含浸及び乾燥させ
た後、電気炉にて２５０℃で１時間加熱して白金０．１
ｇｒを仮着させた。
ピストンＢ（実施例２）
実施例１における硝酸酸性ノニトロノアミ／白金水溶液
に替えて硝酸酸性ｇ１酸パラノウム水溶液を使用し、そ
の他は実施例１と同様にしてバラノウム０ 、１ ｇｒ
を被着させた。
に替えて硝酸酸性ｇ１酸パラノウム水溶液を使用し、そ
の他は実施例１と同様にしてバラノウム０ 、１ ｇｒ
を被着させた。
ピストンＣ（実施例３）
実施例１における硝酸酸性ノニトロノアミ／白會水ｆ６
液に替えて硝酸酸性硝酸ロジウム水溶液を使用し、その
他は実施例１と同様にしてロジウム０ 、１ ｇｒを被
着させた。
液に替えて硝酸酸性硝酸ロジウム水溶液を使用し、その
他は実施例１と同様にしてロジウム０ 、１ ｇｒを被
着させた。
ピストンＨ（実施例４）
実施例１における硝ｌ！２酸性ノニトロノアミ７白金木
洛液５ｃｃに替えて、同水溶ｆｉ２．５ｃｃ と実施例
２の硝酸酸性硝酸バラノウム水溶ｆ（Ｉ２．５ｃｃとを
使用し、その他は実施例１と同様にして白金０゜０５ｇ
ｒ、パラノウム０．０５３ｒを被着させた。
洛液５ｃｃに替えて、同水溶ｆｉ２．５ｃｃ と実施例
２の硝酸酸性硝酸バラノウム水溶ｆ（Ｉ２．５ｃｃとを
使用し、その他は実施例１と同様にして白金０゜０５ｇ
ｒ、パラノウム０．０５３ｒを被着させた。
ピストンＤ（比較例１）
実施例１と同様の被覆層に真空無力法により０゜１ｇｒ
の白金を被着させた。
の白金を被着させた。
ピストンＥ（比較例２）
実施例１における硝酸酸性ジニトロノアミ／白含水１８
ＷＬ Ｉ：移えて塩化白金酸水溶液を使用し、その他
は実施例１と同様にして白金０ 、１ ｇｒを被着させ
た。
ＷＬ Ｉ：移えて塩化白金酸水溶液を使用し、その他
は実施例１と同様にして白金０ 、１ ｇｒを被着させ
た。
ピストンＦ（比較例３）
実施例１における硝酸酸性ノニトロジアミノ白金水溶戒
に替えて塩酸酸性塩化バラノウム水溶渡を使用し、その
他は実施例１と同様にしてバラノウム０．１ｇｒを被着
させた。
に替えて塩酸酸性塩化バラノウム水溶渡を使用し、その
他は実施例１と同様にしてバラノウム０．１ｇｒを被着
させた。
ピストンＧ（比較例４）
実施例１における硝酸酸性ノニトロノアミノ白金水溶該
に替えて塩酸酸性塩化ロノウム水溶液を使用し、その他
は実施例１と同様にしてロノウム０ 、１ ｇｒを被着
させた。
に替えて塩酸酸性塩化ロノウム水溶液を使用し、その他
は実施例１と同様にしてロノウム０ 、１ ｇｒを被着
させた。
シリンダへノド（実施例５／表外）
シリングヘッドの燃焼室壁部分に実施例１と同様にして
被覆層を形成し、気筒当たり白金０ 、１． ｇｒを被
着させた。
被覆層を形成し、気筒当たり白金０ 、１． ｇｒを被
着させた。
バルブセット（′Ａ施例６／表外）
耐熱合金製吸気弁並びに排気弁の燃焼室側表面に実施例
１と同様にして白金を被着させた。硝酸酸性ノニトロノ
アミ７白金水溶状はバルブ七ノド当たり１ ｃｃ（白金
０．０２ｇｒ）を使用。
１と同様にして白金を被着させた。硝酸酸性ノニトロノ
アミ７白金水溶状はバルブ七ノド当たり１ ｃｃ（白金
０．０２ｇｒ）を使用。
表に示したように、この発明によるスモーク低減率はピ
ストンクラウン部に適用したのみで、かつ耐久処理後の
状態で最大５０％に達した。なお、表外であるがピスト
ンと同様にバーナー火炎吹付は法による１００時間の耐
久処理を施した実施例５．６のシリングヘッド、バルブ
セントをピストンＡと組み合わせて同一運転条件で試験
を行った結果、スモーク低減率は７５％という優れた性
能が得られた。
ストンクラウン部に適用したのみで、かつ耐久処理後の
状態で最大５０％に達した。なお、表外であるがピスト
ンと同様にバーナー火炎吹付は法による１００時間の耐
久処理を施した実施例５．６のシリングヘッド、バルブ
セントをピストンＡと組み合わせて同一運転条件で試験
を行った結果、スモーク低減率は７５％という優れた性
能が得られた。
これは、既述したようにこの発明による触媒被着部の有
効表面積が極めて大きく、また劣化を起こしにくいから
である。
効表面積が極めて大きく、また劣化を起こしにくいから
である。
触媒被着部の表面積は具体的には第２表に示した通りで
ある。この表面積の測定は耐久処理済みのピストンＡ、
Ｄ、Ｅの被ｒｌＷＩを剥がして、それぞれの被覆層につ
きｃｏ吸着法により行った。
ある。この表面積の測定は耐久処理済みのピストンＡ、
Ｄ、Ｅの被ｒｌＷＩを剥がして、それぞれの被覆層につ
きｃｏ吸着法により行った。
ピストンＤは真空蒸着により触媒を被着させたものであ
り、蒸着では充分な表面積が得られないことが明らかで
ある。またピストンＥについては被ＩＩ層に含浸させた
塩化白金酸の分解温度が極めて高いため触媒被着部の形
成が不充分であることを示しており、これはピストンＦ
、Ｇについても同様である。囚みに、試験に供した負金
属化合物の分解温度を第３表に示す。
り、蒸着では充分な表面積が得られないことが明らかで
ある。またピストンＥについては被ＩＩ層に含浸させた
塩化白金酸の分解温度が極めて高いため触媒被着部の形
成が不充分であることを示しており、これはピストンＦ
、Ｇについても同様である。囚みに、試験に供した負金
属化合物の分解温度を第３表に示す。
く第１表〉
く第２表〉
〈第３表〉
（発明の効果）
この発明によれば、ＺｒＯ□層を基本とする触媒床に比
較的低温で分解する触媒材料の化合物溶液を含浸させ、
これを乾燥及び加熱分解して良好な分散性を確保した有
効表面積の大きい触媒被７１１部を設けたので触媒の耐
久性を高めることができ、従って、内ａ愚関の燃焼過程
で生じる煤等の有害生成物及び未燃燃料成分を長Ｊす１
間にわたって確実に低減でさるという効果が得られる。
較的低温で分解する触媒材料の化合物溶液を含浸させ、
これを乾燥及び加熱分解して良好な分散性を確保した有
効表面積の大きい触媒被７１１部を設けたので触媒の耐
久性を高めることができ、従って、内ａ愚関の燃焼過程
で生じる煤等の有害生成物及び未燃燃料成分を長Ｊす１
間にわたって確実に低減でさるという効果が得られる。
図面１７） １．’ｌ ”ｌ’な説明
４°；１図ζよごの発＋！１１ ／） ａ Ｍ箇所の一
例を示すための実施例の縦断面図、Ｐｔ５２図は従来例
の縦断面しＩ、第３図はその要部拡大図である。
例を示すための実施例の縦断面図、Ｐｔ５２図は従来例
の縦断面しＩ、第３図はその要部拡大図である。
１１・・・主燃焼室、１２・・・ピストン、１３・・・
シリングへノド、１４・・・渦流室、１８・・・セラミ
クスの被ｍ層。
シリングへノド、１４・・・渦流室、１８・・・セラミ
クスの被ｍ層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、機関燃焼室を構成する金属壁面に断熱触媒床となる
セラミクスの被覆層を設け、かつ前記被覆層の少なくと
も表層部を、ＺｒＯ＿２粉末を溶射被覆したＺｒＯ＿２
層で形成するとともに、３００℃以下の分解温度を有す
る貴金属化合物の溶液を前記被覆層に含浸させ乾燥後過
熱分解して触媒被着部を形成したことを特徴とする内燃
機関の燃焼室壁面構造。 ２、被覆層の金属壁面部分はＮｉとＡｌの混合粉末を溶
射して形成したＮｉ−Ａｌ層であることを特徴とする特
許請求の範囲第１項に記載の内燃機関の燃焼室壁面構造
。 ３、ＺｒＯ＿２層は、ＮｉとＡｌとＺｒＯ＿２の混合粉
末を溶射被覆して形成した中間層とＺｒＯ＿２粉末を溶
射被覆して形成した表層部とよりなることを特徴とする
特許請求の範囲第１項に記載の内燃機関の燃焼室壁面構
造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59170771A JPS6149119A (ja) | 1984-08-16 | 1984-08-16 | 内燃機関の燃焼室壁面構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59170771A JPS6149119A (ja) | 1984-08-16 | 1984-08-16 | 内燃機関の燃焼室壁面構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6149119A true JPS6149119A (ja) | 1986-03-11 |
Family
ID=15911068
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59170771A Pending JPS6149119A (ja) | 1984-08-16 | 1984-08-16 | 内燃機関の燃焼室壁面構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6149119A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104100374A (zh) * | 2013-04-11 | 2014-10-15 | 冯崇谦 | 无火焰燃烧清洁型内燃机 |
-
1984
- 1984-08-16 JP JP59170771A patent/JPS6149119A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104100374A (zh) * | 2013-04-11 | 2014-10-15 | 冯崇谦 | 无火焰燃烧清洁型内燃机 |
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