JPS614832A - エンジンの排気還流制御装置 - Google Patents
エンジンの排気還流制御装置Info
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- JPS614832A JPS614832A JP59126206A JP12620684A JPS614832A JP S614832 A JPS614832 A JP S614832A JP 59126206 A JP59126206 A JP 59126206A JP 12620684 A JP12620684 A JP 12620684A JP S614832 A JPS614832 A JP S614832A
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- Japan
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- exhaust gas
- valve
- cylinder
- intake
- engine
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B17/00—Engines characterised by means for effecting stratification of charge in cylinders
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
- F02M26/13—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories
- F02M26/39—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories with two or more EGR valves disposed in series
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
- F02M26/13—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories
- F02M26/40—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories with timing means in the recirculation passage, e.g. cyclically operating valves or regenerators; with arrangements involving pressure pulsations
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
- F02M26/65—Constructional details of EGR valves
- F02M26/70—Flap valves; Rotary valves; Sliding valves; Resilient valves
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、エンジンのシリンダが吸気行程にあるときに
排気の一部を所定のタイミングでもって該シリンダ内に
還流させるようにした排気還流制御装置に関するもので
ある。
排気の一部を所定のタイミングでもって該シリンダ内に
還流させるようにした排気還流制御装置に関するもので
ある。
（従来技術）
一般に、エンジンが高負荷域、特に低速高負荷領域にあ
る場合には、爆発膨張行程にあるシリンダ内でその上部
に位置する点火栓からビス［ヘン側に伝播する着火火炎
の伝播速度が比較的赴くなることから、火炎が点火栓か
ら最も遠いピストン近傍のエンドガスゾーンに到達する
以前に該エンドガスゾーンの燃料が断熱圧縮による温度
上Ｒにより自己発火していわゆるノッキングが生じ易く
なり、このノッキングによりエンジンの出力や信頼性が
低下したり、エンジン騒音が増大するという問題がある
。
る場合には、爆発膨張行程にあるシリンダ内でその上部
に位置する点火栓からビス［ヘン側に伝播する着火火炎
の伝播速度が比較的赴くなることから、火炎が点火栓か
ら最も遠いピストン近傍のエンドガスゾーンに到達する
以前に該エンドガスゾーンの燃料が断熱圧縮による温度
上Ｒにより自己発火していわゆるノッキングが生じ易く
なり、このノッキングによりエンジンの出力や信頼性が
低下したり、エンジン騒音が増大するという問題がある
。
そのため、このようなエンジンの高負荷域でのノッキン
グの発生を防止する対策の一例として、従来、例えば特
開昭５５−２５５５４号公報に開示されているように、
吸気の圧縮温度が高くてノッキングがより一層生じ易い
高圧縮比エンジンにおいて、その低速高負荷時にシリン
ダ内で吸気のスワールを生成させ、該スワールによって
シリンダ内の燃料の燃焼速度を速めて、エンドガスゾー
ンの燃料が自己発火づる前に燃焼を完了させるようにす
ることにより、ノッキングを防止Ｊるようにした技術が
提案されている。
グの発生を防止する対策の一例として、従来、例えば特
開昭５５−２５５５４号公報に開示されているように、
吸気の圧縮温度が高くてノッキングがより一層生じ易い
高圧縮比エンジンにおいて、その低速高負荷時にシリン
ダ内で吸気のスワールを生成させ、該スワールによって
シリンダ内の燃料の燃焼速度を速めて、エンドガスゾー
ンの燃料が自己発火づる前に燃焼を完了させるようにす
ることにより、ノッキングを防止Ｊるようにした技術が
提案されている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかるに、このように吸気のスワールによって燃焼速度
を速めるには限度があり、上記提案の技術によってノッ
キングを有効に防止することは困難であった。
を速めるには限度があり、上記提案の技術によってノッ
キングを有効に防止することは困難であった。
本発明はかかる点に鑑みてなされたもので、その目的と
するところは、エンジンの吸気行程で排気の一部をシリ
ンダ内に供給するいわゆる排気還流を行い、かつその排
気還流を行うタイミングを適切に設定することにより、
爆発膨張行程におけるエンドガスゾーンのガス組成を変
更して該エンドガスゾーンからの燃料の自己発火を抑制
するようにし、よってエンジンの高負荷時にノッキング
が発生するのを有効に防止せんとすることにある。
するところは、エンジンの吸気行程で排気の一部をシリ
ンダ内に供給するいわゆる排気還流を行い、かつその排
気還流を行うタイミングを適切に設定することにより、
爆発膨張行程におけるエンドガスゾーンのガス組成を変
更して該エンドガスゾーンからの燃料の自己発火を抑制
するようにし、よってエンジンの高負荷時にノッキング
が発生するのを有効に防止せんとすることにある。
（問題点を解決するための手段）
上記目的を達成するために、本発明の解決手段は、シリ
ンダの上部に点火栓と吸気通路の開口部とを配設する一
方、シリンダ内に排気の一部を供給する排気供給手段を
設けたエンジンの排気還流制御装置において、エンジン
の高負荷時に吸気行程の前半で上記排気供給手段から排
気を供給さける排気供給制御手段と、少なくともシリン
ダ内に供給される刊気にスワールを生成するスワール生
成手段とを設Ｇノたものである。
ンダの上部に点火栓と吸気通路の開口部とを配設する一
方、シリンダ内に排気の一部を供給する排気供給手段を
設けたエンジンの排気還流制御装置において、エンジン
の高負荷時に吸気行程の前半で上記排気供給手段から排
気を供給さける排気供給制御手段と、少なくともシリン
ダ内に供給される刊気にスワールを生成するスワール生
成手段とを設Ｇノたものである。
（作用）
上記構成により、本発明では、エンジンがノッキングの
発生し易い高負荷域にあるときには、吸気弁が開しζた
直後の吸気行程前半で排気をシリンダ内に供給して、点
火栓から最も遠いエンドガスゾーンに排気を偏在させる
とともに、その排気の偏在をスワールによって圧縮行程
からその後の爆発膨張行程まで維持するようにし、この
エンドガスゾーンへの排気の偏在によってエンドガスゾ
ーンの温度を低下させて該エンドガスゾーンからの自己
発火を抑制しノッキングの発生を防止するようにしたも
のである。
発生し易い高負荷域にあるときには、吸気弁が開しζた
直後の吸気行程前半で排気をシリンダ内に供給して、点
火栓から最も遠いエンドガスゾーンに排気を偏在させる
とともに、その排気の偏在をスワールによって圧縮行程
からその後の爆発膨張行程まで維持するようにし、この
エンドガスゾーンへの排気の偏在によってエンドガスゾ
ーンの温度を低下させて該エンドガスゾーンからの自己
発火を抑制しノッキングの発生を防止するようにしたも
のである。
（実施例）
以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明する
。
。
第１図ないし第３図において、１はシリンダブロック２
およびシリンダヘッド３によって形成されたシリンダ４
を有するエンジン、５はシリンダ４内を往復動するピス
トン、６は該ビス１〜ン５によってシリンダ４内に区画
形成された燃焼室、７は該燃焼室６内に吸気を供給する
吸気通路、８は燃焼室６内の排気を排出する排気通路で
あって、上記吸気通路７および排気通路８の燃焼室６へ
の間口部７ａ 、 ８ａはシリンダヘッド３に形成され
、上記吸気通路７の開口部７ａには該間口部７ａを開閉
する吸気弁９が、排気通路８の開口部８ａには該開口部
８ａを開閉する排気弁１０がそれぞれ配設されている。
およびシリンダヘッド３によって形成されたシリンダ４
を有するエンジン、５はシリンダ４内を往復動するピス
トン、６は該ビス１〜ン５によってシリンダ４内に区画
形成された燃焼室、７は該燃焼室６内に吸気を供給する
吸気通路、８は燃焼室６内の排気を排出する排気通路で
あって、上記吸気通路７および排気通路８の燃焼室６へ
の間口部７ａ 、 ８ａはシリンダヘッド３に形成され
、上記吸気通路７の開口部７ａには該間口部７ａを開閉
する吸気弁９が、排気通路８の開口部８ａには該開口部
８ａを開閉する排気弁１０がそれぞれ配設されている。
また、上記シリンダヘッド３には上記吸気通路７および
排気通路８の開口部７ａ。
排気通路８の開口部７ａ。
８ａの側方部位に燃焼室６内の混合気に点火する点火栓
１１が取り付けられており、よってシリンダ４の上部に
点火栓１１と吸気通路７の間口部７ａどが配設されてい
る。
１１が取り付けられており、よってシリンダ４の上部に
点火栓１１と吸気通路７の間口部７ａどが配設されてい
る。
上記吸気通路７には、上流側から順に、シリンダ４に吸
入される吸入空気量を検出するエアフローメータ１２と
、同吸入空気量をコントロールするスロットルバルブ１
３と、吸入空気の脈動を吸収するサージタンク１４と、
吸気通路７内に燃料を噴射供給Ｊる燃料噴躬弁１５とが
配設され、吸気通路７の上流端はエアクリーナ１６に接
続されている。また、上記吸気通路７の下流端間口部７
ａは第３図に示すようにシリンダ４の接線方向に向くよ
うに形成されており、吸気通路７からシリンダ４内に流
入づる吸気を円周方向に旋回させて吸気のスワールＫを
生成するようにしたスワール生成手段１７が構成されて
いる。
入される吸入空気量を検出するエアフローメータ１２と
、同吸入空気量をコントロールするスロットルバルブ１
３と、吸入空気の脈動を吸収するサージタンク１４と、
吸気通路７内に燃料を噴射供給Ｊる燃料噴躬弁１５とが
配設され、吸気通路７の上流端はエアクリーナ１６に接
続されている。また、上記吸気通路７の下流端間口部７
ａは第３図に示すようにシリンダ４の接線方向に向くよ
うに形成されており、吸気通路７からシリンダ４内に流
入づる吸気を円周方向に旋回させて吸気のスワールＫを
生成するようにしたスワール生成手段１７が構成されて
いる。
また、上記１ノ］気通路８の途中には排気を浄化するた
めの触Ｗ、１８が配設され、該触媒１８上流の排気通路
８にはＩＪＩ気運流通路１９の上流端が開口され、該排
気還流通路１９の下流端は上記サージタンク１４下流の
吸気通路７に開口され、上記排気還流通路１９の途中に
は排気還流量を制御する排気還流弁２０が配設されてい
る。該排気還流弁２０は排気還流通路１つを絞り開閉す
る弁体２１と、該弁体２１に駆動連結されたダイヤフラ
ム２２と、該ダイヤフラム２２によって区画形成された
負圧室２３と、該負圧室２３に縮装され、ダイヤフラム
２２を弁体２１が閉弁する方向に付勢するスプリング２
４とを備えてなり、上記負圧室２３はデユーティバルブ
２５を介設した負圧通路２６を介して負圧源（図示せず
）に連通されている。
めの触Ｗ、１８が配設され、該触媒１８上流の排気通路
８にはＩＪＩ気運流通路１９の上流端が開口され、該排
気還流通路１９の下流端は上記サージタンク１４下流の
吸気通路７に開口され、上記排気還流通路１９の途中に
は排気還流量を制御する排気還流弁２０が配設されてい
る。該排気還流弁２０は排気還流通路１つを絞り開閉す
る弁体２１と、該弁体２１に駆動連結されたダイヤフラ
ム２２と、該ダイヤフラム２２によって区画形成された
負圧室２３と、該負圧室２３に縮装され、ダイヤフラム
２２を弁体２１が閉弁する方向に付勢するスプリング２
４とを備えてなり、上記負圧室２３はデユーティバルブ
２５を介設した負圧通路２６を介して負圧源（図示せず
）に連通されている。
而して、排気通路８を流れる排気の一部を排気還流弁２
０によつ゛て流量制御しながら吸気通路７に導入してシ
リンダ４内に一供給するようにした１１１気供給手段２
７が構成されている。よって１．ト記スワール生成手段
１７は、上記排気供給手段２７によって吸気と共にシリ
ンダ４内に供給される排気にスワールＫを生成するよう
に構成されている。
０によつ゛て流量制御しながら吸気通路７に導入してシ
リンダ４内に一供給するようにした１１１気供給手段２
７が構成されている。よって１．ト記スワール生成手段
１７は、上記排気供給手段２７によって吸気と共にシリ
ンダ４内に供給される排気にスワールＫを生成するよう
に構成されている。
さらに、上記排気還流弁２０下流の排気還流通路１９に
は該排気還流通路１９を開閉するロータリバルブ２８が
配設され、該ロータリバルブ２８はその開弁時期を調整
するバルブタイミング可変機構２９を介してエンジン１
に駆動連結されている。
は該排気還流通路１９を開閉するロータリバルブ２８が
配設され、該ロータリバルブ２８はその開弁時期を調整
するバルブタイミング可変機構２９を介してエンジン１
に駆動連結されている。
そして、上記燃料噴射弁１５、排気還流弁２０制御用の
デユーティバルブ２５およびロータリバルブ２８制御用
の可変機構２９を制御するためのコントロールシステム
について説明すれば、３０は上記スロツｌ−ルバルブ１
３のバルブ開度を検出Ｊるスロットルセンサ、３１はデ
ィストリビュータ３２の回転角からエンジン１のクラン
ク角を検出覆るクランク角しンサ、３３は上記エアフロ
ーメータ１２、スロットルセンサー３０およびクランク
角センサ３１からの各出力を受けて上記燃料噴射弁１５
、デク−ティバルブ２５および可変Ｉｌｌ構２９を作動
制御するＣＰＵを内蔵したコントローラであって、該コ
ントローラ３３により、上記クランク角セン（Ｊ ３１
からのクランク角信号およびエア７０−メータ１２から
のエアフロー信号に基づいてエンジン１の回転数および
負荷状態を検出し、それを予め設定記憶されている燃料
マツプと照合して基本燃料噴射量を決定するとともに、
該基本燃料噴！）１ｍをスロットルセンサ３０からのス
ロットル信号に応じて補正して実行燃料噴射量を決定し
、該実行燃料噴射量に対応したパルス幅の信号を吸気行
程の所定時期に燃料噴射弁１５に出力して燃焼に必要な
燃料を噴射さけるように構成されている。
デユーティバルブ２５およびロータリバルブ２８制御用
の可変機構２９を制御するためのコントロールシステム
について説明すれば、３０は上記スロツｌ−ルバルブ１
３のバルブ開度を検出Ｊるスロットルセンサ、３１はデ
ィストリビュータ３２の回転角からエンジン１のクラン
ク角を検出覆るクランク角しンサ、３３は上記エアフロ
ーメータ１２、スロットルセンサー３０およびクランク
角センサ３１からの各出力を受けて上記燃料噴射弁１５
、デク−ティバルブ２５および可変Ｉｌｌ構２９を作動
制御するＣＰＵを内蔵したコントローラであって、該コ
ントローラ３３により、上記クランク角セン（Ｊ ３１
からのクランク角信号およびエア７０−メータ１２から
のエアフロー信号に基づいてエンジン１の回転数および
負荷状態を検出し、それを予め設定記憶されている燃料
マツプと照合して基本燃料噴射量を決定するとともに、
該基本燃料噴！）１ｍをスロットルセンサ３０からのス
ロットル信号に応じて補正して実行燃料噴射量を決定し
、該実行燃料噴射量に対応したパルス幅の信号を吸気行
程の所定時期に燃料噴射弁１５に出力して燃焼に必要な
燃料を噴射さけるように構成されている。
りなわら、上記燃料噴射弁１５による燃料噴射時期の設
定は、第６図に示す吸気弁９の開弁曲線において上死点
ＴＤ（Ｊｌの吸気弁９が開く時点ＩＯから下死点後ＢＤ
Ｃ後の吸気弁９が閉じる時点ＩＣまでの吸気行程に対し
て、その略中間部でピストン速度が最大となる時期の近
傍を中心として噴射終了時期θＥ、ＩＮＪを設定し、該
噴射終了時期θＥ、ＩＮＪよりも燃料噴射パルス幅に対
応した噴射角θＩＮＪだけ早い時期を噴射開始時期θＢ
、ＩＮＪとすることにより行われるものであり、エンジ
ン１の負荷が増大して燃料噴射パルス幅が大きくなるの
に伴い該パルス幅に対応する噴射角θＩＮＪが増大して
、吸気行程の略中間部を中心どして噴射開始時期θＢ、
ＩＮＪおよび噴射終了時期θＥ、ＩＮ’Ｊが変更される
。
定は、第６図に示す吸気弁９の開弁曲線において上死点
ＴＤ（Ｊｌの吸気弁９が開く時点ＩＯから下死点後ＢＤ
Ｃ後の吸気弁９が閉じる時点ＩＣまでの吸気行程に対し
て、その略中間部でピストン速度が最大となる時期の近
傍を中心として噴射終了時期θＥ、ＩＮＪを設定し、該
噴射終了時期θＥ、ＩＮＪよりも燃料噴射パルス幅に対
応した噴射角θＩＮＪだけ早い時期を噴射開始時期θＢ
、ＩＮＪとすることにより行われるものであり、エンジ
ン１の負荷が増大して燃料噴射パルス幅が大きくなるの
に伴い該パルス幅に対応する噴射角θＩＮＪが増大して
、吸気行程の略中間部を中心どして噴射開始時期θＢ、
ＩＮＪおよび噴射終了時期θＥ、ＩＮ’Ｊが変更される
。
また、コントローラ３３により、上記検出したエンジン
１の運転領域に応じて排気還流弁２０の弁開度および１
コータリパルプ２８の開弁時期を制御し、エンジン１が
低中負荷域にあるときには、上記燃料噴射弁１５から燃
料が噴射されるのと同期してロータリバルブ２８を開弁
させて、還流排気をシリンダ４内の可燃混合気が分布し
た空間内に分布させる一方、負荷の増大によってエンジ
ン１が第７図で斜線範囲に示すようにノッキングゾーン
に移行覆ると、それに伴って上記ロータリバルブ２８あ
開弁時期を早めて、第６図で破線にて示すように、吸気
行程の前半でｔ記排気供給手段２７から排気をシリンダ
内に供給させるにうにした排気供給制御手段３４が構成
されている。
１の運転領域に応じて排気還流弁２０の弁開度および１
コータリパルプ２８の開弁時期を制御し、エンジン１が
低中負荷域にあるときには、上記燃料噴射弁１５から燃
料が噴射されるのと同期してロータリバルブ２８を開弁
させて、還流排気をシリンダ４内の可燃混合気が分布し
た空間内に分布させる一方、負荷の増大によってエンジ
ン１が第７図で斜線範囲に示すようにノッキングゾーン
に移行覆ると、それに伴って上記ロータリバルブ２８あ
開弁時期を早めて、第６図で破線にて示すように、吸気
行程の前半でｔ記排気供給手段２７から排気をシリンダ
内に供給させるにうにした排気供給制御手段３４が構成
されている。
次に、上記実施例における排気還流についての作動を第
４図に示す制御のフローチャートによって説明するに、
スタート後のステップＳ１において、エアフローメータ
１２からのエアフロー信号およびクランク角しンザ３１
からのクランク角信号がコントローラ３３に入力され、
次のステップ８２において、上記入力された両信号に基
づいてエンジン１の運転領域が検出され、該運転領域を
予め記憶されているマツプと照合してエンジン１がノッ
キングゾーンすなわち第７図で斜線範囲にて示す低速高
負荷領域にあるか否かの判別が行われる。この判別がＮ
ｏであるときには、ステップＳ３に移って排気を吸気行
程の略中間時期で燃料噴射弁１５からの燃料噴射に同期
させてシリンダ４内に供給する通常の排気還流が行われ
る。
４図に示す制御のフローチャートによって説明するに、
スタート後のステップＳ１において、エアフローメータ
１２からのエアフロー信号およびクランク角しンザ３１
からのクランク角信号がコントローラ３３に入力され、
次のステップ８２において、上記入力された両信号に基
づいてエンジン１の運転領域が検出され、該運転領域を
予め記憶されているマツプと照合してエンジン１がノッ
キングゾーンすなわち第７図で斜線範囲にて示す低速高
負荷領域にあるか否かの判別が行われる。この判別がＮ
ｏであるときには、ステップＳ３に移って排気を吸気行
程の略中間時期で燃料噴射弁１５からの燃料噴射に同期
させてシリンダ４内に供給する通常の排気還流が行われ
る。
一方、上記ステップＳ２での判別がＹＥＳであるときに
は、ステップＳ４に移行して、上記ステップＳ１で入力
された■アーフロー信号およびクランク角信号に基づい
て排気還流量が決定され、次のステップＳ５でデユーテ
ィバルブ２５への信号の出力により吸気行程前半で還流
排気がステップＳ４にて決定した量だけ供給されるよう
に排気還流弁２０が作動制御され、その後のステップＳ
６で可変機構２９への信号の出力によりロータリバルブ
２８の開弁時期が吸気行程の初期に設定され、この設定
された開弁時期に基づいてロータリバルブ２８が開弁し
て、排気が吸気行程の前半にシリンダ４内に吸入される
。しかる後は最初のステップＳ１に戻ってそれ以後のス
テップ８２．Ｓ３、・・・が繰り返される。
は、ステップＳ４に移行して、上記ステップＳ１で入力
された■アーフロー信号およびクランク角信号に基づい
て排気還流量が決定され、次のステップＳ５でデユーテ
ィバルブ２５への信号の出力により吸気行程前半で還流
排気がステップＳ４にて決定した量だけ供給されるよう
に排気還流弁２０が作動制御され、その後のステップＳ
６で可変機構２９への信号の出力によりロータリバルブ
２８の開弁時期が吸気行程の初期に設定され、この設定
された開弁時期に基づいてロータリバルブ２８が開弁し
て、排気が吸気行程の前半にシリンダ４内に吸入される
。しかる後は最初のステップＳ１に戻ってそれ以後のス
テップ８２．Ｓ３、・・・が繰り返される。
したがって、この場合、エンジン１がノッキングゾーン
にあるときには、吸気行程の初期にロータリバルブ２８
が聞いて排気がシリンダ４内に供給されるので、ピスト
ン５が下死点に達する吸気行程の終期では、第５図に模
式的に示すように、シリンダ４上部に位置する点火栓１
１から最も離れたエン１ガスゾーンに還流排気＠Ｚ１が
、点火栓１１に近いシリンダ４上部に燃料噴射弁１５か
らの燃料と吸入空気との可燃混合気層７２がそれぞれ形
成されて、シリンダ４内が成層化され、この成層化はス
ワール生成手段１７によってシリンダ４内に生成された
吸気のスワールＫにより強力に維持される。
にあるときには、吸気行程の初期にロータリバルブ２８
が聞いて排気がシリンダ４内に供給されるので、ピスト
ン５が下死点に達する吸気行程の終期では、第５図に模
式的に示すように、シリンダ４上部に位置する点火栓１
１から最も離れたエン１ガスゾーンに還流排気＠Ｚ１が
、点火栓１１に近いシリンダ４上部に燃料噴射弁１５か
らの燃料と吸入空気との可燃混合気層７２がそれぞれ形
成されて、シリンダ４内が成層化され、この成層化はス
ワール生成手段１７によってシリンダ４内に生成された
吸気のスワールＫにより強力に維持される。
そのため、吸気行程後の圧縮行程終期に点火栓１１が給
電され、その後燦発膨張行程に移った状態では、上記点
火栓１１からの火炎の伝播により上記エンドガスゾーン
は断熱圧縮を受けて高温になるが、該エンドガスゾーン
への不活性な還流排気層Ｚ１の分布によってエンドガス
ゾーンからの自己発火が抑制され、よってノッキング領
域でのノッキングの発生を有効に防止づることができる
。
電され、その後燦発膨張行程に移った状態では、上記点
火栓１１からの火炎の伝播により上記エンドガスゾーン
は断熱圧縮を受けて高温になるが、該エンドガスゾーン
への不活性な還流排気層Ｚ１の分布によってエンドガス
ゾーンからの自己発火が抑制され、よってノッキング領
域でのノッキングの発生を有効に防止づることができる
。
尚、上記実施例では、吸気弁９が開弁する吸気行程で所
定のタイミングをもって燃料噴射弁１５から燃料を噴射
させるようにした燃料噴射式エンジンに適用した場合を
説明したが、本発明は燃料噴射をシリンダの行程に関係
なく行う通常の燃料噴射式エンジンや気化器式エンジン
等に対しても適用できるのは勿論のことである。
定のタイミングをもって燃料噴射弁１５から燃料を噴射
させるようにした燃料噴射式エンジンに適用した場合を
説明したが、本発明は燃料噴射をシリンダの行程に関係
なく行う通常の燃料噴射式エンジンや気化器式エンジン
等に対しても適用できるのは勿論のことである。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明にＪ：れば、コーンジンの
高負荷時に吸気行程の前半で排気の一部をシリンダ内に
供給して、エンジンの爆発膨張行程で点火栓から最も遠
いエンドガスゾーンに排気を層状に分布させるにうにし
たことにより、ぞの層状の排気によってエンドガスゾー
ンを冷却して該エンドガスゾーンから自己発火するのを
抑制することができ、よってエンジンの高負荷時のノッ
キングの発生を効果的に防止して、エンジンの出力およ
び信頼性の１十ならびにエンジン騒音の低十゛を図るこ
とができるものである。
高負荷時に吸気行程の前半で排気の一部をシリンダ内に
供給して、エンジンの爆発膨張行程で点火栓から最も遠
いエンドガスゾーンに排気を層状に分布させるにうにし
たことにより、ぞの層状の排気によってエンドガスゾー
ンを冷却して該エンドガスゾーンから自己発火するのを
抑制することができ、よってエンジンの高負荷時のノッ
キングの発生を効果的に防止して、エンジンの出力およ
び信頼性の１十ならびにエンジン騒音の低十゛を図るこ
とができるものである。
図面は本発明の実施例を示すもので、第１図は全体構成
図、第２図はエンジンの要部縦断面図、第３図はシリン
ダヘッドの底面図、第４図は制御のフローチャート図、
第５図は吸気行程終期におけるシリンダ内のガス組成を
示す模式説明図、第６図は吸気行程にお【プる排気還流
タイミングを示す説明図、第７図は排気還流タイミング
を吸気行程の前半に設定するとぎのエンジンの運転領域
を示す説明図である。 １・・・エンジン、４・・・シリンダ、６・・・燃焼室
、７・・・吸気通路、７ａ・・・間口部、１１・・・点
火栓、１２・・・エア７０−メータ、１５・・・燃料噴
射弁、１７・・・スワール生成手段、１９・・・排気還
流通路、２０・・・排気還流弁、２７・・・排気供給手
段、２８・・・ロークリバルブ、３０・・・スロットル
センサ、３１・・・クランク角しンリ、３３・・・コン
トローラ、３４・・・Ｊ１１気第４図 第５図 工ングン回転数 →高
図、第２図はエンジンの要部縦断面図、第３図はシリン
ダヘッドの底面図、第４図は制御のフローチャート図、
第５図は吸気行程終期におけるシリンダ内のガス組成を
示す模式説明図、第６図は吸気行程にお【プる排気還流
タイミングを示す説明図、第７図は排気還流タイミング
を吸気行程の前半に設定するとぎのエンジンの運転領域
を示す説明図である。 １・・・エンジン、４・・・シリンダ、６・・・燃焼室
、７・・・吸気通路、７ａ・・・間口部、１１・・・点
火栓、１２・・・エア７０−メータ、１５・・・燃料噴
射弁、１７・・・スワール生成手段、１９・・・排気還
流通路、２０・・・排気還流弁、２７・・・排気供給手
段、２８・・・ロークリバルブ、３０・・・スロットル
センサ、３１・・・クランク角しンリ、３３・・・コン
トローラ、３４・・・Ｊ１１気第４図 第５図 工ングン回転数 →高
Claims (1)
- （１）シリンダの上部に点火栓と吸気通路の開口部とを
配設する一方、シリンダ内に排気の一部を供給する排気
供給手段を設けたエンジンの排気還流制御装置において
、エンジンの高負荷時に吸気行程の前半で上記排気供給
手段から排気を供給させる排気供給制御手段と、少なく
ともシリンダ内に供給される排気にスワールを生成する
スワール生成手段とを設けたことを特徴とするエンジン
の排気還流制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59126206A JPS614832A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | エンジンの排気還流制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59126206A JPS614832A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | エンジンの排気還流制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS614832A true JPS614832A (ja) | 1986-01-10 |
| JPH0559250B2 JPH0559250B2 (ja) | 1993-08-30 |
Family
ID=14929336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59126206A Granted JPS614832A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | エンジンの排気還流制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS614832A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4733012A (en) * | 1986-04-08 | 1988-03-22 | Wacker-Chemie Gmbh | Process for the preparation of 4-halomethylbenzaldehyde |
| JPS63168255U (ja) * | 1987-04-23 | 1988-11-01 | ||
| JP2003090243A (ja) * | 2001-09-18 | 2003-03-28 | Yanmar Co Ltd | ガス機関の燃料噴射制御方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5481420A (en) * | 1977-12-09 | 1979-06-28 | Fuji Heavy Ind Ltd | Exhaust gas purifying equipment for internal combustion engine |
| JPS5591755A (en) * | 1978-12-30 | 1980-07-11 | Suzuki Motor Co Ltd | Stirring device for mixed gas in internal combustion engine combustion chamber |
| JPS5840548U (ja) * | 1981-09-10 | 1983-03-17 | 三菱自動車工業株式会社 | 排ガス還流装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5840548B2 (ja) * | 1974-08-17 | 1983-09-06 | ニホンカガクコウギヨウ カブシキガイシヤ | ２− ベンズイミダゾ−ルカルバミンサンエステルノ セイゾウホウ |
-
1984
- 1984-06-18 JP JP59126206A patent/JPS614832A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5481420A (en) * | 1977-12-09 | 1979-06-28 | Fuji Heavy Ind Ltd | Exhaust gas purifying equipment for internal combustion engine |
| JPS5591755A (en) * | 1978-12-30 | 1980-07-11 | Suzuki Motor Co Ltd | Stirring device for mixed gas in internal combustion engine combustion chamber |
| JPS5840548U (ja) * | 1981-09-10 | 1983-03-17 | 三菱自動車工業株式会社 | 排ガス還流装置 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4733012A (en) * | 1986-04-08 | 1988-03-22 | Wacker-Chemie Gmbh | Process for the preparation of 4-halomethylbenzaldehyde |
| JPS63168255U (ja) * | 1987-04-23 | 1988-11-01 | ||
| JP2003090243A (ja) * | 2001-09-18 | 2003-03-28 | Yanmar Co Ltd | ガス機関の燃料噴射制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0559250B2 (ja) | 1993-08-30 |
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