JPS6147018A - Nb↓3 Sn−NbTi複合超電導線 - Google Patents
Nb↓3 Sn−NbTi複合超電導線Info
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- JPS6147018A JPS6147018A JP59168179A JP16817984A JPS6147018A JP S6147018 A JPS6147018 A JP S6147018A JP 59168179 A JP59168179 A JP 59168179A JP 16817984 A JP16817984 A JP 16817984A JP S6147018 A JPS6147018 A JP S6147018A
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- filament
- alloy
- particles
- nbti
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- Pending
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は陽BSn −Nb TL複合超電導線に関す
るものである。
るものである。
〈従来の技術〉
化合物超電導材料であるl’&、Snは臨界温度、臨界
磁場、臨界電流などの超電導特性がすぐれていることか
ら、高磁界発生用マグネット素線として広く実用に供せ
られている。
磁場、臨界電流などの超電導特性がすぐれていることか
ら、高磁界発生用マグネット素線として広く実用に供せ
られている。
一方金l15X超N導材料であるNbTiは偽などの安
定化材との複合加工が容易にでき、大単重のものが得ら
れるため、NMR−CTや磁気浮上用のマグネット線材
として広く製造使用されている。
定化材との複合加工が容易にでき、大単重のものが得ら
れるため、NMR−CTや磁気浮上用のマグネット線材
として広く製造使用されている。
しかしながら、8T以上の高磁界では臨界電流密度(J
c )が低下する。しかしてt4TiのJCは、フィラ
メント中にいかにして転位、α−TL等の不均質点を得
、かつフィラメント断線のないものを得るかに依存して
いる。
c )が低下する。しかしてt4TiのJCは、フィラ
メント中にいかにして転位、α−TL等の不均質点を得
、かつフィラメント断線のないものを得るかに依存して
いる。
〈発明が解決しようとする問題点〉
そして近年第3種元素の添加や時効・熱処理条件の最適
化によってJCは上昇しつつある。
化によってJCは上昇しつつある。
しかるに依然として14T、単独で9T以上の磁石を得
る程のJCの向上は達成されておらず、&−Sn等の化
合物系材料やそれらの組合せに頼っているというのが現
状である。
る程のJCの向上は達成されておらず、&−Sn等の化
合物系材料やそれらの組合せに頼っているというのが現
状である。
く問題点を解決するための手段〉
この発明は上記した従来の超電導線における臨界電流密
度(Jc )が向上しないという問題点を解消すべくな
されたものであって、詳しくのべると伍−陽TL極粗多
芯超電導線中の陽T1合金フィラメント上あるいは該フ
ィラメント内部にl’b、Snの粒子を配向させること
によって、高い臨界電流密度を持ち、かつ大単重のとれ
るt+ssn −Nb TL複合超電導線の製造法に至
ったものである。
度(Jc )が向上しないという問題点を解消すべくな
されたものであって、詳しくのべると伍−陽TL極粗多
芯超電導線中の陽T1合金フィラメント上あるいは該フ
ィラメント内部にl’b、Snの粒子を配向させること
によって、高い臨界電流密度を持ち、かつ大単重のとれ
るt+ssn −Nb TL複合超電導線の製造法に至
ったものである。
く作 用〉
以下この発明のNb、Sn Nb TL複合超電導線
の製造法について、その工程順に詳細に説明する。
の製造法について、その工程順に詳細に説明する。
1−(a)まずh Ti合金棒に7%CLL−S1合金
パイプを嵌合、ざらにその上に陽バイブ、侃または仮合
金(例えばQL −NL金合金バイブを順次嵌合し、多
数の嵌合物を仮ビレット中に挿入する。または1−(b
)7%―−シ合金棒に陽T、パイプ、へまたはら合金(
例えばCIL−NL金合金パイプを順次嵌合し、多数の
嵌合物を伍ビレット中に挿入する。
パイプを嵌合、ざらにその上に陽バイブ、侃または仮合
金(例えばQL −NL金合金バイブを順次嵌合し、多
数の嵌合物を仮ビレット中に挿入する。または1−(b
)7%―−シ合金棒に陽T、パイプ、へまたはら合金(
例えばCIL−NL金合金パイプを順次嵌合し、多数の
嵌合物を伍ビレット中に挿入する。
2 次に上記の偽ビレットを熱間押出しまたは静水圧押
出しによって縮径し、次いでダイスを通して伸線加工を
行なう。
出しによって縮径し、次いでダイスを通して伸線加工を
行なう。
3、 Nb5Sn層を形成させるための熱処理を行な
う。
う。
熱処理の温度、時間は最終線径時のNbT;、フィラメ
ント径の寸法を考慮に入れて、Fb、Sn層が適度な粒
径になるように調整する。
ント径の寸法を考慮に入れて、Fb、Sn層が適度な粒
径になるように調整する。
即ち、Nb5sn粒子により14TLフイラメント断線
をおこさないようにする。
をおこさないようにする。
また熱処理時のサイズも上記を考慮して決定する。
4、 最後に伸線を行なう。
以上のような製造工程において、Wb TLは延性に富
む一方、形成されたNb5Sn Niは脆く、粒径サイ
ズに応じて微細に割れ、上記1−(a)においては、第
1図<a >に示す如く、1のNb TLフィラメント
の表面にNb、Snの微粒子2が食い込むのである。ま
た1−(b)においては同図(b )に示すように細か
く割れたKjSηの微粒子2が延性のよいNb TLフ
ィラメント1に包みこまれるような形で縮径が行なわれ
、Nb5sn −NbTh複合超電導線が得られるので
ある。
む一方、形成されたNb5Sn Niは脆く、粒径サイ
ズに応じて微細に割れ、上記1−(a)においては、第
1図<a >に示す如く、1のNb TLフィラメント
の表面にNb、Snの微粒子2が食い込むのである。ま
た1−(b)においては同図(b )に示すように細か
く割れたKjSηの微粒子2が延性のよいNb TLフ
ィラメント1に包みこまれるような形で縮径が行なわれ
、Nb5sn −NbTh複合超電導線が得られるので
ある。
しかしてこの発明による陽JSIS NbR複合超電
導線は、 (1] NbtSn粒子の存在と、それらの粒子同志
の接近効果によって、臨界電流密度(Jc )が隆T、
フィラメント単独に比べ高い値を示すこと。
導線は、 (1] NbtSn粒子の存在と、それらの粒子同志
の接近効果によって、臨界電流密度(Jc )が隆T、
フィラメント単独に比べ高い値を示すこと。
(2)熱間押出し法や静水圧押出し法が利用でき、大単
重がとれるので生産コストが安くつくこと。
重がとれるので生産コストが安くつくこと。
(3) 延性のよいNb TLフィラメントと臨界電
流密度の高いt’4.St+粒子との相乗効果によって
高磁界用線材として用いる場合には歪み特性がよいこと
。
流密度の高いt’4.St+粒子との相乗効果によって
高磁界用線材として用いる場合には歪み特性がよいこと
。
などの利点を有するのである。
なお、この発明におけるt+asT1粒子はその粒径が
10人から30μm以下であること、およびNb TL
合金フィラメントのそれと等しいか、またはそれ以下で
あることが好ましい。
10人から30μm以下であること、およびNb TL
合金フィラメントのそれと等しいか、またはそれ以下で
あることが好ましい。
〈実 施 例〉
以下、この発明を実施例により詳細に説明する。
直径10 mmの陽TL合金棒に厚さ各々2mm、2m
q4mの0L−Sn、Fb、侃バイブを嵌合したのち6
1本の嵌合物を、外径73間のへビレット中に挿入した
。
q4mの0L−Sn、Fb、侃バイブを嵌合したのち6
1本の嵌合物を、外径73間のへビレット中に挿入した
。
そしてこの伍ビレットを500℃で400トンの熱間押
出しによってビレット径を35nvnとした。
出しによってビレット径を35nvnとした。
次いでダイスによって線径3Mφに伸線したのち、65
0℃、100時間の熱処理を施した。
0℃、100時間の熱処理を施した。
その後、更に−T=フィラメント径30μmに伸線する
と、線径は0.75+nmになっていた。
と、線径は0.75+nmになっていた。
このときNbTjフィラメントの周囲には約3μmの径
に割れたNb、Sn粒子が一面に付着していた。
に割れたNb、Sn粒子が一面に付着していた。
そしてこのサンプルの臨界電流密度(JC)を時間との
関係において測定したところ第2図に示す結果が得られ
た。
関係において測定したところ第2図に示す結果が得られ
た。
なお同図は従来例として14TL単独の測定結果をも示
したが、本発明の陽、S++ Nb Ty超電導線の
方がJcにおいて約20%増加していることが認められ
た。
したが、本発明の陽、S++ Nb Ty超電導線の
方がJcにおいて約20%増加していることが認められ
た。
第1図はこの発明の超電導線の表面構造を示す断面図、
第2図は臨界電流密度(Jc )と時間の関係を示タグ
ラフである。
第2図は臨界電流密度(Jc )と時間の関係を示タグ
ラフである。
Claims (2)
- (1)NbTi合金フィラメント上または内部にNb、
Sn粒子を配向させたことを特徴とするNb、Sn−N
bTi複合超電導線。 - (2)Nb、SnがNbTiとCu−Sn合金またはN
bとCu−Sn合金より形成されることを特徴とする特
許請求の範囲第1項記載のNb、Sn−NbTi複合超
電導線。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59168179A JPS6147018A (ja) | 1984-08-10 | 1984-08-10 | Nb↓3 Sn−NbTi複合超電導線 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59168179A JPS6147018A (ja) | 1984-08-10 | 1984-08-10 | Nb↓3 Sn−NbTi複合超電導線 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6147018A true JPS6147018A (ja) | 1986-03-07 |
Family
ID=15863251
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59168179A Pending JPS6147018A (ja) | 1984-08-10 | 1984-08-10 | Nb↓3 Sn−NbTi複合超電導線 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6147018A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62110208A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | 住友電気工業株式会社 | 複合多芯超電導線 |
-
1984
- 1984-08-10 JP JP59168179A patent/JPS6147018A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62110208A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | 住友電気工業株式会社 | 複合多芯超電導線 |
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