JPS6145685B2 - - Google Patents
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- JPS6145685B2 JPS6145685B2 JP21438281A JP21438281A JPS6145685B2 JP S6145685 B2 JPS6145685 B2 JP S6145685B2 JP 21438281 A JP21438281 A JP 21438281A JP 21438281 A JP21438281 A JP 21438281A JP S6145685 B2 JPS6145685 B2 JP S6145685B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明は、低温加熱圧延法により製造される肌
焼鋼において浸炭処理時等の再加熱時のオーステ
ナイト結晶粒の粗大化温度の高い肌焼鋼を得る製
造方法に関するものである。 構造用炭素鋼や低合金鋼は普通圧延のままでは
組織が粗く、また焼入性の良い材料ではベイナイ
ト組織も混在して機械加工や冷間塑性加工が難し
くなるため、圧延後焼ならし処理によつて組織を
微細化している。しかし近年省エネルギー、コス
ト低減の要請から圧延ままの状態でも焼ならし処
理と同じような微細組織となるような鋼、すなわ
ちいわゆる焼ならし省略鋼が検討されている。 圧延ままで微細なフエライト・パーライト組織
を得るには、鋼材（ビレツト）を低温加熱して圧
延する方法が好ましいが、これを肌焼鋼に適用し
た場合に問題が生じてくる。すなわち肌焼鋼の場
合には浸炭処理が行なわれるが、近時省エネルギ
ーのため浸炭処理は高温・短時間化する傾向にあ
り、従来の肌焼鋼を単に低温加熱圧延した場合に
は特に950℃以上の高温浸炭処理でオーステナイ
ト結晶粒の粗大化が避け得ないという問題があ
る。 本発明は、上述の問題を解決し、熱間圧延まま
で微細なフエライト・パーライト組織となつてお
り、しかもその後の浸炭処理等の再加熱時のオー
ステナイト結晶粒の粗大化温度の高い肌焼鋼を製
造する方法を提供することを目的としてなされた
ものである。 すなわち本発明は、Ｃ 0.1〜0.3％，Si 0.05〜
0.5％，Mn 0.3〜２％，Sol Al0.005〜0.1％を含
み、またTi，Nbの１種又は２種を合計で0.05〜
0.15％含み、更に必要に応じてCr2％以下、
Mo0.5以下、Ｂ 0.003％以下の１種又は２種以
上を含み、残部鉄および不純物からなる鋼材を
950℃〜A3点のオーステナイト低温域に加熱し、
その後A1点以上の温度で熱間圧延することを特
徴とするオーステナイト結晶粒の粗大化温度の高
い肌焼鋼の製造方法、である。 本発明においてTi，Nbの含有量は重要な意味
を有する。すなわち本発明の方法はその目的達成
のため、低温加熱圧延材を再加熱してもオーステ
ナイト結晶粒の粗大化を相当な高温、例えば950
℃程度まで抑えるためにTi，Nbを多量に含有せ
しめ、これらの微細炭化物又は炭窒化物（析出
物）を多量に形成せしめるのである。 第１図は0.2％Ｃ−0.3％Si−0.6％Mn−１％Cr
−0.04％Al−Ti又はNb 添加鋼について900℃加
熱圧延材について1000℃×１時間の再加熱におけ
るオーステナイト結晶粒の粗大化率（オーステナ
イト結晶粒度No.４以下の粗大結晶粒の占める面積
比率）とTi又はNb含有量との関係を示した図で
ある。第１図から知られるように、Ti又はNb含
有量が0.05％以上の場合には1000℃の高温であつ
ても結晶粒の粗大化が生じていない。したがつて
Ti，Nbは0.05％以上含有せしめる必要がある。
なお、Ti，Nb含有量の上限はTi，Nb系介在物の
増加による延性，冷間加工性の劣化の点で0.15％
とする。なお、Ti系介在物に関して、Ｎ含有量
は0.035％以下とするのが望ましい。 次に他の化学成分について述べる。Ｃは強度付
与元素であり、0.1％以下では必要な強度が得ら
れず、また0.3％以上では延靭性が劣化するの
で、Ｃ 0.1〜0.3％である。肌焼鋼としては
C0.13〜0.27％が好適である。Siは脱酸剤として
使用され0.05％以上必要であるが、一方多すぎる
と延性、冷間加工性が悪くなるので、上限を0.5
％とする。Mnは脱酸・脱硫剤ならびに焼入性向
上元素として含有され、0.3％以上必要である
が、多すぎると偏析による組織の不均一が生じ、
冷間加工性も悪くなるので上限を2.0％とする。
Alは脱酸剤として使用され、また結晶粒微細化
にも有効であり、酸可溶性Al（SolAl）として
0.005〜0.1％が適量である。 本発明では上述の元素の他に必要に応じて強度
付与元素としてCr，Mo，Ｂの１種又は２種以上
を含有せしめることができる。Cr2％以上、
Mo0.5％以上、Ｂ 0.003％以上では延性、冷間
加工性を悪化させる。 上述の化学成分を有する鋼材（ビレツト）は低
温加熱法により熱間圧延される。第２図は0.2％
Ｃ−0.25％Si−0.7％Mn−１％ Cr−0.03Al−0.1
％Ti鋼について圧延前加熱温度を種々変えて製
造した圧延材についての再加熱におけるオーステ
ナイト化粗大化温度を調べた図であるが、多量の
微細析出物による粗大化温度の上昇効果は圧延前
加熱温度が950℃以下の場合に顕著となる。した
がつて加熱温度は950℃以下とする。この加熱時
には完全にオーステナイト化することが必要であ
ることから加熱温度の下限はA3点となる。ま
た、その後熱間圧延温度はフエライト・パーライ
ト組織を得るという点から下限はA1点となる。 次に本発明の実施例を比較例と共に示す。 第１表に示す化学成分を有する鋼材（ビレツ
ト）を800〜1100℃の温度に加熱し熱間圧延（終
了温度A1点以上）により棒鋼を製造した。これ
らの棒鋼につき970℃×３時間の浸炭処理を行な
つた。浸炭処理後のオーステナイト結晶粒度を第
２表に示す。第１表，第２表から知られるよう
に、本発明である記号Ａ〜Ｇの場合にはいずれも
970℃という高温浸炭処理でもオーステナイト結
晶粒は粗大化せず均一微細な状態を維持してい
る。
焼鋼において浸炭処理時等の再加熱時のオーステ
ナイト結晶粒の粗大化温度の高い肌焼鋼を得る製
造方法に関するものである。 構造用炭素鋼や低合金鋼は普通圧延のままでは
組織が粗く、また焼入性の良い材料ではベイナイ
ト組織も混在して機械加工や冷間塑性加工が難し
くなるため、圧延後焼ならし処理によつて組織を
微細化している。しかし近年省エネルギー、コス
ト低減の要請から圧延ままの状態でも焼ならし処
理と同じような微細組織となるような鋼、すなわ
ちいわゆる焼ならし省略鋼が検討されている。 圧延ままで微細なフエライト・パーライト組織
を得るには、鋼材（ビレツト）を低温加熱して圧
延する方法が好ましいが、これを肌焼鋼に適用し
た場合に問題が生じてくる。すなわち肌焼鋼の場
合には浸炭処理が行なわれるが、近時省エネルギ
ーのため浸炭処理は高温・短時間化する傾向にあ
り、従来の肌焼鋼を単に低温加熱圧延した場合に
は特に950℃以上の高温浸炭処理でオーステナイ
ト結晶粒の粗大化が避け得ないという問題があ
る。 本発明は、上述の問題を解決し、熱間圧延まま
で微細なフエライト・パーライト組織となつてお
り、しかもその後の浸炭処理等の再加熱時のオー
ステナイト結晶粒の粗大化温度の高い肌焼鋼を製
造する方法を提供することを目的としてなされた
ものである。 すなわち本発明は、Ｃ 0.1〜0.3％，Si 0.05〜
0.5％，Mn 0.3〜２％，Sol Al0.005〜0.1％を含
み、またTi，Nbの１種又は２種を合計で0.05〜
0.15％含み、更に必要に応じてCr2％以下、
Mo0.5以下、Ｂ 0.003％以下の１種又は２種以
上を含み、残部鉄および不純物からなる鋼材を
950℃〜A3点のオーステナイト低温域に加熱し、
その後A1点以上の温度で熱間圧延することを特
徴とするオーステナイト結晶粒の粗大化温度の高
い肌焼鋼の製造方法、である。 本発明においてTi，Nbの含有量は重要な意味
を有する。すなわち本発明の方法はその目的達成
のため、低温加熱圧延材を再加熱してもオーステ
ナイト結晶粒の粗大化を相当な高温、例えば950
℃程度まで抑えるためにTi，Nbを多量に含有せ
しめ、これらの微細炭化物又は炭窒化物（析出
物）を多量に形成せしめるのである。 第１図は0.2％Ｃ−0.3％Si−0.6％Mn−１％Cr
−0.04％Al−Ti又はNb 添加鋼について900℃加
熱圧延材について1000℃×１時間の再加熱におけ
るオーステナイト結晶粒の粗大化率（オーステナ
イト結晶粒度No.４以下の粗大結晶粒の占める面積
比率）とTi又はNb含有量との関係を示した図で
ある。第１図から知られるように、Ti又はNb含
有量が0.05％以上の場合には1000℃の高温であつ
ても結晶粒の粗大化が生じていない。したがつて
Ti，Nbは0.05％以上含有せしめる必要がある。
なお、Ti，Nb含有量の上限はTi，Nb系介在物の
増加による延性，冷間加工性の劣化の点で0.15％
とする。なお、Ti系介在物に関して、Ｎ含有量
は0.035％以下とするのが望ましい。 次に他の化学成分について述べる。Ｃは強度付
与元素であり、0.1％以下では必要な強度が得ら
れず、また0.3％以上では延靭性が劣化するの
で、Ｃ 0.1〜0.3％である。肌焼鋼としては
C0.13〜0.27％が好適である。Siは脱酸剤として
使用され0.05％以上必要であるが、一方多すぎる
と延性、冷間加工性が悪くなるので、上限を0.5
％とする。Mnは脱酸・脱硫剤ならびに焼入性向
上元素として含有され、0.3％以上必要である
が、多すぎると偏析による組織の不均一が生じ、
冷間加工性も悪くなるので上限を2.0％とする。
Alは脱酸剤として使用され、また結晶粒微細化
にも有効であり、酸可溶性Al（SolAl）として
0.005〜0.1％が適量である。 本発明では上述の元素の他に必要に応じて強度
付与元素としてCr，Mo，Ｂの１種又は２種以上
を含有せしめることができる。Cr2％以上、
Mo0.5％以上、Ｂ 0.003％以上では延性、冷間
加工性を悪化させる。 上述の化学成分を有する鋼材（ビレツト）は低
温加熱法により熱間圧延される。第２図は0.2％
Ｃ−0.25％Si−0.7％Mn−１％ Cr−0.03Al−0.1
％Ti鋼について圧延前加熱温度を種々変えて製
造した圧延材についての再加熱におけるオーステ
ナイト化粗大化温度を調べた図であるが、多量の
微細析出物による粗大化温度の上昇効果は圧延前
加熱温度が950℃以下の場合に顕著となる。した
がつて加熱温度は950℃以下とする。この加熱時
には完全にオーステナイト化することが必要であ
ることから加熱温度の下限はA3点となる。ま
た、その後熱間圧延温度はフエライト・パーライ
ト組織を得るという点から下限はA1点となる。 次に本発明の実施例を比較例と共に示す。 第１表に示す化学成分を有する鋼材（ビレツ
ト）を800〜1100℃の温度に加熱し熱間圧延（終
了温度A1点以上）により棒鋼を製造した。これ
らの棒鋼につき970℃×３時間の浸炭処理を行な
つた。浸炭処理後のオーステナイト結晶粒度を第
２表に示す。第１表，第２表から知られるよう
に、本発明である記号Ａ〜Ｇの場合にはいずれも
970℃という高温浸炭処理でもオーステナイト結
晶粒は粗大化せず均一微細な状態を維持してい
る。
【表】
【表】
【表】
第１図はTi，Nb含有量とオーステナイト結晶
粒粗大化率との関係を示す図、第２図は圧延前加
熱温度とオーステナイト結晶粒粗大化温度の関係
を示す図である。
粒粗大化率との関係を示す図、第２図は圧延前加
熱温度とオーステナイト結晶粒粗大化温度の関係
を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ 0.1〜0.3％，Si 0.05〜0.5％，Mn 0.3〜
２％，Sol Al0.005〜0.1％を含み、またTi，Nbの
１種又は２種を合計で0.05〜0.15％含み、残部鉄
および不純物からなる鋼材を950℃〜A3点のオー
ステナイト低温域に加熱し、その後A1点以上の
温度で熱間圧延することを特徴とするオーステナ
イト結晶粒の粗大化温度の高い肌焼鋼の製造方
法。 ２ Ｃ 0.1〜0.3％，Si 0.05〜0.5％，Mn 0.3〜
２％，Sol Al0.005〜0.1％を含み、またTi，Nbの
１種又は２種を合計で0.05〜0.15％含み、更に
Cr2％以下、Mo0.5％以下、Ｂ 0.003％以下の１
種又は２種以上を含み、残部鉄および不純物から
なる鋼材を950℃〜A3点のオーステナイト低温域
に加熱し、その後A1点以上の温度で熱間圧延す
ることを特徴とするオーステナイト結晶粒の粗大
化温度の高い肌焼鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21438281A JPS58113318A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 肌焼鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21438281A JPS58113318A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 肌焼鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58113318A JPS58113318A (ja) | 1983-07-06 |
| JPS6145685B2 true JPS6145685B2 (ja) | 1986-10-09 |
Family
ID=16654855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21438281A Granted JPS58113318A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 肌焼鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58113318A (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61124520A (ja) * | 1984-11-21 | 1986-06-12 | Kawasaki Steel Corp | 整粗粒浸炭用鋼の製造方法 |
| JPH0765140B2 (ja) * | 1986-10-20 | 1995-07-12 | 大同特殊鋼株式会社 | 冷間鍛造用肌焼鋼 |
| US7485196B2 (en) | 2001-09-14 | 2009-02-03 | Nucor Corporation | Steel product with a high austenite grain coarsening temperature |
| US7048033B2 (en) | 2001-09-14 | 2006-05-23 | Nucor Corporation | Casting steel strip |
| US20040144518A1 (en) | 2003-01-24 | 2004-07-29 | Blejde Walter N. | Casting steel strip with low surface roughness and low porosity |
| US9999918B2 (en) | 2005-10-20 | 2018-06-19 | Nucor Corporation | Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same |
| US9149868B2 (en) | 2005-10-20 | 2015-10-06 | Nucor Corporation | Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same |
| US10071416B2 (en) | 2005-10-20 | 2018-09-11 | Nucor Corporation | High strength thin cast strip product and method for making the same |
| JP4956146B2 (ja) * | 2005-11-15 | 2012-06-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 鍛造性と結晶粒粗大化防止特性に優れた肌焼鋼およびその製造方法並びに浸炭部品 |
| JP5350181B2 (ja) * | 2009-10-27 | 2013-11-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 結晶粒粗大化防止特性に優れた肌焼鋼 |
| WO2011100798A1 (en) | 2010-02-20 | 2011-08-25 | Bluescope Steel Limited | Nitriding of niobium steel and product made thereby |
| JP6192519B2 (ja) * | 2013-12-05 | 2017-09-06 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 粗大粒の発生を安定的に制御できる機械構造用鋼材の製造方法およびその方法からなる機械構造用鋼材 |
-
1981
- 1981-12-28 JP JP21438281A patent/JPS58113318A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58113318A (ja) | 1983-07-06 |
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