JPS6141018A - スプリング型クラツチデイスク - Google Patents
スプリング型クラツチデイスクInfo
- Publication number
- JPS6141018A JPS6141018A JP16220884A JP16220884A JPS6141018A JP S6141018 A JPS6141018 A JP S6141018A JP 16220884 A JP16220884 A JP 16220884A JP 16220884 A JP16220884 A JP 16220884A JP S6141018 A JPS6141018 A JP S6141018A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hub
- plating
- torque
- electroless
- friction
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/123—Wound springs
- F16F15/1238—Wound springs with pre-damper, i.e. additional set of springs between flange of main damper and hub
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F2224/00—Materials; Material properties
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、自動車用摩擦クラッチのスプリング型クラ
ッチディスクに関する。
ッチディスクに関する。
自動車用のクラッチは、歯車変速機の変速段の切り換え
に際してエンジンの出力を断続するためのもので、摩擦
クラッチが構造簡単で保守が容易のために多（採用され
ている。摩擦クラッチの中にも種々の型式があるが、基
本的には、ばねの力で常時フライホイールに圧接してい
るクラッチディスクを、クラッチペダルによりレリーズ
ベアリングをフライホイール側に押し込むことにより、
ばねの力に抗してクラッチディスクをフライホイールか
ら引き離す構成になっている。クラッチディスクには、
ソリッド型とスプリング型の区分があり、スプリング型
は、歯車変速機の入力軸にスプライン結合するハブと、
フライホイールに圧接する摩擦板を保持するディスクプ
レートとの間にフィルスプリングを介在させ、これを通
じてトルクの伝達を行なうもので、クラッチの接続の際
に緩衝作用が得られる利点がある。
に際してエンジンの出力を断続するためのもので、摩擦
クラッチが構造簡単で保守が容易のために多（採用され
ている。摩擦クラッチの中にも種々の型式があるが、基
本的には、ばねの力で常時フライホイールに圧接してい
るクラッチディスクを、クラッチペダルによりレリーズ
ベアリングをフライホイール側に押し込むことにより、
ばねの力に抗してクラッチディスクをフライホイールか
ら引き離す構成になっている。クラッチディスクには、
ソリッド型とスプリング型の区分があり、スプリング型
は、歯車変速機の入力軸にスプライン結合するハブと、
フライホイールに圧接する摩擦板を保持するディスクプ
レートとの間にフィルスプリングを介在させ、これを通
じてトルクの伝達を行なうもので、クラッチの接続の際
に緩衝作用が得られる利点がある。
ところで、エンジンのフィトリング時すなわち歯車変速
機におけるギヤ位置がニュートラルのとき。
機におけるギヤ位置がニュートラルのとき。
変速機から「カラカラ」または「ガラガラ」という異音
が発生することがある。これは、アイドリング時ではエ
ンジンのトルク変動が大きく、特にディーゼルエンジン
の場合に顕著であるが、これにより変速機のギヤとおし
がぶつかって、噛合打音を発生させるためである。この
噛合打音を防止するために、ディスクプレートとハブと
の間にフリクションワッシャを介在させて、クラッチデ
ィスクに異音を吸収するような特殊な捩り特性を持たせ
る構造のものが知られている。第１図には。
が発生することがある。これは、アイドリング時ではエ
ンジンのトルク変動が大きく、特にディーゼルエンジン
の場合に顕著であるが、これにより変速機のギヤとおし
がぶつかって、噛合打音を発生させるためである。この
噛合打音を防止するために、ディスクプレートとハブと
の間にフリクションワッシャを介在させて、クラッチデ
ィスクに異音を吸収するような特殊な捩り特性を持たせ
る構造のものが知られている。第１図には。
このような機能を有する捩り特性の一例が示され質
ているが、アイドリング時の異音は、節分Ｈ２で示す一
段目のヒステリシストルクに関係し、異音防止のために
はこのＨｌをエンジン／変速機捩り振動系に適したある
小さな値に維持する必要がある。
段目のヒステリシストルクに関係し、異音防止のために
はこのＨｌをエンジン／変速機捩り振動系に適したある
小さな値に維持する必要がある。
このため２本願共同出願人は、先に実願昭５６−１６１
６３３号（実開昭５８−６７１２４号）明細書において
、ディスクプレートとハブとの間の面圧を低くするとと
もに、これらの摺擦部に摩擦係数の安定化および耐摩耗
性向上のためのめっきを施す技術を提案した。しかしな
がら、エンジンによっては、このヒステリシストルクＨ
１を００５〜０．１２ｋｇｍといった非常に小さな値に
設定しなければならず、使用中にこのヒステリシストル
クＨ。
６３３号（実開昭５８−６７１２４号）明細書において
、ディスクプレートとハブとの間の面圧を低くするとと
もに、これらの摺擦部に摩擦係数の安定化および耐摩耗
性向上のためのめっきを施す技術を提案した。しかしな
がら、エンジンによっては、このヒステリシストルクＨ
１を００５〜０．１２ｋｇｍといった非常に小さな値に
設定しなければならず、使用中にこのヒステリシストル
クＨ。
の値が０．０５ｋｇｍよりも小さくなるとクラッチディ
スク自身が捩り共振を起こして大きな打音を発生し、こ
れが０．１２ｋｇｍよりも大きくなると変速機の異音防
止効果が急激に低下する不具合がある。
スク自身が捩り共振を起こして大きな打音を発生し、こ
れが０．１２ｋｇｍよりも大きくなると変速機の異音防
止効果が急激に低下する不具合がある。
この発明の目的は、したがってどのようなエンジンにも
対応できるように、クラッチディスクの捩り特性におけ
る１段目ヒステリシストルクを極く小さな値に長期間安
定的に維持することのできる改良されたスプリング型ク
ラッチディスクを提供することにある。
対応できるように、クラッチディスクの捩り特性におけ
る１段目ヒステリシストルクを極く小さな値に長期間安
定的に維持することのできる改良されたスプリング型ク
ラッチディスクを提供することにある。
この発明の上記目的は、フリクションワッシャ等の摺擦
部に特殊なめっきを施すことにより達成される。以下、
この発明を添付図面を参照して説明する。
部に特殊なめっきを施すことにより達成される。以下、
この発明を添付図面を参照して説明する。
第２図は、この発明が適用されるスプリング型クラッチ
ディスクの一例を示す部分断面正面図であるが、これは
前記した実願昭５６−１６１６３３号（実開昭５８−６
７１２４号）明細書に添付された図面と実質的に同じで
ある。第６図は、第２図のＩＩＩ −ＩＩＩ線に沿う縦
断面図である。エンジンのフライホイール１０に圧接可
能な摩擦板すなわちフェーシング１は、二枚のディスク
プレート２の一方に固着され、各ディスクプレート２中
心部のハブ穴には、変速機の入力軸にスプライン結合す
るハフ乙の外周面が回動可能に嵌合している。・・プロ
の外周面中央部からは、外側半径方向に対になった異形
のフランツ４が４箇所突出しており。
ディスクの一例を示す部分断面正面図であるが、これは
前記した実願昭５６−１６１６３３号（実開昭５８−６
７１２４号）明細書に添付された図面と実質的に同じで
ある。第６図は、第２図のＩＩＩ −ＩＩＩ線に沿う縦
断面図である。エンジンのフライホイール１０に圧接可
能な摩擦板すなわちフェーシング１は、二枚のディスク
プレート２の一方に固着され、各ディスクプレート２中
心部のハブ穴には、変速機の入力軸にスプライン結合す
るハフ乙の外周面が回動可能に嵌合している。・・プロ
の外周面中央部からは、外側半径方向に対になった異形
のフランツ４が４箇所突出しており。
その半径方向外側には、各フランジ４に係合可能な切り
込み５ａを有するトルクブＬ／ −） ’５が、ビン６
により結合された二枚のディスクプレート２０間に位置
している。二枚のディスクプレート２とトルクプレート
５とは、トルクプレート５の切り込み５ａおよびディス
クプレート２の切り込み２ａの中に円周方向に向けて挿
入されたトルク伝達用コイルスプリング７．８を介して
結合している。一方のコイルスプリング８は、トルクプ
レート５との間に円周方向に隙間δを有している。トル
クプレート５は、その両側をこれとほぼ同形状のフリク
ションプレート９により挾まれており、フリクションプ
レート９とハブフランジ４とは１両者間に同じく円周方
向に向けて設けられた衝撃吸収用コイルスプリング１２
．１３を介して係合している。一方のコイルスプリング
１３は、フリクションプレート９どの間に円周方向に隙
間γを有している。フリクションプレート９は、その中
心部において、外側で摩擦係数の大きいフリクションワ
ッシャ１１ａを介してディスクプレート２に圧接し。
込み５ａを有するトルクブＬ／ −） ’５が、ビン６
により結合された二枚のディスクプレート２０間に位置
している。二枚のディスクプレート２とトルクプレート
５とは、トルクプレート５の切り込み５ａおよびディス
クプレート２の切り込み２ａの中に円周方向に向けて挿
入されたトルク伝達用コイルスプリング７．８を介して
結合している。一方のコイルスプリング８は、トルクプ
レート５との間に円周方向に隙間δを有している。トル
クプレート５は、その両側をこれとほぼ同形状のフリク
ションプレート９により挾まれており、フリクションプ
レート９とハブフランジ４とは１両者間に同じく円周方
向に向けて設けられた衝撃吸収用コイルスプリング１２
．１３を介して係合している。一方のコイルスプリング
１３は、フリクションプレート９どの間に円周方向に隙
間γを有している。フリクションプレート９は、その中
心部において、外側で摩擦係数の大きいフリクションワ
ッシャ１１ａを介してディスクプレート２に圧接し。
その内側で摩擦係数の小さい別の７リクシヨンワツシヤ
１１ｂを介してハブフランジ４に圧接している。そして
ハブフランジ４からフライホイール１０側のハブろ外周
は、フライホイール１０側のディスクプレート２．外側
フリクションワッシャ１１ａおよびフリクションプレー
ト９に圧入されたブシュ１４に回動可能に嵌合している
。フライホイール１０とは反対側のボス６外周にも、こ
のようなブシュ１４を設けてもよい。
１１ｂを介してハブフランジ４に圧接している。そして
ハブフランジ４からフライホイール１０側のハブろ外周
は、フライホイール１０側のディスクプレート２．外側
フリクションワッシャ１１ａおよびフリクションプレー
ト９に圧入されたブシュ１４に回動可能に嵌合している
。フライホイール１０とは反対側のボス６外周にも、こ
のようなブシュ１４を設けてもよい。
アイドリングのようなエンジンの低負荷条件のもとでは
、エンジンからのトルクの伝達は、フライホイール１０
から摩擦板１．ディスクプレート２゜トルクスプリング
７、トルクプレート５．フリクションプレート９．フリ
クションワッシャ１１ｂ。
、エンジンからのトルクの伝達は、フライホイール１０
から摩擦板１．ディスクプレート２゜トルクスプリング
７、トルクプレート５．フリクションプレート９．フリ
クションワッシャ１１ｂ。
ハブフランジ４そしてノ・ブ乙へと順に伝えられる。
エンジン負荷が次第に高くなると、まず第１クツシヨン
スプリング１２が第２クツシヨンスプリング１６の隙間
γだけ縮み１次いで第２クツシヨンスプリング１６が縮
み、続いて第１トルクスプリング７が第２トルクスプリ
ング８の隙間δだけ縮み９次いで第２トルクスプリング
８が縮んで、順次緩衝しながらトルクの伝達を行なう。
スプリング１２が第２クツシヨンスプリング１６の隙間
γだけ縮み１次いで第２クツシヨンスプリング１６が縮
み、続いて第１トルクスプリング７が第２トルクスプリ
ング８の隙間δだけ縮み９次いで第２トルクスプリング
８が縮んで、順次緩衝しながらトルクの伝達を行なう。
前記したように、エンジンのフィトリング時に歯車変速
機からの噛合打音を防止するためには、クラッチディス
クの捩り特性における１段目ヒステリシストルクを第１
図のＨｌに示すように非常に小さい値に保つことが必要
である。そしてこの発明においては、この値をノ・プロ
（）・ブフランジ４を含む。以下同じ。）、内側フリク
ションワッシャ１１ｂおよびブシュ１４の少なくとも摺
擦部に特殊する。
機からの噛合打音を防止するためには、クラッチディス
クの捩り特性における１段目ヒステリシストルクを第１
図のＨｌに示すように非常に小さい値に保つことが必要
である。そしてこの発明においては、この値をノ・プロ
（）・ブフランジ４を含む。以下同じ。）、内側フリク
ションワッシャ１１ｂおよびブシュ１４の少なくとも摺
擦部に特殊する。
無電解Ｎｉ−Ｐめつき及び無電解Ｎｉ−Ｐ−ＢＮめつき
は公知の処理方法によってめっきされ、その条件を第１
表に示す。さらに各めっきの厚さ、硬さも第１表に示す
。
は公知の処理方法によってめっきされ、その条件を第１
表に示す。さらに各めっきの厚さ、硬さも第１表に示す
。
第 １ 表
上記条件のめっきを行ったハブ６、フリクションワッシ
ャ１１ｂ、ブシュ１４を有するクラッチディスクの台上
捩り耐久テストによる１段目ヒステリシストルクの変化
を第４図に示す。第４図のテスト結果から明らかなよう
に従来構造を示すａ線はブシュ及びフリクションワッシ
ャをニッケルーチクロン複合めっきしたものであり、ｂ
線で示す本発明の無電解ニッケル（Ｎｉ ） −！Ｊン
（Ｐ）−窒化ホルン（ＢＮ）めっきしたものと比較する
と２本発明の構造のクラッチディスクは、１段目ヒステ
リシストルクを小さく維持でき、低摩擦係数維持の耐久
性にすぐれていることがわかる。
ャ１１ｂ、ブシュ１４を有するクラッチディスクの台上
捩り耐久テストによる１段目ヒステリシストルクの変化
を第４図に示す。第４図のテスト結果から明らかなよう
に従来構造を示すａ線はブシュ及びフリクションワッシ
ャをニッケルーチクロン複合めっきしたものであり、ｂ
線で示す本発明の無電解ニッケル（Ｎｉ ） −！Ｊン
（Ｐ）−窒化ホルン（ＢＮ）めっきしたものと比較する
と２本発明の構造のクラッチディスクは、１段目ヒステ
リシストルクを小さく維持でき、低摩擦係数維持の耐久
性にすぐれていることがわかる。
めっき厚さ、硬さは摺動部分にかかる荷重、耐久回数、
相手部材の材質等により、第１段目ヒステリシストルク
変化が最も小さくなるように決定されるが、めっき厚さ
、硬さはめつき浴への浸漬時間、熱処理時間、熱処理温
度によって微妙に変化するために生産管理が困難であり
、生産品のバラツキを考慮して、無電解Ｎｉ−Ｐめつき
のめつき厚さは４〜１０μｍ、無電解Ｎｉ−Ｐ−ＢＮめ
つきのめつき厚さは１０〜１６μｍ、硬さは共にＨｍｖ
７００〜９００範囲内にあることが望ましく、上記範
囲を外れて。
相手部材の材質等により、第１段目ヒステリシストルク
変化が最も小さくなるように決定されるが、めっき厚さ
、硬さはめつき浴への浸漬時間、熱処理時間、熱処理温
度によって微妙に変化するために生産管理が困難であり
、生産品のバラツキを考慮して、無電解Ｎｉ−Ｐめつき
のめつき厚さは４〜１０μｍ、無電解Ｎｉ−Ｐ−ＢＮめ
つきのめつき厚さは１０〜１６μｍ、硬さは共にＨｍｖ
７００〜９００範囲内にあることが望ましく、上記範
囲を外れて。
めっき厚さが薄くなるとめつき部分の摩耗量が増大して
耐久性が不足し、厚すぎるとコスト的に不利であり、ま
た硬さが不足すれば摩耗量が増大し耐久性に欠け、硬す
ぎると相手部＝部材を早く摩耗させたり、もろ（なり耐
久性に欠ける傾向にある。
耐久性が不足し、厚すぎるとコスト的に不利であり、ま
た硬さが不足すれば摩耗量が増大し耐久性に欠け、硬す
ぎると相手部＝部材を早く摩耗させたり、もろ（なり耐
久性に欠ける傾向にある。
また、めっき組成においては、第１表より無電解Ｎｉ−
ＰのＰは９重量係合んで℃・るが、Ｐの含有量によって
硬さが変わるため耐久性、生産・・ラソキを考慮してＰ
を８〜１０重量係含んでいることが好ましく、無電解Ｎ
ｉ−Ｐ−ＢＮめつきでも同様にＰの含有量によって硬さ
が変わり、Ｐが多いと硬くもろくなるとともに相手部材
を摩耗してしまい、Ｐが少ないと軟らかくなるためＰを
５〜８重量係含んでいることが好ましく、ＢＮにおいて
は、 ＢＮが多いと自己潤滑性が向上し、低摩擦係数
維持の耐久性にすぐれるが、コストが高くなるために６
〜５重量係含んでいることが好ましい。
ＰのＰは９重量係合んで℃・るが、Ｐの含有量によって
硬さが変わるため耐久性、生産・・ラソキを考慮してＰ
を８〜１０重量係含んでいることが好ましく、無電解Ｎ
ｉ−Ｐ−ＢＮめつきでも同様にＰの含有量によって硬さ
が変わり、Ｐが多いと硬くもろくなるとともに相手部材
を摩耗してしまい、Ｐが少ないと軟らかくなるためＰを
５〜８重量係含んでいることが好ましく、ＢＮにおいて
は、 ＢＮが多いと自己潤滑性が向上し、低摩擦係数
維持の耐久性にすぐれるが、コストが高くなるために６
〜５重量係含んでいることが好ましい。
以上のように、この発明のクラッチディスクによれば、
フリクションワッシャとハブ等の間の少な（とも摺擦部
に特殊なめっきを施したので、摺擦部における摩擦係数
を小さく安定化させるとともに、耐摩耗性を一段と向上
させることができ、クラッチディスクの捩り特性におけ
る１段目ヒステリシストルクを非常に小さく、かつ長期
間にわたつて安定的に維持することができる。
フリクションワッシャとハブ等の間の少な（とも摺擦部
に特殊なめっきを施したので、摺擦部における摩擦係数
を小さく安定化させるとともに、耐摩耗性を一段と向上
させることができ、クラッチディスクの捩り特性におけ
る１段目ヒステリシストルクを非常に小さく、かつ長期
間にわたつて安定的に維持することができる。
上記一実施例において第１表より、無電解Ｎｉ−Ｐ−Ｂ
Ｎめつきの熱処理を５００℃、１時間で行ったが。
Ｎめつきの熱処理を５００℃、１時間で行ったが。
また第４図に示す台上捩り耐久テスト結果と同等の耐久
結果が得られる。
結果が得られる。
また、上記一実施例においては、無電解Ｎｉ−Ｐめつき
をハブ乙に行い、無電解Ｎｉ−Ｐ−ＢＮめつきをフリク
ションワッシャ１１ｂとブシュ１４とに行ったが、逆に
無電解Ｎｉ−Ｐめつきをフリクションワッシャｉｉｂと
ブシュ１４とに行い、無電解Ｎｉ−Ｐ−ＢＮめつきをハ
ブ３に行っても同等の作用効果が得られる。
をハブ乙に行い、無電解Ｎｉ−Ｐ−ＢＮめつきをフリク
ションワッシャ１１ｂとブシュ１４とに行ったが、逆に
無電解Ｎｉ−Ｐめつきをフリクションワッシャｉｉｂと
ブシュ１４とに行い、無電解Ｎｉ−Ｐ−ＢＮめつきをハ
ブ３に行っても同等の作用効果が得られる。
さらに、上記一実施例においては、無電解Ｎｉ−Ｐめつ
きと無電解Ｎｉ−Ｐ−ＢＮめつきとを組合せた場合の一
例としてのめつき組成、めっき厚さ、めっき硬さを示し
たものであり、クラッチディスクにかかる負荷、使用耐
久回数の条件によっては異なっためっき組成、めっき厚
さ、めっき硬さであっても上記一実施例と同等の作用効
果が得られる。
きと無電解Ｎｉ−Ｐ−ＢＮめつきとを組合せた場合の一
例としてのめつき組成、めっき厚さ、めっき硬さを示し
たものであり、クラッチディスクにかかる負荷、使用耐
久回数の条件によっては異なっためっき組成、めっき厚
さ、めっき硬さであっても上記一実施例と同等の作用効
果が得られる。
第１図は、クラッチディスクに要求される好ましい捩り
特性を示すグラフ、第２図は、この発明が適用されるク
ラッチディスクの一例を示す部分断１・・摩擦板（フェ
ーシング）。 ２ ・ディスクプレート、 ３ ・ハブ。 ４・・・ハブフランツ、 ５・・・トルクプレー
ト。 ６・結合ピン。 ７．８−トルクスプリング。 ９ フリクションプレート。 １０・・フライホイール。 １１ａ、１１ｂ フリクションワッシャ。 １２．１３・・クッションスプリング。 １４・ブシュ。
特性を示すグラフ、第２図は、この発明が適用されるク
ラッチディスクの一例を示す部分断１・・摩擦板（フェ
ーシング）。 ２ ・ディスクプレート、 ３ ・ハブ。 ４・・・ハブフランツ、 ５・・・トルクプレー
ト。 ６・結合ピン。 ７．８−トルクスプリング。 ９ フリクションプレート。 １０・・フライホイール。 １１ａ、１１ｂ フリクションワッシャ。 １２．１３・・クッションスプリング。 １４・ブシュ。
Claims (5)
- （１）外周の中間部にフランジを有するハブ、同ハブの
フランジを挾んで設けられるディスクプレート、同ディ
スクプレートと上記ハブとの間に介在され上記ハブと摺
動接触する摺動部材を備え、前記ディスクプレートから
前記ハブへのトルク伝達を両者間に介在されたコイルス
プリングを介して行うスプリング型クラッチにおいて、
前記摺動部材とハブのいずれか一方を無電解Ｎｉ−Ｐめ
つきしいずれか他方を無電解Ｎｉ−Ｐ−ＢＮめつきした
ことを特徴とするスプリング型クラッチディスク。 - （２）前記摺動部材が前記ハブのフランジとディスクプ
レートとの間に介在されるフリクションワッシャと、前
記ハブと前記ディスクプレートの間に同ディスクプレー
トの内周面に圧入したブシュとからなることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載のスプリング型クラッチデ
ィスク。 - （３）前記無電解Ｎｉ−ＰめつきがＮｉ：９０〜９２重
量％、Ｐ：８〜１０重量％の組成を有することを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載のスプリング型クラッチ
ディスク。 - （４）前記無電解Ｎｉ−Ｐ−ＢＮめつきがＮｉ：８７〜
９２重量％、Ｐ：５〜８重量％、ＢＮ：３〜５重量％の
組成を有することを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載のスプリング型クラッチディスク。 - （５）前記無電解Ｎｉ−ＰめつきがＮｉ：９０〜９２重
量％、Ｐ：８〜１０重量％の組成を有し、さらに前記無
電解Ｎｉ−Ｐ−ＢＮめつきがＮｉ：８７〜９２重量％、
Ｐ：５〜８重量％、ＢＮ：３〜５重量％の組成を有する
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のスプリン
グ型クラッチディスク。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB08507809A GB2154704B (en) | 1983-08-10 | 1984-07-31 | Spring-type clutch disk |
| JP16220884A JPS6141018A (ja) | 1984-08-01 | 1984-08-01 | スプリング型クラツチデイスク |
| US06/719,004 US4650053A (en) | 1983-08-10 | 1984-08-08 | Spring type clutch disc |
| AU33131/84A AU568144B2 (en) | 1983-08-10 | 1984-08-08 | Spring-type clutch disk |
| PCT/JP1984/000397 WO1985000858A1 (en) | 1983-08-10 | 1984-08-08 | Spring-type clutch disk |
| DE19843490360 DE3490360T1 (de) | 1983-08-10 | 1984-08-08 | Feder-Kupplungsscheibe |
| EP19840903085 EP0155967A4 (en) | 1983-08-10 | 1984-08-08 | CLUTCH DISC WITH SPRINGS. |
| DE19843490360 DE3490360C2 (de) | 1983-08-10 | 1984-08-08 | Drehelastische Kupplungsscheibe |
| KR1019840004746A KR890000270B1 (ko) | 1983-08-10 | 1984-08-09 | 스프링형 클러치 디스크 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16220884A JPS6141018A (ja) | 1984-08-01 | 1984-08-01 | スプリング型クラツチデイスク |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6141018A true JPS6141018A (ja) | 1986-02-27 |
Family
ID=15750020
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16220884A Pending JPS6141018A (ja) | 1983-08-10 | 1984-08-01 | スプリング型クラツチデイスク |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6141018A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02128824U (ja) * | 1989-03-31 | 1990-10-24 |
-
1984
- 1984-08-01 JP JP16220884A patent/JPS6141018A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02128824U (ja) * | 1989-03-31 | 1990-10-24 |
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