JPS6138262B2 - - Google Patents
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- JPS6138262B2 JPS6138262B2 JP55081843A JP8184380A JPS6138262B2 JP S6138262 B2 JPS6138262 B2 JP S6138262B2 JP 55081843 A JP55081843 A JP 55081843A JP 8184380 A JP8184380 A JP 8184380A JP S6138262 B2 JPS6138262 B2 JP S6138262B2
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Classifications
-
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Description
本発明は溶融塩法にて被処理材表面に炭化物層
を形成する方法に関するものである。 従来より、この種方法として特公昭47−19844
号に硼酸塩を主体とする溶融塩浴中に周期律表第
ａ族元素に溶入させて、被処理材表面に第ａ
族元素の炭化物層を形成させる方法がある。しか
しこの方法では第ａ族元素の炭化物被覆はでき
ない。また、特開昭53−35637号に中性塩の溶融
浴中に第ａ族元素を溶入させて第ａ族元素の
炭化物層を形成させる方法も公表されている。こ
の中性塩法では第ａ族元素の炭化物被覆も可能
である。 しかし、上記の従来法はいずれも単一の炭化物
層を形成させる方法に関するもので、第ａ族元
素と第ａ族元素の複炭化物層を形成させる方法
は開発されていなかつた。一般に第ａ族元素炭
化物は、高硬度、高融点であるため耐摩耗性に優
れているが、一方酸化されやすいため大気中で
500℃以上の高温にさらされると酸化物に変つて
しまう。欠点がある。従つて、溶融塩法などの高
温でこの炭化物を被覆処理する場合には不活性雰
囲気で処理しなければならない。これに較べ第
ａ族元素炭化物は第ａ族元素炭化物より酸化さ
れ難いため溶融塩法でも大気中処理が可能であ
る。このような第ａ族元素炭化物と第ａ族元
素炭化物の特徴を生かして、両元素の複炭化物層
を被処理材表面に形成し得ることができれば従来
法より耐摩耗性にさらに優れた炭化物を大気中に
て被覆処理可能と考えられる。 本発明は上記発想に基き、種々検討した結果、
特許請求の範囲の方法で処理すると第ａ族元素
と第ａ族元素の複炭化物層を被処理材表面に形
成できることを発見したものである。 本発明では基体となる塩浴剤は第ａ族元素お
よび第ａ族元素を溶入でき、かつ850℃〜1100
℃で安定な溶融体であればよいが、第ａ族元素
および第ａ族元素の塩化物、あるいは第ａ族
元素および第ａ族元素の塩化物、あるいは第
ａ族元素および第ａ族元素の塩化物と５〜
30mnl％の硼酸塩の混合塩が有利である。第ａ
族元素および第ａ族元素の塩化物を塩浴剤とす
るときは第ａ族元素は純分で２〜10wt％の範
囲で添加する必要がある。2wt％以下では炭化物
中に第ａ族元素の存在が認められず、また
10wt％を越えると逆に第ａ族元素のみの炭化
物となるからである。同時に添加される第ａ族
元素は25〜40wt％の範囲で添加されねばならな
い。25wt％以下では形成される第ａ族元素の
炭化物層は薄くて工業的価値がなくまた40wt％
以上では浴の粘性が大きくなり（沈澱が著しくな
り）、工業的処理が難しくなるからである。第
ａ族元素および第ａ族元素の塩化物と硼酸塩の
混合塩を塩浴剤とするときは添加する第ａ族元
素は純分で１〜4wt％の範囲でなければならな
い。1wt％以下では複炭化物層が形成されず、ま
た4wt％を越えると第ａ族元素が硼酸塩の１部
を還元する作用が生じるため、被覆層が全く形成
されなくなるか、第ａ族元素の添加量が著しく
多いときは鉄の硼化物層が表面に形成されるから
である。同時に添加される第ａ族元素は純分で
５〜40wt％の範囲でよい。5wt％以下では炭化物
層は被覆されず、また、40wt％以上では浴の粘
性が著しく大きくなるからである。 このように、塩浴剤にどのような塩を使用する
かによつて添加する第ａ族元素および第ａ族
元素の量を制御する必要がある。工業的には第
ａ族元素および第ａ族元素の塩化物に５〜
30mol％の硼酸塩を混合した塩に２〜3wt％の第
ａ族元素と10〜20wt％の第ａ族元素を添加
して加熱溶融するのが最も望ましい方法である。 さらに、第ａ族元素を添加すると、塩浴の還
元性雰囲気が強まり、高価な第ａ族元素が溶融
塩浴中で酸化されるのを防ぐなどの補助効果もあ
ることがわかつた。なお、本願で添加される第
ａ族元素および第ａ族元素はその単体でも、フ
エロアロイのごとき合金でもよいが、合金の場合
は純分として計算される添加量範囲でなければな
らない。またいずれも60メツシユ以下の微粉末が
望ましい。 上記浴組成にて、十分良好なる第ａ族と第
ａ族の複炭化物層を形成させることができるが、
さらに、第ａ族または第ａ族元素の酸化物、
弗化物、炭酸塩の１種または２種以上を合計で
15wt％以下添加すると浴の性状が安定化し、処
理後の肌も良好となる。 第ａ族元素、第ａ族元素、第ａ族および
第ａ族元素の酸化物、弗化物、炭酸塩の添加方
法は室温で塩浴剤と混合してから加熱溶融しても
よいし、先に塩浴剤のみを加熱溶融してから、添
加物を添加してもわまわないが、工業的には前者
のほうが取扱い易い。容器は耐熱鋼製のものが最
も望ましい。処理温度は850℃〜1100℃で被処理
材の熱処理組織が粗大化せず、目標とする熱処理
硬さが得られる温度を選ぶ。処理時間は必要とす
る層厚が得られる時間とするが、層の成長速度は
処理温度、被処理材の化学組成により異なるの
で、あらかじめ予備実験で決めておかねばならな
い。被処理材は0.3％以上の炭素を含むものが望
ましいが、0.3％以下であつても浸炭等によりあ
らかじめ表面の炭素濃度を高くしたものでよい。
処理が終了した後は被処理物を溶融塩浴中より引
き上げ、大気中でそのまま油冷、水冷、熱浴焼入
すればよい。焼もどしは500℃以下の場合は大気
中でよいが、500℃以上では無酸化雰囲気中で行
なう必要がある。 以下に実施例を述べる。 実施例 １ 第１表に示す８種類の塩浴をそれぞれ２Kgづつ
調合した。塩はいずれも１級試薬を用い、Fe−
Ｖ、Fe−Tiは100メツシユ以下の微粉体を用い、
室温で混合した後、SUS304製ポツト中で大気中
加熱溶融させた。被処理材はSKD11の板で、表
面を研削仕上後トリクレン脱脂して上記塩浴中に
浸漬、保持した。処理温度は1000℃で4Hr保持し
て大気中で油冷した。被処理材表面に付着した塩
を洗浄除去した後、Ｘ線回折、Ｘ線マイクロアナ
ライザー分折、光学顕微鏡観察により被覆層の物
質の種類、化学組成層厚などを測定した。
を形成する方法に関するものである。 従来より、この種方法として特公昭47−19844
号に硼酸塩を主体とする溶融塩浴中に周期律表第
ａ族元素に溶入させて、被処理材表面に第ａ
族元素の炭化物層を形成させる方法がある。しか
しこの方法では第ａ族元素の炭化物被覆はでき
ない。また、特開昭53−35637号に中性塩の溶融
浴中に第ａ族元素を溶入させて第ａ族元素の
炭化物層を形成させる方法も公表されている。こ
の中性塩法では第ａ族元素の炭化物被覆も可能
である。 しかし、上記の従来法はいずれも単一の炭化物
層を形成させる方法に関するもので、第ａ族元
素と第ａ族元素の複炭化物層を形成させる方法
は開発されていなかつた。一般に第ａ族元素炭
化物は、高硬度、高融点であるため耐摩耗性に優
れているが、一方酸化されやすいため大気中で
500℃以上の高温にさらされると酸化物に変つて
しまう。欠点がある。従つて、溶融塩法などの高
温でこの炭化物を被覆処理する場合には不活性雰
囲気で処理しなければならない。これに較べ第
ａ族元素炭化物は第ａ族元素炭化物より酸化さ
れ難いため溶融塩法でも大気中処理が可能であ
る。このような第ａ族元素炭化物と第ａ族元
素炭化物の特徴を生かして、両元素の複炭化物層
を被処理材表面に形成し得ることができれば従来
法より耐摩耗性にさらに優れた炭化物を大気中に
て被覆処理可能と考えられる。 本発明は上記発想に基き、種々検討した結果、
特許請求の範囲の方法で処理すると第ａ族元素
と第ａ族元素の複炭化物層を被処理材表面に形
成できることを発見したものである。 本発明では基体となる塩浴剤は第ａ族元素お
よび第ａ族元素を溶入でき、かつ850℃〜1100
℃で安定な溶融体であればよいが、第ａ族元素
および第ａ族元素の塩化物、あるいは第ａ族
元素および第ａ族元素の塩化物、あるいは第
ａ族元素および第ａ族元素の塩化物と５〜
30mnl％の硼酸塩の混合塩が有利である。第ａ
族元素および第ａ族元素の塩化物を塩浴剤とす
るときは第ａ族元素は純分で２〜10wt％の範
囲で添加する必要がある。2wt％以下では炭化物
中に第ａ族元素の存在が認められず、また
10wt％を越えると逆に第ａ族元素のみの炭化
物となるからである。同時に添加される第ａ族
元素は25〜40wt％の範囲で添加されねばならな
い。25wt％以下では形成される第ａ族元素の
炭化物層は薄くて工業的価値がなくまた40wt％
以上では浴の粘性が大きくなり（沈澱が著しくな
り）、工業的処理が難しくなるからである。第
ａ族元素および第ａ族元素の塩化物と硼酸塩の
混合塩を塩浴剤とするときは添加する第ａ族元
素は純分で１〜4wt％の範囲でなければならな
い。1wt％以下では複炭化物層が形成されず、ま
た4wt％を越えると第ａ族元素が硼酸塩の１部
を還元する作用が生じるため、被覆層が全く形成
されなくなるか、第ａ族元素の添加量が著しく
多いときは鉄の硼化物層が表面に形成されるから
である。同時に添加される第ａ族元素は純分で
５〜40wt％の範囲でよい。5wt％以下では炭化物
層は被覆されず、また、40wt％以上では浴の粘
性が著しく大きくなるからである。 このように、塩浴剤にどのような塩を使用する
かによつて添加する第ａ族元素および第ａ族
元素の量を制御する必要がある。工業的には第
ａ族元素および第ａ族元素の塩化物に５〜
30mol％の硼酸塩を混合した塩に２〜3wt％の第
ａ族元素と10〜20wt％の第ａ族元素を添加
して加熱溶融するのが最も望ましい方法である。 さらに、第ａ族元素を添加すると、塩浴の還
元性雰囲気が強まり、高価な第ａ族元素が溶融
塩浴中で酸化されるのを防ぐなどの補助効果もあ
ることがわかつた。なお、本願で添加される第
ａ族元素および第ａ族元素はその単体でも、フ
エロアロイのごとき合金でもよいが、合金の場合
は純分として計算される添加量範囲でなければな
らない。またいずれも60メツシユ以下の微粉末が
望ましい。 上記浴組成にて、十分良好なる第ａ族と第
ａ族の複炭化物層を形成させることができるが、
さらに、第ａ族または第ａ族元素の酸化物、
弗化物、炭酸塩の１種または２種以上を合計で
15wt％以下添加すると浴の性状が安定化し、処
理後の肌も良好となる。 第ａ族元素、第ａ族元素、第ａ族および
第ａ族元素の酸化物、弗化物、炭酸塩の添加方
法は室温で塩浴剤と混合してから加熱溶融しても
よいし、先に塩浴剤のみを加熱溶融してから、添
加物を添加してもわまわないが、工業的には前者
のほうが取扱い易い。容器は耐熱鋼製のものが最
も望ましい。処理温度は850℃〜1100℃で被処理
材の熱処理組織が粗大化せず、目標とする熱処理
硬さが得られる温度を選ぶ。処理時間は必要とす
る層厚が得られる時間とするが、層の成長速度は
処理温度、被処理材の化学組成により異なるの
で、あらかじめ予備実験で決めておかねばならな
い。被処理材は0.3％以上の炭素を含むものが望
ましいが、0.3％以下であつても浸炭等によりあ
らかじめ表面の炭素濃度を高くしたものでよい。
処理が終了した後は被処理物を溶融塩浴中より引
き上げ、大気中でそのまま油冷、水冷、熱浴焼入
すればよい。焼もどしは500℃以下の場合は大気
中でよいが、500℃以上では無酸化雰囲気中で行
なう必要がある。 以下に実施例を述べる。 実施例 １ 第１表に示す８種類の塩浴をそれぞれ２Kgづつ
調合した。塩はいずれも１級試薬を用い、Fe−
Ｖ、Fe−Tiは100メツシユ以下の微粉体を用い、
室温で混合した後、SUS304製ポツト中で大気中
加熱溶融させた。被処理材はSKD11の板で、表
面を研削仕上後トリクレン脱脂して上記塩浴中に
浸漬、保持した。処理温度は1000℃で4Hr保持し
て大気中で油冷した。被処理材表面に付着した塩
を洗浄除去した後、Ｘ線回折、Ｘ線マイクロアナ
ライザー分折、光学顕微鏡観察により被覆層の物
質の種類、化学組成層厚などを測定した。
【表】
第１表にその結果を並記して示すが、記号Ａな
る浴組成ではVCの単炭化物層、記号ＤではTiC
の単炭化物層、記号Ｇでは鉄の硼化物層が形成さ
れ、また、記号ＢではＶとTiの複炭化物層が形
成されたが極めて薄い層であり実用的でない。記
号Ｆでは全く被覆されなかつた。すなわち、、記
号Ｃ，Ｅなる浴組成でのみ目的とするＶとTiの
複炭化物層が形成された。第１図は記号Ｃの塩浴
で処理された被覆炭化物層のＸ線マイクロアナラ
イザー分析の結果を示すもので、Ｘ線回析による
格子定数の測定結果と合せ考えると、形成された
炭化物層はTiCにＶの固溶した（VTi）Ｃ複炭化
物であることを示している。第２図は記号Ｅの塩
浴で処理された炭化物層のＸ線マイクロアナライ
ザーの分析結果である。同様にＸ線回折結果を合
せ考え、この場合はVCにTiの固溶した（VTi）
Ｃ複炭化物であつた。 実施例 ２ モル組成比で45：55のBaCl2とKClを混合した
塩に100メツシユ以下のフエロバナジウム30wt％
とフエロチタン5wt％、さらに粉末状のCaF5wt
％を室温で添加して大気中で1000℃に昇温させ被
処理材SKD61を浸漬し、4Hr保持後大気中で油冷
した。実施例１と同様に被覆層を調べたところ約
７μの（VTi）Ｃ複炭化物層が形成されていた。
この場合、処理後の肌は光抉のある良好なもので
あつた。 実施例 ３ モル組成比で86：14のBaCl2と無水硼砂を混合
した塩に、15wt％のフエロバナジウムと3wt％の
フエロチタン粉末、さらに5wt％のNa2CO3を室
温で添加し加熱溶融させた。実施例２と同様の方
法で処理したところ、被処理材SKD61の表面に
約7.5μの（VTi）Ｃ複炭化物層が形成されてい
た。この浴組成の場合、浴の粘性は小さく、処理
後の肌も著しく良好であつた。 実施例 ４ モル組成比で50：50のNaClとKClの混合塩に
25wt％のフエロバナジウムと5wt％のフエロチタ
ン粉末、さらに10wt％のCaOを室温で添加して
加熱溶融させた。実施例２と同様の方法で処理し
たところ、被処理材SKD11の表面に約９μの
（VTi）Ｃの複炭化物層が形成されていた。 実施例 ５ モル組成比で２：４：１のBacl2、Cacl2、
Ba2B4O7混合塩をベースとし、これにNb＋Ta合
金の粉末10wt％とFe−Zrの粉末2wt％を添加して
混合した。実施例２と同様の方法で処理したとこ
ろ、被処理材の表面に約10μの炭化物が被覆され
ていた。この炭化物の組成をEPMAとＸ線回析で
確認したところ（Nb、Ta、Zr）Ｃ複炭化物であ
つた。 実施例 ６ モル組成比で３：４：１のNacl、Licl、
K2B4O7混合浴を用い、これにFe−Nb粉末10wt
％、Fe−Ti粉末3wt％を添加して混合した。実施
例２と同様の方法で処理したところ、約９μの
（NbTi）Ｃ複炭化物が形成されていた。
る浴組成ではVCの単炭化物層、記号ＤではTiC
の単炭化物層、記号Ｇでは鉄の硼化物層が形成さ
れ、また、記号ＢではＶとTiの複炭化物層が形
成されたが極めて薄い層であり実用的でない。記
号Ｆでは全く被覆されなかつた。すなわち、、記
号Ｃ，Ｅなる浴組成でのみ目的とするＶとTiの
複炭化物層が形成された。第１図は記号Ｃの塩浴
で処理された被覆炭化物層のＸ線マイクロアナラ
イザー分析の結果を示すもので、Ｘ線回析による
格子定数の測定結果と合せ考えると、形成された
炭化物層はTiCにＶの固溶した（VTi）Ｃ複炭化
物であることを示している。第２図は記号Ｅの塩
浴で処理された炭化物層のＸ線マイクロアナライ
ザーの分析結果である。同様にＸ線回折結果を合
せ考え、この場合はVCにTiの固溶した（VTi）
Ｃ複炭化物であつた。 実施例 ２ モル組成比で45：55のBaCl2とKClを混合した
塩に100メツシユ以下のフエロバナジウム30wt％
とフエロチタン5wt％、さらに粉末状のCaF5wt
％を室温で添加して大気中で1000℃に昇温させ被
処理材SKD61を浸漬し、4Hr保持後大気中で油冷
した。実施例１と同様に被覆層を調べたところ約
７μの（VTi）Ｃ複炭化物層が形成されていた。
この場合、処理後の肌は光抉のある良好なもので
あつた。 実施例 ３ モル組成比で86：14のBaCl2と無水硼砂を混合
した塩に、15wt％のフエロバナジウムと3wt％の
フエロチタン粉末、さらに5wt％のNa2CO3を室
温で添加し加熱溶融させた。実施例２と同様の方
法で処理したところ、被処理材SKD61の表面に
約7.5μの（VTi）Ｃ複炭化物層が形成されてい
た。この浴組成の場合、浴の粘性は小さく、処理
後の肌も著しく良好であつた。 実施例 ４ モル組成比で50：50のNaClとKClの混合塩に
25wt％のフエロバナジウムと5wt％のフエロチタ
ン粉末、さらに10wt％のCaOを室温で添加して
加熱溶融させた。実施例２と同様の方法で処理し
たところ、被処理材SKD11の表面に約９μの
（VTi）Ｃの複炭化物層が形成されていた。 実施例 ５ モル組成比で２：４：１のBacl2、Cacl2、
Ba2B4O7混合塩をベースとし、これにNb＋Ta合
金の粉末10wt％とFe−Zrの粉末2wt％を添加して
混合した。実施例２と同様の方法で処理したとこ
ろ、被処理材の表面に約10μの炭化物が被覆され
ていた。この炭化物の組成をEPMAとＸ線回析で
確認したところ（Nb、Ta、Zr）Ｃ複炭化物であ
つた。 実施例 ６ モル組成比で３：４：１のNacl、Licl、
K2B4O7混合浴を用い、これにFe−Nb粉末10wt
％、Fe−Ti粉末3wt％を添加して混合した。実施
例２と同様の方法で処理したところ、約９μの
（NbTi）Ｃ複炭化物が形成されていた。
第１図は本発明法の一実施例により処理された
被覆炭化物層のＸ線マイクロアナライザー分析結
果を示す図、第２図は本発明の別な実施例により
処理された被覆炭化物層のＸ線マイクロアナライ
ザー分析結果を示す図である。
被覆炭化物層のＸ線マイクロアナライザー分析結
果を示す図、第２図は本発明の別な実施例により
処理された被覆炭化物層のＸ線マイクロアナライ
ザー分析結果を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ２〜10wt％の第ａ族元素またはこれを含
む物質と25〜40wt％の第ａ族元素またはこれ
を含む物質を第ａ族元素および第ａ族元素の
塩化物に添加し、加熱溶融させ、浴中に浸漬した
被処理材料表面に第ａ族元素と第ａ族元素の
複炭化物層を形成せしめることを特徴とする表面
処理方法。 ２ １〜4wt％の第ａ族元素またはこれを含む
物質と５〜40wt％の第ａ族元素またはこれを
含む物質を第ａ族元素および第ａ族元素の塩
化物と５〜30mol％の硼酸塩からなる混合塩に添
加して加熱溶融させ、浴中に浸漬した被処理材料
表面に第ａ族元素と第ａ族元素の複炭化物層
を形成せしめることを特徴とする表面処理理方
法。 ３ ２〜10wt％の第ａ族元素またはこれを含
む物質と25〜40wt％の第ａ族元素またはこれ
を含む物質を第ａ族元素および第ａ族元素の
塩化物に添加し、さらに第ａ族または第ａ族
元素の酸化物、弗化物および炭酸塩の１種または
２種以上を合計で15wt％以下添加して加熱溶融
させ、浴中に浸漬した被処理材料表面に第ａ族
元素と第ａ族元素の複炭化物層を形成せしめる
ことを特徴とする表面処理方法。 ４ １〜4wt％の第ａ族元素またはこれを含む
物質と５〜40wt％の第ａ族元素またはこれを
含む物質を第ａ族元素および第ａ族元素の塩
化物と５〜30mol％の硼酸塩からなる混合塩に添
加し、さらに第ａ族または第ａ族元素の酸化
物、弗化物および炭酸塩の１種または２種以上を
合計で15wt％以下添加して加熱溶融させ、浴中
に浸漬した被処理材料表面に第ａ族元素と第
ａ族元素の複炭化物層を形成せしめることを特徴
とする表面処理方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8184380A JPS5729571A (en) | 1980-06-17 | 1980-06-17 | Surface treating method |
| KR1019810002055A KR850001832B1 (ko) | 1980-06-17 | 1981-06-09 | 철 또는 철합금 기재상의 탄화물 피복용 조성물 |
| CA000379645A CA1179242A (en) | 1980-06-17 | 1981-06-12 | Method for treating surfaces |
| DE3123871A DE3123871C2 (de) | 1980-06-17 | 1981-06-16 | Verfahren zur Erzeugung einer Schicht eines Carbids oder zusammengesetzten Carbids auf Kohlenstoff enthaltendem Material |
| US06/274,276 US4400222A (en) | 1980-06-17 | 1981-06-16 | Method for treating surfaces |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8184380A JPS5729571A (en) | 1980-06-17 | 1980-06-17 | Surface treating method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5729571A JPS5729571A (en) | 1982-02-17 |
| JPS6138262B2 true JPS6138262B2 (ja) | 1986-08-28 |
Family
ID=13757748
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8184380A Granted JPS5729571A (en) | 1980-06-17 | 1980-06-17 | Surface treating method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5729571A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58164609A (ja) * | 1982-03-25 | 1983-09-29 | Daikin Ind Ltd | 光学繊維用鞘材 |
| JPS58197264A (ja) * | 1982-05-11 | 1983-11-16 | Takeo Oki | 工業材料の表面処理方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5243645A (en) * | 1975-09-26 | 1977-04-05 | Tsurumi Soda Kk | Culture medium of mushroom |
| JPS5335637A (en) * | 1976-09-16 | 1978-04-03 | Kazuo Hosokawa | Method of coating metals or alloys with vanadium carbide or niobium carbide |
| JPS5358440A (en) * | 1976-11-08 | 1978-05-26 | Toyoda Chuo Kenkyusho Kk | Method of forming composite carbide layer of titanium and chromium on surface of ferrous alloy containing carbon |
| JPS5429847A (en) * | 1977-08-11 | 1979-03-06 | Toyoda Chuo Kenkyusho Kk | Method of forming composite carbide layer of chromium and one or more of 5a group elements on surface of iron alloy |
-
1980
- 1980-06-17 JP JP8184380A patent/JPS5729571A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5243645A (en) * | 1975-09-26 | 1977-04-05 | Tsurumi Soda Kk | Culture medium of mushroom |
| JPS5335637A (en) * | 1976-09-16 | 1978-04-03 | Kazuo Hosokawa | Method of coating metals or alloys with vanadium carbide or niobium carbide |
| JPS5358440A (en) * | 1976-11-08 | 1978-05-26 | Toyoda Chuo Kenkyusho Kk | Method of forming composite carbide layer of titanium and chromium on surface of ferrous alloy containing carbon |
| JPS5429847A (en) * | 1977-08-11 | 1979-03-06 | Toyoda Chuo Kenkyusho Kk | Method of forming composite carbide layer of chromium and one or more of 5a group elements on surface of iron alloy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5729571A (en) | 1982-02-17 |
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