JPS6136567B2 - - Google Patents
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- JPS6136567B2 JPS6136567B2 JP58103861A JP10386183A JPS6136567B2 JP S6136567 B2 JPS6136567 B2 JP S6136567B2 JP 58103861 A JP58103861 A JP 58103861A JP 10386183 A JP10386183 A JP 10386183A JP S6136567 B2 JPS6136567 B2 JP S6136567B2
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明は、耐熱鋼管の製造方法に関し、特に遠
心鋳造耐熱鋳鋼管を素管とし、冷間加工による展
伸・縮径と、塑性加工歪を回復するための熱処理
を経て、高温強度にすぐれた、所望のサイズの耐
熱鋼管を得るものである。 遠心鋳造管は、遠心鋳造用鋳型の高速回転下に
鋳型内に溶湯を鋳込み、溶湯シリンダーを形成し
て凝固させることにより得られるもので、熱間押
出加工法のような、ビレツトを素材とし、加熱−
ピアシング−再加熱−押出加工の各工程を要する
方法にくらべ、工程が簡素で、経済的である。ま
た、同一化学成分組成の耐熱鋼の高温特性につい
て鋳造品と塑性加工品とを比較すると、鋳造品
は、塑性加工品に比し、高温強度、とくにクリー
プ破断強度が極めて高いという特長を有する。こ
のため、一般に約800℃以上の高温域で使用され
る耐圧配管用鋼管は、経済的・材質的見地から、
そのほとんどが遠心鋳造耐熱鋼管でまかなわれて
いる。 しかし、遠心鋳造法は、比較的大口径の管体の
製造に限られ、小径管の鋳造は容易でない。それ
は口径が小さくなる程、鋳込樋の内孔に溶湯やス
ラグによる閉塞が生じ易く、また単位時間当りの
注湯量の減少に伴い、ひけ巣やキライ（ガス孔）
等の鋳造欠陥が発生し易くなるからである。これ
らの不具合は鋳造管が長尺になるほど、顕著とな
り、実際上、外径50mm以下、単管長2500mm以上の
管を遠心鋳造することは極めて困難である。その
ため、耐熱用途にこのような小径・長尺管を必要
とする場合は、Ni、Co、Moなどを多量に含有
し、あるいは活性金属であるAl、Tiなどを多量
に含む合金、例えばハステロイ、ナイモニツク、
インコネル合金などを素材として熱間塑性加工に
より製管する方法が使用されているが、これらの
合金は極めて高価であり、またその塑性加工も容
〓〓〓〓
易ではない。 本発明は、上記問題に対処するために、遠心鋳
造された耐熱鋳造管を素管とし、冷間加工により
所望の管サイズに縮径・展伸し、ついで塑性加工
歪回復のための熱処理において結晶粒の粗粒化・
整粒化を図ることにより、鋳放し材に匹敵する高
温強度を有し、かつ遠心鋳造では製管困難な小
径・長尺サイズの耐熱鋼管を得ようとするもので
ある。 以下、本発明について詳しく説明する。 本発明の耐熱鋼管製造法は、素管として、
C0.05〜0.25％、Si2.0％以下、Mn2.0％以下、
Cr19.0〜27.0％、Ni30.0〜40.0％、Nb0.2〜2.0
％、N0.1％以下、残部Feおよび不可避不純物か
らなる耐熱鋳鋼遠心鋳造管を使用し、これを切削
加工により内外径加工したのち、冷間縮径圧延加
工を加えて所望サイズの継目無管となし、ついで
温度1150〜1250℃での熱処理を施すことにより結
晶粒度番号（JIS Ｇ 0551にもとづく。以下同
じ）を３以下に調整することからなる。 本発明に素管として使用される遠心鋳造管は常
法により鋳造されるもので、その鋳造サイズは、
目的とする管サイズに応じて、不必要に大径でな
く、かつ鋳造技術上の困難を伴なわない適当なサ
イズであればよい。例えば、外径38.1mm、肉厚
3.2mm、長さ50000mmの管体を目的とする場合、切
削加工により外径52mm、肉厚６mm、長さ2000mmに
仕上げられた鋳造管を使用することができる。 遠心鋳造素管は適当な内外径加工が加えられた
のち、塑性加工により所望の管サイズに縮径・展
伸される。本発明はその塑性加工法として冷間圧
延法を適用する。冷間圧延によれば、塑性加工時
の割れが発生しにくく、遠心鋳造管のように冷間
加工性の劣る材料にとつて有利な加工法である。
ただし、その加工条件が適正を欠くと、管端面な
どに多数の亀裂を生じ、加工が困難となる。この
ようなトラブルを防止するための好ましい加工条
件は、減面率（％）〔（１−塑性加工後の管断面
積／素管の断面積）×100〕が40〜60％となるよう
にし、かつその場合の減径率（％）〔（１−塑性加
工後の管外径または内径／素管の外径または内
径）×100〕が30％以下、更に好ましくは、10〜30
％となるように設定することである。かかる加工
条件下に、亀裂などを生じずに、所望の管サイズ
への展伸・縮径を容易に達成することができる。 上記冷間加工にて得られた管体は、ついで塑性
加工歪を回復させるための熱処理に付される。こ
の場合に問題となるのは、熱処理による鋳造組織
の消失と再結晶化に伴つて、鋳造管の特長である
高温強度が失なわれ、とくに高温クリープ破断強
度の著しい低下が生じることである。とりわけ、
再結晶組織が、第２図に示すような混粒組織であ
る場合には、その平均結晶粒度番号が５以上と極
めて細かい結晶組織となり、高温のクリープ破断
試験における同一負荷応力での破断時間は、鋳造
品の試験片の破断時間の約1/10程度もしくはそれ
以下となる。再結晶組織が混粒組織となる原因
は、第３図に示すように鋳造組織の不均一性にあ
り、析出物（この場合は炭化物）の部分的な粗密
によつて各部分での塑性加工歪の蓄積のされ方が
異なるからであり、この組織的不均一は一般の鋳
造材に程度の差はあれ、不可避的に付随するもの
である。 本発明は、上記の高温強度低下を防止するため
に、熱処理における加熱温度の下限を1150℃と
し、かつ1250℃を越えないものとする。下限を
1150℃とするのは、それより低いと、塑性加工歪
の回復効果が不足するだけでなく、再結晶組織が
前記のような混粒組織となり、一方上限を1250℃
とするのは、それを越えると、管表面の酸化によ
るスケールの発生および熱変形による管の円形断
面のゆがみを生じ、さらにはコスト負担が大きく
なるからである。また、この熱処理における適正
な加熱温度は、管材の化学成分組成、とくにＣお
よびNb含有量とも関連して、ミクロ組織におい
て再結晶後、結晶粒成長とともに混粒状態が消去
され、粗粒化および整粒化が達成されるように設
定される。すなわち、最適の加熱温度は、Ｃおよ
びNb量の増加とともに、前記温度範囲（1150〜
1250℃）における高温側に求められる。なお、加
熱保持時間は約１〜10時間であり、所要時間加熱
保持したのち、水冷などの急冷を行えばよい。 上記の熱処理を行うことにより、結晶粒の粗粒
化・整粒化が達成され、平均結晶粒度番号３以下
の粗い再結晶組織が形成される。第１図にその例
を示す。このような整粒・粒大結晶組織により、
後記実施例にも示されるように、鋳造材と同等も
しくはそれ以上の高温クリープ破断強度が保証さ
〓〓〓〓
れる。 次に、本発明における管材の化学成分組成の限
定理由を説明する。 Ｃ：0.05〜0.25％ 強度向上に有効な元素であるが、0.25％をこえ
ると冷間圧延縮径での加工性が悪く、亀裂等の発
生により健全な管を得難く、一方0.05％に満たな
いと、耐熱用途に必要な高温強度が不足する。 Si：2.0％以下 素管鋳造時の溶湯の流動性の確保に必要である
が、2.0％をこえると管体の溶接性が劣化する。 Mn：2.0％以下 溶湯の脱酸・脱硫、溶解時のスラグの流動性向
上のために加えられるが、2.0％をこえると効果
はほぼ飽和する。 Cr：19.0〜27.0％ 高温用材料としての耐酸化性を得るのに必要で
ある。19.0％未満ではその効果が不足し、一方
27.0％をこえると、材料の硬化により縮径加工の
困難が増し、かつ溶接性も悪くなる。 Ni：30.0〜40.0％ 高温強度の確保に必要な元素である。30.0％未
満では、他の元素との組合せにおいても高温強度
が不足する。一方、40.0％をこえても、Niの増量
に見合う高温強度改善効果は得られず、不経済と
なる。 Nb：0.2〜2.0％ 高温強度、その他の高温特性の確保に重要な元
素である。0.2％に満たないと、その効果は十分
でなく、一方2.0％をこえると、高温域での耐酸
化性の劣化が著しくなる。 Ｎ：0.1％以下 強度改善に寄与するが、0.1％をこえると、冷
間加工性が悪く、縮径加工が困難化し、健全な管
を得難い。 P.S.その他の不純物元素は、通常の溶製技術に
伴う不可避的混入を許容する。例えば、Ｐは0.03
％以下、Ｓは0.03％以下混在しても本発明の樹旨
は損なわれない。 第１表に、遠心鋳造管を素管とし、冷間縮径圧
延により小径・長尺サイズに展伸・縮径した製管
例、および得られた各供試管から採取した試験片
につき熱処理後の高温クリープ破断試験（温度
900℃・荷重4.0Kg/mm2）の結果を示す。素管の切
削加工による内外径加工後の管サイズは、外径50
〜60mm、肉厚４〜６mm、長さ2000mm、冷間縮径圧
延における減面率は40〜60％、減径率は30％以下
であり、いづれも亀裂などを生じることなく、展
伸・縮径加工を達成した。加工後の管サイズは、
いづれも外径38.1mm、肉厚3.2mm、長さ5000mmで
ある。 熱処理は次の３通りの各条件で行つた：(A)1130
℃×10Hr→水冷、(B)1150℃×10Hr→水冷、(C)
1250℃×10Hr→水冷。 また、比較のために、各供試管の鋳放し材につ
き前記と同じクリープ破断試験（900℃・4.0Kg/
mm2）を行つた。 なお、表中、試番(1)〜(8)の供試管材は本発明に
規定の化学成分組成を有し、(9)および(10)はそれぞ
れＣ量およびNb量が不足するものである。 第１表の、試番(1)、(5)〜(8)の熱処理(B)、(C)の
例、および試番(2)〜(4)の熱処理(B)の例に示される
ように、本発明の化学成分組成の規定と、化学成
分組成に応じた熱処理条件を満たすことにより、
粗粒化・整粒化が十分に進み、平均結晶粒度番号
は2.0〜2.5と良好な粗大・整流再結晶組織が形成
され、そのクリープ破断強度は鋳放し材のそれと
同等もしくはそれ以上である。 一方、試番(9)、(10)（それぞれＣ量またはNb量
が本発明規定の下限に満たない）では、熱処理
(B)、(C)（加熱温度：1150℃、1250℃）において、
平均結晶粒度番号は1.0と粗粒化・整粒化が十分
に進んではいるが、Ｃ量またはNb量が不足する
ため、クリープ破断時間の向上は殆んど認められ
ない。また、Ｃ量またはNb量が比較的高目に調
整された試番(2)〜(4)に対する熱処理(B)（加熱温
度：1150℃）の例では、加熱温度が十分でなく、
粗粒化・整粒化が不足し、平均結晶粒度番号は
4.1〜5.7と微細なため、クリープ破断時間は鋳放
し材の約1/10程度と著しく短い。なお、熱処理(A)
（加熱温度＜1150℃）の例では、化学成分組成の
適否にかかわらず、所定の粗粒化・整流化をなし
得ず、クリープ破断時間の向上に見るべき効果は
殆んどない。 〓〓〓〓
心鋳造耐熱鋳鋼管を素管とし、冷間加工による展
伸・縮径と、塑性加工歪を回復するための熱処理
を経て、高温強度にすぐれた、所望のサイズの耐
熱鋼管を得るものである。 遠心鋳造管は、遠心鋳造用鋳型の高速回転下に
鋳型内に溶湯を鋳込み、溶湯シリンダーを形成し
て凝固させることにより得られるもので、熱間押
出加工法のような、ビレツトを素材とし、加熱−
ピアシング−再加熱−押出加工の各工程を要する
方法にくらべ、工程が簡素で、経済的である。ま
た、同一化学成分組成の耐熱鋼の高温特性につい
て鋳造品と塑性加工品とを比較すると、鋳造品
は、塑性加工品に比し、高温強度、とくにクリー
プ破断強度が極めて高いという特長を有する。こ
のため、一般に約800℃以上の高温域で使用され
る耐圧配管用鋼管は、経済的・材質的見地から、
そのほとんどが遠心鋳造耐熱鋼管でまかなわれて
いる。 しかし、遠心鋳造法は、比較的大口径の管体の
製造に限られ、小径管の鋳造は容易でない。それ
は口径が小さくなる程、鋳込樋の内孔に溶湯やス
ラグによる閉塞が生じ易く、また単位時間当りの
注湯量の減少に伴い、ひけ巣やキライ（ガス孔）
等の鋳造欠陥が発生し易くなるからである。これ
らの不具合は鋳造管が長尺になるほど、顕著とな
り、実際上、外径50mm以下、単管長2500mm以上の
管を遠心鋳造することは極めて困難である。その
ため、耐熱用途にこのような小径・長尺管を必要
とする場合は、Ni、Co、Moなどを多量に含有
し、あるいは活性金属であるAl、Tiなどを多量
に含む合金、例えばハステロイ、ナイモニツク、
インコネル合金などを素材として熱間塑性加工に
より製管する方法が使用されているが、これらの
合金は極めて高価であり、またその塑性加工も容
〓〓〓〓
易ではない。 本発明は、上記問題に対処するために、遠心鋳
造された耐熱鋳造管を素管とし、冷間加工により
所望の管サイズに縮径・展伸し、ついで塑性加工
歪回復のための熱処理において結晶粒の粗粒化・
整粒化を図ることにより、鋳放し材に匹敵する高
温強度を有し、かつ遠心鋳造では製管困難な小
径・長尺サイズの耐熱鋼管を得ようとするもので
ある。 以下、本発明について詳しく説明する。 本発明の耐熱鋼管製造法は、素管として、
C0.05〜0.25％、Si2.0％以下、Mn2.0％以下、
Cr19.0〜27.0％、Ni30.0〜40.0％、Nb0.2〜2.0
％、N0.1％以下、残部Feおよび不可避不純物か
らなる耐熱鋳鋼遠心鋳造管を使用し、これを切削
加工により内外径加工したのち、冷間縮径圧延加
工を加えて所望サイズの継目無管となし、ついで
温度1150〜1250℃での熱処理を施すことにより結
晶粒度番号（JIS Ｇ 0551にもとづく。以下同
じ）を３以下に調整することからなる。 本発明に素管として使用される遠心鋳造管は常
法により鋳造されるもので、その鋳造サイズは、
目的とする管サイズに応じて、不必要に大径でな
く、かつ鋳造技術上の困難を伴なわない適当なサ
イズであればよい。例えば、外径38.1mm、肉厚
3.2mm、長さ50000mmの管体を目的とする場合、切
削加工により外径52mm、肉厚６mm、長さ2000mmに
仕上げられた鋳造管を使用することができる。 遠心鋳造素管は適当な内外径加工が加えられた
のち、塑性加工により所望の管サイズに縮径・展
伸される。本発明はその塑性加工法として冷間圧
延法を適用する。冷間圧延によれば、塑性加工時
の割れが発生しにくく、遠心鋳造管のように冷間
加工性の劣る材料にとつて有利な加工法である。
ただし、その加工条件が適正を欠くと、管端面な
どに多数の亀裂を生じ、加工が困難となる。この
ようなトラブルを防止するための好ましい加工条
件は、減面率（％）〔（１−塑性加工後の管断面
積／素管の断面積）×100〕が40〜60％となるよう
にし、かつその場合の減径率（％）〔（１−塑性加
工後の管外径または内径／素管の外径または内
径）×100〕が30％以下、更に好ましくは、10〜30
％となるように設定することである。かかる加工
条件下に、亀裂などを生じずに、所望の管サイズ
への展伸・縮径を容易に達成することができる。 上記冷間加工にて得られた管体は、ついで塑性
加工歪を回復させるための熱処理に付される。こ
の場合に問題となるのは、熱処理による鋳造組織
の消失と再結晶化に伴つて、鋳造管の特長である
高温強度が失なわれ、とくに高温クリープ破断強
度の著しい低下が生じることである。とりわけ、
再結晶組織が、第２図に示すような混粒組織であ
る場合には、その平均結晶粒度番号が５以上と極
めて細かい結晶組織となり、高温のクリープ破断
試験における同一負荷応力での破断時間は、鋳造
品の試験片の破断時間の約1/10程度もしくはそれ
以下となる。再結晶組織が混粒組織となる原因
は、第３図に示すように鋳造組織の不均一性にあ
り、析出物（この場合は炭化物）の部分的な粗密
によつて各部分での塑性加工歪の蓄積のされ方が
異なるからであり、この組織的不均一は一般の鋳
造材に程度の差はあれ、不可避的に付随するもの
である。 本発明は、上記の高温強度低下を防止するため
に、熱処理における加熱温度の下限を1150℃と
し、かつ1250℃を越えないものとする。下限を
1150℃とするのは、それより低いと、塑性加工歪
の回復効果が不足するだけでなく、再結晶組織が
前記のような混粒組織となり、一方上限を1250℃
とするのは、それを越えると、管表面の酸化によ
るスケールの発生および熱変形による管の円形断
面のゆがみを生じ、さらにはコスト負担が大きく
なるからである。また、この熱処理における適正
な加熱温度は、管材の化学成分組成、とくにＣお
よびNb含有量とも関連して、ミクロ組織におい
て再結晶後、結晶粒成長とともに混粒状態が消去
され、粗粒化および整粒化が達成されるように設
定される。すなわち、最適の加熱温度は、Ｃおよ
びNb量の増加とともに、前記温度範囲（1150〜
1250℃）における高温側に求められる。なお、加
熱保持時間は約１〜10時間であり、所要時間加熱
保持したのち、水冷などの急冷を行えばよい。 上記の熱処理を行うことにより、結晶粒の粗粒
化・整粒化が達成され、平均結晶粒度番号３以下
の粗い再結晶組織が形成される。第１図にその例
を示す。このような整粒・粒大結晶組織により、
後記実施例にも示されるように、鋳造材と同等も
しくはそれ以上の高温クリープ破断強度が保証さ
〓〓〓〓
れる。 次に、本発明における管材の化学成分組成の限
定理由を説明する。 Ｃ：0.05〜0.25％ 強度向上に有効な元素であるが、0.25％をこえ
ると冷間圧延縮径での加工性が悪く、亀裂等の発
生により健全な管を得難く、一方0.05％に満たな
いと、耐熱用途に必要な高温強度が不足する。 Si：2.0％以下 素管鋳造時の溶湯の流動性の確保に必要である
が、2.0％をこえると管体の溶接性が劣化する。 Mn：2.0％以下 溶湯の脱酸・脱硫、溶解時のスラグの流動性向
上のために加えられるが、2.0％をこえると効果
はほぼ飽和する。 Cr：19.0〜27.0％ 高温用材料としての耐酸化性を得るのに必要で
ある。19.0％未満ではその効果が不足し、一方
27.0％をこえると、材料の硬化により縮径加工の
困難が増し、かつ溶接性も悪くなる。 Ni：30.0〜40.0％ 高温強度の確保に必要な元素である。30.0％未
満では、他の元素との組合せにおいても高温強度
が不足する。一方、40.0％をこえても、Niの増量
に見合う高温強度改善効果は得られず、不経済と
なる。 Nb：0.2〜2.0％ 高温強度、その他の高温特性の確保に重要な元
素である。0.2％に満たないと、その効果は十分
でなく、一方2.0％をこえると、高温域での耐酸
化性の劣化が著しくなる。 Ｎ：0.1％以下 強度改善に寄与するが、0.1％をこえると、冷
間加工性が悪く、縮径加工が困難化し、健全な管
を得難い。 P.S.その他の不純物元素は、通常の溶製技術に
伴う不可避的混入を許容する。例えば、Ｐは0.03
％以下、Ｓは0.03％以下混在しても本発明の樹旨
は損なわれない。 第１表に、遠心鋳造管を素管とし、冷間縮径圧
延により小径・長尺サイズに展伸・縮径した製管
例、および得られた各供試管から採取した試験片
につき熱処理後の高温クリープ破断試験（温度
900℃・荷重4.0Kg/mm2）の結果を示す。素管の切
削加工による内外径加工後の管サイズは、外径50
〜60mm、肉厚４〜６mm、長さ2000mm、冷間縮径圧
延における減面率は40〜60％、減径率は30％以下
であり、いづれも亀裂などを生じることなく、展
伸・縮径加工を達成した。加工後の管サイズは、
いづれも外径38.1mm、肉厚3.2mm、長さ5000mmで
ある。 熱処理は次の３通りの各条件で行つた：(A)1130
℃×10Hr→水冷、(B)1150℃×10Hr→水冷、(C)
1250℃×10Hr→水冷。 また、比較のために、各供試管の鋳放し材につ
き前記と同じクリープ破断試験（900℃・4.0Kg/
mm2）を行つた。 なお、表中、試番(1)〜(8)の供試管材は本発明に
規定の化学成分組成を有し、(9)および(10)はそれぞ
れＣ量およびNb量が不足するものである。 第１表の、試番(1)、(5)〜(8)の熱処理(B)、(C)の
例、および試番(2)〜(4)の熱処理(B)の例に示される
ように、本発明の化学成分組成の規定と、化学成
分組成に応じた熱処理条件を満たすことにより、
粗粒化・整粒化が十分に進み、平均結晶粒度番号
は2.0〜2.5と良好な粗大・整流再結晶組織が形成
され、そのクリープ破断強度は鋳放し材のそれと
同等もしくはそれ以上である。 一方、試番(9)、(10)（それぞれＣ量またはNb量
が本発明規定の下限に満たない）では、熱処理
(B)、(C)（加熱温度：1150℃、1250℃）において、
平均結晶粒度番号は1.0と粗粒化・整粒化が十分
に進んではいるが、Ｃ量またはNb量が不足する
ため、クリープ破断時間の向上は殆んど認められ
ない。また、Ｃ量またはNb量が比較的高目に調
整された試番(2)〜(4)に対する熱処理(B)（加熱温
度：1150℃）の例では、加熱温度が十分でなく、
粗粒化・整粒化が不足し、平均結晶粒度番号は
4.1〜5.7と微細なため、クリープ破断時間は鋳放
し材の約1/10程度と著しく短い。なお、熱処理(A)
（加熱温度＜1150℃）の例では、化学成分組成の
適否にかかわらず、所定の粗粒化・整流化をなし
得ず、クリープ破断時間の向上に見るべき効果は
殆んどない。 〓〓〓〓
【表】
【表】
以上のように、本発明によれば、遠心耐熱鋳鋼
管を素管として、鋳造管に匹敵する高温強度を有
し、かつ所望の管サイズ、とくに遠心鋳造では不
可能な小径・長尺サイズの耐熱鋼管を得ることが
できる。しかも、遠心鋳造管を素管とするのであ
るから、複雑な加工々程を要する熱間押出加工管
を素管とする場合にくらべて極めて経済的であ
る。 また、本発明における管材は、Ｃ量が比較的低
く（0.05〜0.25％）、かつ適量のNbを含有してい
るので、高温域での長時間加熱使用後、室温など
の低温域降下時における延性・靭性にも富むもの
である。従つて、そのような使用環境、例えば
800℃以下で使用されるインコロイ800Hの安価な
〓〓〓〓
代替品として使用でき（前記第１表、試番(1)の管
材のCrおよびNi量はインコロイ800Hのそれに相
当する）、また上記より更に高温域において使用
することもできる。例えば、水素製造装置におけ
るピグテイルやコレクター、あるいはエチレン製
造装置におけるクラツキングコイルやトランスフ
アーラインパイプなど、その他各種高温用途に適
用されるものである。
管を素管として、鋳造管に匹敵する高温強度を有
し、かつ所望の管サイズ、とくに遠心鋳造では不
可能な小径・長尺サイズの耐熱鋼管を得ることが
できる。しかも、遠心鋳造管を素管とするのであ
るから、複雑な加工々程を要する熱間押出加工管
を素管とする場合にくらべて極めて経済的であ
る。 また、本発明における管材は、Ｃ量が比較的低
く（0.05〜0.25％）、かつ適量のNbを含有してい
るので、高温域での長時間加熱使用後、室温など
の低温域降下時における延性・靭性にも富むもの
である。従つて、そのような使用環境、例えば
800℃以下で使用されるインコロイ800Hの安価な
〓〓〓〓
代替品として使用でき（前記第１表、試番(1)の管
材のCrおよびNi量はインコロイ800Hのそれに相
当する）、また上記より更に高温域において使用
することもできる。例えば、水素製造装置におけ
るピグテイルやコレクター、あるいはエチレン製
造装置におけるクラツキングコイルやトランスフ
アーラインパイプなど、その他各種高温用途に適
用されるものである。
第１図は塑性加工管の熱処理後の整粒組織を示
す図面代用顕微鏡写真、第２図は塑性加工管の熱
処理後の混粒組織を示す図面代用顕微鏡写真、第
３図は遠心鋳造管の鋳放し状態での結晶組織を示
す図面代用顕微鏡写真（いずれも100倍率）であ
る。 〓〓〓〓
す図面代用顕微鏡写真、第２図は塑性加工管の熱
処理後の混粒組織を示す図面代用顕微鏡写真、第
３図は遠心鋳造管の鋳放し状態での結晶組織を示
す図面代用顕微鏡写真（いずれも100倍率）であ
る。 〓〓〓〓
Claims (1)
- １ C0.05〜0.25％、Si2.0％以下、Mn2.0％以
下、Cr19.0〜27.0％、Ni30.0〜40.0％、Nb0.2〜
2.0％、N0.1％以下、残部Feおよび不可避不純物
からなる耐熱鋳鋼遠心鋳造管を素管とし、これを
切削加工により内外径加工したのち、冷間縮径圧
延加工を加えて所望サイズの継目無管となし、つ
いで温度1150〜1250℃に加熱保持して結晶粒度番
号３以下に調整することを特徴とする高温強度の
すぐれた耐熱鋼管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58103861A JPS59229417A (ja) | 1983-06-10 | 1983-06-10 | 高温強度のすぐれた耐熱鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58103861A JPS59229417A (ja) | 1983-06-10 | 1983-06-10 | 高温強度のすぐれた耐熱鋼管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59229417A JPS59229417A (ja) | 1984-12-22 |
| JPS6136567B2 true JPS6136567B2 (ja) | 1986-08-19 |
Family
ID=14365227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58103861A Granted JPS59229417A (ja) | 1983-06-10 | 1983-06-10 | 高温強度のすぐれた耐熱鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59229417A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106311797A (zh) * | 2016-08-30 | 2017-01-11 | 安吉县鹏大钢管有限公司 | 一种齿轮钢无缝管的制备工艺 |
| US10970187B2 (en) * | 2018-10-31 | 2021-04-06 | Jpmorgan Chase Bank, N.A. | System and method for proactively healing a mainframe computer system |
-
1983
- 1983-06-10 JP JP58103861A patent/JPS59229417A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106311797A (zh) * | 2016-08-30 | 2017-01-11 | 安吉县鹏大钢管有限公司 | 一种齿轮钢无缝管的制备工艺 |
| CN106311797B (zh) * | 2016-08-30 | 2018-05-22 | 安吉县鹏大钢管有限公司 | 一种齿轮钢无缝管的制备工艺 |
| US10970187B2 (en) * | 2018-10-31 | 2021-04-06 | Jpmorgan Chase Bank, N.A. | System and method for proactively healing a mainframe computer system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59229417A (ja) | 1984-12-22 |
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