JPS6136068B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6136068B2 JPS6136068B2 JP17619681A JP17619681A JPS6136068B2 JP S6136068 B2 JPS6136068 B2 JP S6136068B2 JP 17619681 A JP17619681 A JP 17619681A JP 17619681 A JP17619681 A JP 17619681A JP S6136068 B2 JPS6136068 B2 JP S6136068B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion resistance
- steel
- groove corrosion
- groove
- added
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Arc Welding In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、溶接製管のままで使用しても溝状
腐食（以下、溝食という）の発生しない電縫鋼管
に関する。 工業用水、或いは海水等の配管用として電縫鋼
管が広く使用されているが、近年、かかる電縫鋼
管の溶接部が溝状に腐食され、漏水事故に到る事
例が発生し、問題になつている。このような問題
に対処するため、管の素材となる鋼に種々の添加
元素を加えたり、溝食を促進する成分の低下を図
つたり、或いは溶接部が熱処理、いわゆるシーム
アニールすることなどが提案されている。 しかし、これまでに知られた特殊元素の添加、
或いは有害成分の除去だけでは十分な耐溝食性を
得ることは困難で、これらの処置と合せて、シー
ムアニールを施すことが必要とされている。 本発明者は、電縫鋼管の溝食に及ぼす合金元素
の影響についての広範な実験結果に基いて、電縫
鋼管の素材として次に述べるごとき組成の鋼を用
いれば製管溶接後の熱処理を行わなくても、十分
な耐溝食性が確保できることを確認した。 すなわち、この発明は、 (1) C0.30％以下、Si0.35％以下、Mn0.10〜1.00
％、及びAl0.06〜0.30％、Nb0.01〜0.15％，
Ni0.05〜0.60％のうち１種又は２種以上を含有
し（ただしNi単独含有は除く）、残部実質的に
Feからなる鋼で作られた耐溝食性のすぐれた
電縫鋼管。 と提案するものである。 上記のごとく、各成分の含有量を定めたのは下
記の理由による。 Ｃは鋼の強度をあげる成分であるが、耐食性の
上からは好ましくないものである。特に、電縫鋼
管においては溶接部に焼入組織を発生させ、周辺
母材部との電位差を大きくして、溝食の発生傾向
を増すものであるから、その含有量はできるだけ
少ない方がよい。0.30％は、許容できる含有量の
上限値である。 Siは鋼の脱酸剤として用いられるもので、溶接
部の耐食性には格別の影響を与えない。0.35％は
Siキルド鋼の通常の上限値である。 Mnは鋼の脱酸剤及び強化成分として0.10％以
上が必要であるが、1.0％をこえると溶接部に焼
入れ組織を生じやすくし、その耐溝食性を悪化さ
せる。 Al，Nb及びNiは、いずれも溶接部の耐溝食性
を著しく改善する成分である。このうちAlは、
通常脱酸剤として使用される鋼中に残留する0.03
％程度の量ではかえつて溶接部の耐溝食性を悪化
させる。そこで、本発明者等は先にAl含有量を
0.01％以下に抑えて、耐溝食性を改善する発明を
提案した（特開昭52−117225号）。しかし、その
後の研究によつてAlをむしろ積極的に添加し、
その含有量を0.06％以上にすることによつて、溶
接部の耐溝食性が改善されることを知つた。その
理由は次のように考えられる。 Alを0.06％以上含有することによつて溶接部近
傍の結晶粒が微細化されるものの、溶接部中央部
の焼入れ組織の耐食性が向上する。なおAlは溶
接部では一部Al2O3となつて存在し、有害なMnS
の生成核となるが溶接部の焼入れ組織そのものの
耐食性が著しく向上するためMnSの影響は弱め
られる。以上の理由によつてAlを0.06％以上含有
することによつて耐溝食性が高められる。なお
0.30％を越えて添加しても添加の割には耐溝食性
は改善されないことを考慮して、上限を0.30％と
した。 Nbの耐溝食性改善効果は次の２つの理由によ
ると考えられる。第１は、Nbが炭化物を形成
し、Ｃの前記のような悪影響を軽減することによ
る。第２は、Nbは結晶粒を微細化するため溶接
部と母材部との結晶粒度の大きさの差をなくし溶
接部中央の局部溶接を防止することによる。 以上２点の理由によつて、Ｃ含有量に合わせて
増減すべきであるが少なくとも0.01％以上必要で
ある。一方Nbが0.15％をこえると鋼管の製造性
及び機械的性質への悪影響が懸念される。 Niは溶接部の焼入れ組織の耐食性を著しく高
める。すなわち、電縫部の電位を母材に近ずけ耐
食性を増すと共に、水素過電圧が低いため溝食部
のPH低下を抑制するため、特にAl，Nbと複合添
加を行うと効果が著しい。しかし、その効果は
Ni0.05未満ではその効果があがらず、又0.60％を
越えると熱間加工性が劣化するため、0.05〜0.60
％とした。 上記Al，Nb及びNiは、それぞれの規定量にお
いて溶接部の耐溝食性を著しく高めるものであ
り、成品電縫鋼管は、溶接のままで十分使用に耐
える。 以上の成分の外に、鋼中に不可避的に混入する
Ｐ，Ｓその他の不純物がある。Ｐは鋼の脆化と溶
接性劣化を招き、又、Ｓは溶接部の耐食性に悪影
響を与えるから、いずれもできるだけ少ない方が
よい。それぞれ0.040％以下にすべきである。こ
の発明において、「残部実質的にFe」というの
は、上記Ｐ，Ｓその他不可避の不純物を伴つた
Feを意味する。 次に実施例によつて、この発明の効果を具体的
に説明する。 第１表に示す組成の鋼を素材として、電気抵抗
溶接により直径25.4mm、肉厚2.0mmの電縫鋼管を
製造した。この鋼管を半割りし、溶接部を巾の中
央とする長さ50.0mmの試験片を切り出し、試験を
腐食環境のきびしい流動海水中（ASTM−Ｄ−
1141により調整）、温度50℃、流速2m／secの条
件で30日間の腐食試験を行つたものである。 １〜15が本発明鋼で、１〜３はAl添加鋼、６
〜８はNb添加鋼、４，13はAlとNbの複合添加
鋼、５，14，15はAlとNiの複合添加鋼、９，12
はNbとNiの複合添加鋼、10，11はAl，Nb，Niの
３種の元素を複合添加したものである。腐食試験
結果は同じ表１に示すように、耐溝食性は非常に
すぐれており、ほぼ完全に溝食は防止できる。 16，22は比較例である。このうち16，17は通常
材であり著しい溝食が発生する。19はAlを0.50％
以下添加した鋼であるが、耐溝食性は何ら改善さ
れない。19，20はNbを0.01％以下添加したも
の、２はAlとNbを複合添加したもの、22はAlと
Niを複合添加したものであるが、この発明以下
の添加量であるため耐溝食性は少ししか改善され
ていない。 【表】
腐食（以下、溝食という）の発生しない電縫鋼管
に関する。 工業用水、或いは海水等の配管用として電縫鋼
管が広く使用されているが、近年、かかる電縫鋼
管の溶接部が溝状に腐食され、漏水事故に到る事
例が発生し、問題になつている。このような問題
に対処するため、管の素材となる鋼に種々の添加
元素を加えたり、溝食を促進する成分の低下を図
つたり、或いは溶接部が熱処理、いわゆるシーム
アニールすることなどが提案されている。 しかし、これまでに知られた特殊元素の添加、
或いは有害成分の除去だけでは十分な耐溝食性を
得ることは困難で、これらの処置と合せて、シー
ムアニールを施すことが必要とされている。 本発明者は、電縫鋼管の溝食に及ぼす合金元素
の影響についての広範な実験結果に基いて、電縫
鋼管の素材として次に述べるごとき組成の鋼を用
いれば製管溶接後の熱処理を行わなくても、十分
な耐溝食性が確保できることを確認した。 すなわち、この発明は、 (1) C0.30％以下、Si0.35％以下、Mn0.10〜1.00
％、及びAl0.06〜0.30％、Nb0.01〜0.15％，
Ni0.05〜0.60％のうち１種又は２種以上を含有
し（ただしNi単独含有は除く）、残部実質的に
Feからなる鋼で作られた耐溝食性のすぐれた
電縫鋼管。 と提案するものである。 上記のごとく、各成分の含有量を定めたのは下
記の理由による。 Ｃは鋼の強度をあげる成分であるが、耐食性の
上からは好ましくないものである。特に、電縫鋼
管においては溶接部に焼入組織を発生させ、周辺
母材部との電位差を大きくして、溝食の発生傾向
を増すものであるから、その含有量はできるだけ
少ない方がよい。0.30％は、許容できる含有量の
上限値である。 Siは鋼の脱酸剤として用いられるもので、溶接
部の耐食性には格別の影響を与えない。0.35％は
Siキルド鋼の通常の上限値である。 Mnは鋼の脱酸剤及び強化成分として0.10％以
上が必要であるが、1.0％をこえると溶接部に焼
入れ組織を生じやすくし、その耐溝食性を悪化さ
せる。 Al，Nb及びNiは、いずれも溶接部の耐溝食性
を著しく改善する成分である。このうちAlは、
通常脱酸剤として使用される鋼中に残留する0.03
％程度の量ではかえつて溶接部の耐溝食性を悪化
させる。そこで、本発明者等は先にAl含有量を
0.01％以下に抑えて、耐溝食性を改善する発明を
提案した（特開昭52−117225号）。しかし、その
後の研究によつてAlをむしろ積極的に添加し、
その含有量を0.06％以上にすることによつて、溶
接部の耐溝食性が改善されることを知つた。その
理由は次のように考えられる。 Alを0.06％以上含有することによつて溶接部近
傍の結晶粒が微細化されるものの、溶接部中央部
の焼入れ組織の耐食性が向上する。なおAlは溶
接部では一部Al2O3となつて存在し、有害なMnS
の生成核となるが溶接部の焼入れ組織そのものの
耐食性が著しく向上するためMnSの影響は弱め
られる。以上の理由によつてAlを0.06％以上含有
することによつて耐溝食性が高められる。なお
0.30％を越えて添加しても添加の割には耐溝食性
は改善されないことを考慮して、上限を0.30％と
した。 Nbの耐溝食性改善効果は次の２つの理由によ
ると考えられる。第１は、Nbが炭化物を形成
し、Ｃの前記のような悪影響を軽減することによ
る。第２は、Nbは結晶粒を微細化するため溶接
部と母材部との結晶粒度の大きさの差をなくし溶
接部中央の局部溶接を防止することによる。 以上２点の理由によつて、Ｃ含有量に合わせて
増減すべきであるが少なくとも0.01％以上必要で
ある。一方Nbが0.15％をこえると鋼管の製造性
及び機械的性質への悪影響が懸念される。 Niは溶接部の焼入れ組織の耐食性を著しく高
める。すなわち、電縫部の電位を母材に近ずけ耐
食性を増すと共に、水素過電圧が低いため溝食部
のPH低下を抑制するため、特にAl，Nbと複合添
加を行うと効果が著しい。しかし、その効果は
Ni0.05未満ではその効果があがらず、又0.60％を
越えると熱間加工性が劣化するため、0.05〜0.60
％とした。 上記Al，Nb及びNiは、それぞれの規定量にお
いて溶接部の耐溝食性を著しく高めるものであ
り、成品電縫鋼管は、溶接のままで十分使用に耐
える。 以上の成分の外に、鋼中に不可避的に混入する
Ｐ，Ｓその他の不純物がある。Ｐは鋼の脆化と溶
接性劣化を招き、又、Ｓは溶接部の耐食性に悪影
響を与えるから、いずれもできるだけ少ない方が
よい。それぞれ0.040％以下にすべきである。こ
の発明において、「残部実質的にFe」というの
は、上記Ｐ，Ｓその他不可避の不純物を伴つた
Feを意味する。 次に実施例によつて、この発明の効果を具体的
に説明する。 第１表に示す組成の鋼を素材として、電気抵抗
溶接により直径25.4mm、肉厚2.0mmの電縫鋼管を
製造した。この鋼管を半割りし、溶接部を巾の中
央とする長さ50.0mmの試験片を切り出し、試験を
腐食環境のきびしい流動海水中（ASTM−Ｄ−
1141により調整）、温度50℃、流速2m／secの条
件で30日間の腐食試験を行つたものである。 １〜15が本発明鋼で、１〜３はAl添加鋼、６
〜８はNb添加鋼、４，13はAlとNbの複合添加
鋼、５，14，15はAlとNiの複合添加鋼、９，12
はNbとNiの複合添加鋼、10，11はAl，Nb，Niの
３種の元素を複合添加したものである。腐食試験
結果は同じ表１に示すように、耐溝食性は非常に
すぐれており、ほぼ完全に溝食は防止できる。 16，22は比較例である。このうち16，17は通常
材であり著しい溝食が発生する。19はAlを0.50％
以下添加した鋼であるが、耐溝食性は何ら改善さ
れない。19，20はNbを0.01％以下添加したも
の、２はAlとNbを複合添加したもの、22はAlと
Niを複合添加したものであるが、この発明以下
の添加量であるため耐溝食性は少ししか改善され
ていない。 【表】
Claims (1)
- １ C0.30％以下、Si0.35％以下、Mn0.10〜1.00
％、及びAl0.06〜0.30％，Nb0.01〜0.15％，
Ni0.05〜0.60％のうち１種又は２種以上を含有し
（ただしNiの単独含有は除く）、残部実質的にFe
からなる鋼で作られた耐溝状腐食性のすぐれた電
縫鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17619681A JPS57104648A (en) | 1981-11-02 | 1981-11-02 | Seam welded steel pipe with superior groove corrosion resistance |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17619681A JPS57104648A (en) | 1981-11-02 | 1981-11-02 | Seam welded steel pipe with superior groove corrosion resistance |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53004985A Division JPS6043424B2 (ja) | 1978-01-19 | 1978-01-19 | 耐溝状腐食性のすぐれた電縫鋼管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57104648A JPS57104648A (en) | 1982-06-29 |
| JPS6136068B2 true JPS6136068B2 (ja) | 1986-08-16 |
Family
ID=16009306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17619681A Granted JPS57104648A (en) | 1981-11-02 | 1981-11-02 | Seam welded steel pipe with superior groove corrosion resistance |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57104648A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02143477U (ja) * | 1989-05-08 | 1990-12-05 |
-
1981
- 1981-11-02 JP JP17619681A patent/JPS57104648A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02143477U (ja) * | 1989-05-08 | 1990-12-05 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57104648A (en) | 1982-06-29 |
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