JPS6135257B2 - - Google Patents
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- JPS6135257B2 JPS6135257B2 JP24682884A JP24682884A JPS6135257B2 JP S6135257 B2 JPS6135257 B2 JP S6135257B2 JP 24682884 A JP24682884 A JP 24682884A JP 24682884 A JP24682884 A JP 24682884A JP S6135257 B2 JPS6135257 B2 JP S6135257B2
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Description
〔産業上の利用分野〕
この発明は高い高温強度と導電性を有し、さら
にZnやAl、あるいはこれらの合金などの溶融金
属に対してすぐれた耐食性を示す硼化物分散型
Cu合金およびその製造法に関するものである。 〔従来の技術〕 一般に、例えばスポツト溶接用電極には、導電
性、伝熱性、耐アーク性、耐酸化性、加工の容易
性、および常温および高温における機械的強度に
すぐれ、かつ被溶接物と合金化しないなどの性質
を具備することが要求されている。このため、軽
合金やCu合金などのスポツト溶接に用いられる
電極の製造には純銅が、また鋼のそれにはCd、
Cr、W、Co、Be、Ti、Ni、Zr、およびAgなどの
合金成分のうちの1種または2種以上を含有した
Cu合金が用いられている現状である。 一方、スポツト溶接におては、溶接時に溶接面
に働く大きな力および大きな溶接電流によつて前
記溶接面が高温となるため、電極先端部に汚染が
生じ、この汚染は溶接打点数が増すにしたがつて
増大すると共に電極先端部を腐食変形させ、これ
〓〓〓〓
に付随して溶接電流密度が低下し、この結果溶接
強度も低下していくが、所定の溶接強度を得るこ
とができない時点をもつて電極の寿命としてい
る。例えば、Znメツキ鋼板をスポツト溶接する
場合、Znは融点が420℃ときわめて低く、したが
つてナゲツトを形成する前に、前記Znメツキが
溶けるため、この溶融Znが電極先端部にピツク
アツプされて合金化し、このように合金化した電
極先端部は腐食変形し易くなるため、その先端径
が大きくなる一方、母材と電極先端のなじみ性が
悪くなることから、溶接電流密度が低下し、所定
の溶接強度が得られなくなるが、この時点を電極
の寿命としているのである。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、従来のCu合金製電極は、上記のよう
にZnやAl、あるいはこれらの合金などの溶融金
属と合金化しやすく、かつ腐食変形しやすいもの
であるため、きわめて使用寿命が短かく、その度
毎に生産ラインを停止して電極のクリーニングや
取り換えを行なつており、経済的損失には大なる
ものがある。 〔問題点を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、溶融金属に影響されず、かつ高温強度と高導
電性を有し、特にスポツト溶接などの溶接用電極
の製造に使用するのに適した材料を得べく研究を
行なつた結果、重量%で(以下%はすべて重量%
を示す)、 B:0.15〜2%、 を含有し、さらに、 Zr:0.75〜10.5%、 Ti:1.2〜7.5%、 のうちの1種または2種と、 Cr:0.1〜1.5%、 Cd:0.1〜3%、 Ni:0.5〜6%、 のうちの1種または2種を含有し、残りがCuと
不可避不純物からなる組成を有するCu合金に、
40〜90%の範囲内の加工率で冷間加工を施した
後、425〜550℃の範囲内の温度に10分〜3時間の
範囲内の時間保持の条件で熱処理を施すと、Zrお
よびTiの一部と、Cr、Cd、およびNiが前記熱処
理によつて金属単体および/または金属間化合物
の形で素地中に析出し、さらにこのような析出強
化された素地中にはZrおよびTiの硼化物が均一
に分散晶出するようになり、このような組織を有
するCu合金は、特に溶融金属に対する耐食性に
すぐれ、かつ高温強度および高導電性をもつこと
から、スポツト溶接などの溶接用電極、さらにダ
イキヤスト用金型、連続鋳造用鋳型、および製錬
炉用羽口などの製造に使用した場合にきわめてす
ぐれた性能を発揮するという知見を得たのであ
る。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつた、成分組成、加工率、および熱処理条
件を上記の通り限定した理由を以下に説明する。 A 成分組成 (a) B B成分には、鋳造時にZrおよびTiと結合
して硼化物を晶出し、ZnやAlなどの溶融金
属に対する安定性、すなわち合金がこれらの
溶融金属と合金化して軟化し、腐食変形する
のを防止する性質を合金に付与し、かつ高温
強度および高温硬さを向上させる作用がある
が、その含有量が0.15%未満では、前記作用
に所望の効果が得られず、一方2%を越えて
含有させると、高温強度が低下するようにな
るほか、冷間加工性も劣化するようになるこ
とから、その含有量を0.15〜2%と定めた。 (b) ZrおよびTi ZrおよびTi成分には、上記のようにその
一部はすべてのBと結合して硼化物を晶出形
成し、溶融金属に対する耐食性、高温強度、
および高温硬さを改善し、残りの一部は熱処
理により素地中に析出して素地の強度を向上
させる均等的作用があるが、それぞれZr:
0.75%未満、Ti:1.2%未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方Zr:10.5%、
Ti:7.5%をそれぞれ越えて含有させると、
冷間加工性が劣化するようになることから、
それぞれの含有量を、Zr:0.75〜10.5%、
Ti:1.2〜7.5%と定めた。 (c) Cr、Cd、およびNi これらの成分には、いずれも熱処理により
素地中に析出して素地の常温および高温強度
を向上させる均等的作用があるが、それぞれ
Cr:0.1%未満、Cd:0.1%未満、および
Ni:0.5%未満の含有では、前記作用に所望
〓〓〓〓
の向上効果が得られず、一方それぞれCr:
1.5%、Cd:3%、およびNi:6%を越えて
含有させると、冷間加工性の劣化を招くよう
になることから、それぞれの含有量をCr:
0.1〜1.5%、Cd:0.1〜3%、およびNi:0.5
〜6%と定めた。 B 冷間加工率 冷間加工は後工程での熱処理において、硼化
物を形成した残りのTiおよびZr、さらにCr、
Cd、およびNiの析出を容易にするために施さ
れるが、その加工率が40%未満では、所望の析
出をはかることができず、一方、90%を越えた
加工率にしてもより一層の析出効果は現われ
ず、90%以下の加工率で十分な量の析出をはか
ることができることから、加工率を40〜90%と
定めた。 C 熱処理条件 熱処理温度が425℃未満にして、保持時間が
10分未満では、析出が不十分で所望の特性を合
金に付与することができず、一方熱処理温度が
550℃を越え、かつ保持時間が3時間を越える
と、かえつて過時効となつてしまつて所望の特
性を確保することができなくなることから、処
理温度を425〜550℃、保持時間10分〜3時間と
それぞれ定めた。 〔実施例〕 つぎに、この発明のCu合金を実施例により従
来例と対比しながら説明する。 真空誘導炉を使用し、機械的撹拌を加えなが
ら、通常の条件にて、それぞれ第1表に示される
最終成分組成をもつた溶湯を調製し、インゴツト
に鋳造し、このインゴツトに温度:850℃にて熱
間鍛造と熱間圧延を施して板厚:36mmの熱延板と
し、ついでこの熱延板に温度:900℃に1時間 〓〓〓〓
にZnやAl、あるいはこれらの合金などの溶融金
属に対してすぐれた耐食性を示す硼化物分散型
Cu合金およびその製造法に関するものである。 〔従来の技術〕 一般に、例えばスポツト溶接用電極には、導電
性、伝熱性、耐アーク性、耐酸化性、加工の容易
性、および常温および高温における機械的強度に
すぐれ、かつ被溶接物と合金化しないなどの性質
を具備することが要求されている。このため、軽
合金やCu合金などのスポツト溶接に用いられる
電極の製造には純銅が、また鋼のそれにはCd、
Cr、W、Co、Be、Ti、Ni、Zr、およびAgなどの
合金成分のうちの1種または2種以上を含有した
Cu合金が用いられている現状である。 一方、スポツト溶接におては、溶接時に溶接面
に働く大きな力および大きな溶接電流によつて前
記溶接面が高温となるため、電極先端部に汚染が
生じ、この汚染は溶接打点数が増すにしたがつて
増大すると共に電極先端部を腐食変形させ、これ
〓〓〓〓
に付随して溶接電流密度が低下し、この結果溶接
強度も低下していくが、所定の溶接強度を得るこ
とができない時点をもつて電極の寿命としてい
る。例えば、Znメツキ鋼板をスポツト溶接する
場合、Znは融点が420℃ときわめて低く、したが
つてナゲツトを形成する前に、前記Znメツキが
溶けるため、この溶融Znが電極先端部にピツク
アツプされて合金化し、このように合金化した電
極先端部は腐食変形し易くなるため、その先端径
が大きくなる一方、母材と電極先端のなじみ性が
悪くなることから、溶接電流密度が低下し、所定
の溶接強度が得られなくなるが、この時点を電極
の寿命としているのである。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、従来のCu合金製電極は、上記のよう
にZnやAl、あるいはこれらの合金などの溶融金
属と合金化しやすく、かつ腐食変形しやすいもの
であるため、きわめて使用寿命が短かく、その度
毎に生産ラインを停止して電極のクリーニングや
取り換えを行なつており、経済的損失には大なる
ものがある。 〔問題点を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、溶融金属に影響されず、かつ高温強度と高導
電性を有し、特にスポツト溶接などの溶接用電極
の製造に使用するのに適した材料を得べく研究を
行なつた結果、重量%で(以下%はすべて重量%
を示す)、 B:0.15〜2%、 を含有し、さらに、 Zr:0.75〜10.5%、 Ti:1.2〜7.5%、 のうちの1種または2種と、 Cr:0.1〜1.5%、 Cd:0.1〜3%、 Ni:0.5〜6%、 のうちの1種または2種を含有し、残りがCuと
不可避不純物からなる組成を有するCu合金に、
40〜90%の範囲内の加工率で冷間加工を施した
後、425〜550℃の範囲内の温度に10分〜3時間の
範囲内の時間保持の条件で熱処理を施すと、Zrお
よびTiの一部と、Cr、Cd、およびNiが前記熱処
理によつて金属単体および/または金属間化合物
の形で素地中に析出し、さらにこのような析出強
化された素地中にはZrおよびTiの硼化物が均一
に分散晶出するようになり、このような組織を有
するCu合金は、特に溶融金属に対する耐食性に
すぐれ、かつ高温強度および高導電性をもつこと
から、スポツト溶接などの溶接用電極、さらにダ
イキヤスト用金型、連続鋳造用鋳型、および製錬
炉用羽口などの製造に使用した場合にきわめてす
ぐれた性能を発揮するという知見を得たのであ
る。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつた、成分組成、加工率、および熱処理条
件を上記の通り限定した理由を以下に説明する。 A 成分組成 (a) B B成分には、鋳造時にZrおよびTiと結合
して硼化物を晶出し、ZnやAlなどの溶融金
属に対する安定性、すなわち合金がこれらの
溶融金属と合金化して軟化し、腐食変形する
のを防止する性質を合金に付与し、かつ高温
強度および高温硬さを向上させる作用がある
が、その含有量が0.15%未満では、前記作用
に所望の効果が得られず、一方2%を越えて
含有させると、高温強度が低下するようにな
るほか、冷間加工性も劣化するようになるこ
とから、その含有量を0.15〜2%と定めた。 (b) ZrおよびTi ZrおよびTi成分には、上記のようにその
一部はすべてのBと結合して硼化物を晶出形
成し、溶融金属に対する耐食性、高温強度、
および高温硬さを改善し、残りの一部は熱処
理により素地中に析出して素地の強度を向上
させる均等的作用があるが、それぞれZr:
0.75%未満、Ti:1.2%未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方Zr:10.5%、
Ti:7.5%をそれぞれ越えて含有させると、
冷間加工性が劣化するようになることから、
それぞれの含有量を、Zr:0.75〜10.5%、
Ti:1.2〜7.5%と定めた。 (c) Cr、Cd、およびNi これらの成分には、いずれも熱処理により
素地中に析出して素地の常温および高温強度
を向上させる均等的作用があるが、それぞれ
Cr:0.1%未満、Cd:0.1%未満、および
Ni:0.5%未満の含有では、前記作用に所望
〓〓〓〓
の向上効果が得られず、一方それぞれCr:
1.5%、Cd:3%、およびNi:6%を越えて
含有させると、冷間加工性の劣化を招くよう
になることから、それぞれの含有量をCr:
0.1〜1.5%、Cd:0.1〜3%、およびNi:0.5
〜6%と定めた。 B 冷間加工率 冷間加工は後工程での熱処理において、硼化
物を形成した残りのTiおよびZr、さらにCr、
Cd、およびNiの析出を容易にするために施さ
れるが、その加工率が40%未満では、所望の析
出をはかることができず、一方、90%を越えた
加工率にしてもより一層の析出効果は現われ
ず、90%以下の加工率で十分な量の析出をはか
ることができることから、加工率を40〜90%と
定めた。 C 熱処理条件 熱処理温度が425℃未満にして、保持時間が
10分未満では、析出が不十分で所望の特性を合
金に付与することができず、一方熱処理温度が
550℃を越え、かつ保持時間が3時間を越える
と、かえつて過時効となつてしまつて所望の特
性を確保することができなくなることから、処
理温度を425〜550℃、保持時間10分〜3時間と
それぞれ定めた。 〔実施例〕 つぎに、この発明のCu合金を実施例により従
来例と対比しながら説明する。 真空誘導炉を使用し、機械的撹拌を加えなが
ら、通常の条件にて、それぞれ第1表に示される
最終成分組成をもつた溶湯を調製し、インゴツト
に鋳造し、このインゴツトに温度:850℃にて熱
間鍛造と熱間圧延を施して板厚:36mmの熱延板と
し、ついでこの熱延板に温度:900℃に1時間 〓〓〓〓
【表】
保持の条件で溶体化処理を施した後、この発明の
方法にしたがつて、それぞれ第1表に示される条
件で冷間圧延と熱処理を施すことによつて、本発
明Cu合金1〜26および従来Cu合金1、2の板材
をそれぞれ製造した。 この結果得られた本発明Cu合金1〜26および
〓〓〓〓
従来Cu合金1、2について、常温および500℃の
ビツカース硬さを測定すると共に、溶融Zn浸漬
試験が行なつた。溶融Zn浸漬試験は、機械加工
によつて切出した厚さ:3mm×幅:25mm×長さ:
35mmの試験片を、温度:500℃の溶融Zn中に2時
間浸漬し、取出した後、その表面に付着したZn
を50%塩酸で除去した状態で秤量を行ない、腐食
減量を算出することによつて行なつた。これらの
測定結果を第1表に合せて示した。 第1表に示されるように、本発明Cu合金1〜
26は、いずれもBを含有しない、すなわち素地中
に硼化物の析出がない従来Cu合金1、2に比し
て、高い高温硬さを示し、このことは本発明Cu
合金がすぐれた高温強度をもつことを裏付けるも
のであり、また本発明Cu合金は従来Cu合金に比
してすぐれた耐溶融Zn腐食性をもつことも明ら
かである。 ついで、本発明Cu合金21と従来Cu合金1の電
極について、電極形状:先端径5mmφ×本体径12
mmφ、被溶接物:厚さ0.8mmのZnメツキ鋼板、溶
接態様:重合せ溶接、溶接電流:8500A、加圧
力:200Kgの条件でスポツト抵抗溶接を行ない、
その使用寿命を測定した。この結果、本発明Cu
合金21の電極は、連続して4500点(10回操業の平
均値)のスポツト溶接を行なうこととができたの
に対して、従来Cu合金1の電極は1000点で寿命
に達した。 また、本発明Cu合金1〜26は、いずれも55〜
70%(IACS%)の範囲内の導電率を示し、導電
性の良好なものであつた。 上述のように、この発明のCu合金は、特に、
きわめてすぐれた耐溶融金属腐食性および高温強
度を有し、さらに良好な導電性も兼ね備えている
ので、例えばZnメツキ鋼板やAlメツキ鋼板など
のスポツト溶接用電極やその他の電極、ダイキヤ
スト用金型やその部品、連続鋳造用鋳型、さらに
羽口などの製造に使用した場合に著しくすぐれた
性能を発揮するなど工業上有用な特性を有するの
である。 〓〓〓〓
方法にしたがつて、それぞれ第1表に示される条
件で冷間圧延と熱処理を施すことによつて、本発
明Cu合金1〜26および従来Cu合金1、2の板材
をそれぞれ製造した。 この結果得られた本発明Cu合金1〜26および
〓〓〓〓
従来Cu合金1、2について、常温および500℃の
ビツカース硬さを測定すると共に、溶融Zn浸漬
試験が行なつた。溶融Zn浸漬試験は、機械加工
によつて切出した厚さ:3mm×幅:25mm×長さ:
35mmの試験片を、温度:500℃の溶融Zn中に2時
間浸漬し、取出した後、その表面に付着したZn
を50%塩酸で除去した状態で秤量を行ない、腐食
減量を算出することによつて行なつた。これらの
測定結果を第1表に合せて示した。 第1表に示されるように、本発明Cu合金1〜
26は、いずれもBを含有しない、すなわち素地中
に硼化物の析出がない従来Cu合金1、2に比し
て、高い高温硬さを示し、このことは本発明Cu
合金がすぐれた高温強度をもつことを裏付けるも
のであり、また本発明Cu合金は従来Cu合金に比
してすぐれた耐溶融Zn腐食性をもつことも明ら
かである。 ついで、本発明Cu合金21と従来Cu合金1の電
極について、電極形状:先端径5mmφ×本体径12
mmφ、被溶接物:厚さ0.8mmのZnメツキ鋼板、溶
接態様:重合せ溶接、溶接電流:8500A、加圧
力:200Kgの条件でスポツト抵抗溶接を行ない、
その使用寿命を測定した。この結果、本発明Cu
合金21の電極は、連続して4500点(10回操業の平
均値)のスポツト溶接を行なうこととができたの
に対して、従来Cu合金1の電極は1000点で寿命
に達した。 また、本発明Cu合金1〜26は、いずれも55〜
70%(IACS%)の範囲内の導電率を示し、導電
性の良好なものであつた。 上述のように、この発明のCu合金は、特に、
きわめてすぐれた耐溶融金属腐食性および高温強
度を有し、さらに良好な導電性も兼ね備えている
ので、例えばZnメツキ鋼板やAlメツキ鋼板など
のスポツト溶接用電極やその他の電極、ダイキヤ
スト用金型やその部品、連続鋳造用鋳型、さらに
羽口などの製造に使用した場合に著しくすぐれた
性能を発揮するなど工業上有用な特性を有するの
である。 〓〓〓〓
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 B:0.15〜2%、 を含有し、さらに、 Zr:0.75〜10.5%、 Ti:1.2〜7.5%、 のうちの1種または2種と、 Cr:0.1〜1.5%、 Cd:0.1〜3%、 Ni:0.5〜6%、 のうちの1種または2種以上を含有し、残りが
Cuと不可避不純物からなる組成(以上重量%)
を有することを特徴とする耐溶融金属腐食性にす
ぐれた高強度硼化物分散型Cu合金。 2 B:0.15〜2%、 を含有し、さらに、 Zr:0.75〜10.5%、 Ti:1.2〜7.5%、 のうちの1種または2種と、 Cr:0.1〜1.5%、 Cd:0.1〜3%、 Ni:0.5〜6%、 のうちの1種または2種以上を含有し、残りが
Cuと不可避不純物からなる組成(以上重量%)
を有するCu合金に、40〜90%の範囲内の加工率
で冷間加工を施した後、425〜550℃の範囲内の温
度に10分〜3時間の範囲内の時間保持の条件で熱
処理を施すことを特徴とする耐溶融金属腐食性に
すぐれた高強度硼化物分散型Cu合金の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24682884A JPS60211026A (ja) | 1984-11-21 | 1984-11-21 | 耐溶融金属腐食性にすぐれた高強度硼化物分散型Cu合金およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24682884A JPS60211026A (ja) | 1984-11-21 | 1984-11-21 | 耐溶融金属腐食性にすぐれた高強度硼化物分散型Cu合金およびその製造法 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8183580A Division JPS6013415B2 (ja) | 1980-06-16 | 1980-06-16 | 耐溶融金属腐食性にすぐれた高強度硼化物分散型Cu合金およびその製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60211026A JPS60211026A (ja) | 1985-10-23 |
JPS6135257B2 true JPS6135257B2 (ja) | 1986-08-12 |
Family
ID=17154296
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24682884A Granted JPS60211026A (ja) | 1984-11-21 | 1984-11-21 | 耐溶融金属腐食性にすぐれた高強度硼化物分散型Cu合金およびその製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60211026A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0723518B2 (ja) * | 1989-09-11 | 1995-03-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 抵抗溶接用電極材料 |
GB2419603B (en) * | 2002-07-18 | 2006-11-22 | Honda Motor Co Ltd | Composite copper material |
JP4312641B2 (ja) * | 2004-03-29 | 2009-08-12 | 日本碍子株式会社 | 強度および導電性を兼備した銅合金およびその製造方法 |
-
1984
- 1984-11-21 JP JP24682884A patent/JPS60211026A/ja active Granted
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Publication number | Publication date |
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JPS60211026A (ja) | 1985-10-23 |
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