JPS6133071B2 - - Google Patents
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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Description
本発明は、鉄鋼材料の溶融亜鉛合金めつき法に
関するものであり、特には0.1%以上のアルミニ
ウムを含有する溶融亜鉛めつき浴を使用して耐食
性及び加工性に優れためつき層を簡単且つ確実に
鉄鋼材料表面に形成せしめる為のブレフラキシン
グ処理を特徴とする溶融亜鉛合金めつき法に関す
るものである。 近年、鉄鋼材料の亜鉛めつき製品の用途は増々
拡大の一途にあり、それに伴い高度の耐食性及び
加工性の優れためつき層を簡単に且つ確実に材料
表面に形成せしめるべく研究が行われている。 一般に、亜鉛めつき製品の耐食性を向上させる
方法としては亜鉛めつき付着量を増加させる方法
が採用されている。しかしながら、この方法は、
めつき密着性及び加工性が逆に劣化すること、浸
漬時間が長くなるためFe−Zn間の反応による合
金層の生成量が多くなるため意図する程には耐食
性の向上は得られずまたFe−Zn合金層がめつき
層表面にまで達するヤケめつき現象が起りやすい
こと等の理由で、満足すべきものでない。 所謂ドブ漬けめつきと呼ばれる溶融亜鉛めつき
において、溶融亜鉛浴に0.005〜0.10%の少量の
アルミニウムを添加することによりめつき面の光
沢を良好とする実施法は従来から行われている。
また、このアルミニウム添加量を更に高めること
により耐食性及び加工性が著しく向上することも
知られている。例えば、アルミニウム添加量を3
%以上の高濃度にした亜鉛−アルミニウム合金浴
を使用すると、アルミニウムが鉄と優先的に反応
し、Fe2Al5、FeAl3を形成することによりFe−
Zn合金層の発達を抑制して前記した弊害を有効
に防止し、同時に緻密なアルミナの皮膜を形成
し、以つてめつき層の耐食性及び加工性を向上さ
せることが知られている。従つて、耐食性及び加
工性を高めるため、亜鉛浴中に0.1%以上のアル
ミニウムを含有させてめつきを行う亜鉛−アルミ
ニウム合金溶融めつき法がきわめて有望視されて
いる。 しかし、この亜鉛−アルミニウム合金溶融めつ
き法の場合、めつき工程における鉄鋼材料表面の
前処理段階において塩化亜鉛や塩化アンモニウム
等の通常のドブ漬け用プレフラツクスを使用する
と、フラツクス中の塩化物と亜鉛浴中のアルミニ
ウムとが次式の通り反応する: (1) 3ZnCl2+2Al→3Zn+2AlCl3 (2) AlCl3+ZnCl2→AlCl3・ZnCl2 (3) AlCl3+NH4Cl→AlCl3・NH4Cl (4) 6NH4Cl+2Al →2AlNH3Cl3+4NH3+3H2 (5) 3FeCl2+2Al→3Fe+2AlCl3 これら反応生成物中、(2)において生じる
AlCl3・ZnCl2は430℃までは沸騰せず比較的安定
であるが、フラツクスの流動性を悪化する。(3)に
より生じるAlCl3・NH4Clは沸点が340℃と低く、
めつき温度において不安定で揮発しやすく、
NH4Clの消失となつてフラツクス効果を低減す
る。更に、(4)の反応により生じるAlNH3Cl3は沸
点が約400℃であり、めつき温度では揮発しやす
く、上記AlCl3・NH4Clの場合と同様NH4Clの消
失となりフラツクス効果を低減する。また、これ
ら以外にも酸化亜鉛と塩化アンモニウムとは ZnO+2NH4Cl→ZnNH3Cl2+NH3+H2O なる反応によつて水蒸気を生じ、前記(1)及び(5)に
おいて生じたAlCl3が次のように不溶性のアルミ
ナに変化して、フラツクスの流動性を悪化させ
る: AlCl3+3H2O→Al2O3+6HCl このように従来からのフラツクスを使用して亜
鉛−アルミニウム溶融めつきを実施すると、フラ
ツクス効果の消失と流動性の悪化が起るため、被
めつき鉄鋼材とめつき浴の濡れ性が阻害され、そ
の為不めつき部分が生じやすく、均一にして良好
なめつき面を得ることができない。 また、通常のドブ漬け法を用いて亜鉛めつきを
施した後、0.1%以上のアルミニウムを含む亜鉛
合金浴に浸漬することによつて合金めつきを行う
という2段めつき法も提唱されているが、めつき
槽の増設、作業時間の増加、そのための維持管理
費の増加といつた問題が生じる。 斯様に、亜鉛浴中に高濃度のアルミニウムを含
有せしめると、耐食性及び加工性の向上せるめつ
き膜が形成しうることは知られておりながらも、
それを工業的ベースの下で行うには上記のような
問題があり、その実施は困難であつた。 このような状況は、亜鉛めつき浴にアルミニウ
ムに加えてミツシユメタルを添加する場合更に一
層悪化する。即ち、アルミニウムに加えて少量の
ミツシユメタルを添加した亜鉛めつき浴を使用し
てめつきを実施した場合、耐食性が更に改善さ
れ、また耐熱性や機械的性質の改善が得られるこ
とが報告されているが、ミツシユメタルの添加に
よつてフラツクス処理効果は前述したより更に低
下し、不めつき部分が一層生じやすくなる。 こうした斯界の実情の下で、本発明者は、0.1
%以上のアルミニウムを少くとも含む溶融亜鉛め
つき浴によつて耐食性及び加工性の良好なめつき
層を均一に形成せしめる為、特にフラキシング処
理を中心として研究を進めた結果、フラキシング
処理によつて鉄鋼材料表面に塩化亜鉛90〜97重量
%と、弗化ナトリウム及び(或いは)弗化カリウ
ム3〜10重量%の混合溶融塩のフラツクス被覆体
を付着後上述のような溶融亜鉛合金めつき浴によ
つてめつきすれば、不めつき部分のない均一なめ
つき層が得られることを知見した。塩化亜鉛自体
は従来から使われていたフラツクスであり、単独
では前記したような有害な作用を生じるが、ここ
に弗化ナトリウム或いは(及び)弗化カリウムを
添加することにより有害な作用が防止され、溶融
めつき浴と被めつき面との良好な濡れ効果をもた
らすものである。 斯くして、本発明は、0.1%以上のアルミニウ
ムを少くとも含む溶融亜鉛浴を使用して鉄鋼材料
に溶融めつきを施すに当り、フラキシング処理と
して鉄鋼材料表面に塩化亜鉛90〜97重量%と弗化
ナトリウム或いは(及び)弗化カリウム3〜10重
量%とから成るフラツクス被覆体を形成した後、
前記溶融亜鉛浴によるめつきを行うことを特徴と
する溶融亜鉛合金めつき法を提供する。 上記混合溶融塩フラツクス被覆体の形成は、被
めつき材を指定された塩化亜鉛90〜97重量%と弗
化ナトリウム及び(或いは)弗化カリウム3〜10
重量%とから成る混合溶融塩フラツクス浴に直接
浸けることによつて実現しうるし、また塩化亜鉛
500〜850g/と弗化ナトリウム或いは(及び)
弗化カリウム30〜50g/とを含む水溶液フラツ
クスに被めつき材を浸漬し、その後水溶液フラツ
クスを被めつき材表面において加熱溶融すること
によつても実現される。後者の水溶液フラツクス
には水酸化ナトリウムを30g/まで添加しても
よい。 本発明が対象とする溶融亜鉛合金めつき浴は、
前述したように、0.1%以上のアルミニウムを含
んでいるものである。アルミニウム含量は0.1%
以上であれば耐食性増大の効果が発現しはじめ
る。アルミニウム含量の上限は特に指定されるも
のでなく、半分以上、例えば55%、状況によつて
は70%程度まですら可能であるが、めつき温度、
経済性等を考慮して実用上は5%までとするのが
一般である。浴には、アルミニウムに加えて、マ
グネシウム、銅、チタン及びジルコニウムから選
択される少くとも一種を0.01〜5%添加する場合
もある。これにより耐食性は一層改善される。更
には少量のミツシユメタルを添加して耐食性その
他の一層の改善を計りうることも前記した通りで
ある。本発明によつてミツシユメタルを添加した
浴でのめつきの場合でも従来得られなかつためつ
き層の均一性が計れることは特筆すべきものであ
る。ベースとなる亜鉛は、蒸留亜鉛、電気亜鉛或
いは最純亜鉛といつた99.9%以上の高純度の亜鉛
が用いられる。 フラキシング処理に先行する前処理は、従来通
り、被めつき材をアルカリ浴に浸漬し(例えば80
℃において1分)、水洗後、酸洗を行い、再度水
洗することにより実施される。 次いでフラキシング処理として前記水溶液フラ
ツクスを用いる場合には、前述したZnCl2−
(Na、K)F系水溶液フラツクス若しくはZnCl2
−(Na、K)F−NaOH系水溶液フラツクスに水
洗後の被めつき材を浸漬し、次いで被めつき材表
面においてフラツクスを加熱することによりフラ
キシング処理が行われる。加熱後ZnCl290〜97重
量%とNaF或いは(及び)KF3〜10重量%の混合
溶融塩被覆層が被めつき材表面に形成されること
が重要である。水溶液フラツクス組成はZnCl2500
〜850g/とNaF或いは(及び)KF30〜50g/
とされる。ZnCl2が500g/より少いと後のめつ
きに際して不めつき部が生じ、他方850g/以上
加えても効果に差異はない。NaF或いはKFは30
g/より少くとも50g/より多くとも不めつき
部を生ずる。水溶液フラツクスの温度は60〜95
゜、好ましくは80℃前後とされる。加熱は、150
〜350℃、好ましくは200〜300℃、代表的には250
℃において実施され、例えば所定温度の炉を通す
ことにより行われる。 フラキシング処理として混合溶融塩フラツクス
浴が用いられる場合には、前記酸洗後の水洗を経
た被めつき材は乾燥後、ZnCl290〜97重量%と
NaF或いは(及び)KF3〜10重量%から成り、
250〜360℃で溶融された混合溶融塩フラツクス浴
中に直接1〜2分浸漬され、被めつき材の表面に
フラツクス被覆層を形成せしめられる。 混合溶融塩フラツクスの方が水溶液フラツクス
よりも厚くフラツクス被覆層を形成しうるので、
めつき浴中のアルミニウム濃度が多い場合に混合
溶融塩フラツクスを採用することが推奨される。
大まかなめやすとしてはアルミニウム濃度0.1〜
5%の場合は水溶液フラツクスをそして5%以上
の場合には混合溶融塩フラツクスを使用するのが
よい。 フラキシング処理された後の被めつき材は、目
的に応じて調合された溶融亜鉛合金めつき浴に所
定時間浸漬される。浸漬時間は被着すべきめつき
層の厚さによつて異なるが、あまり長くすると前
述したFe−Zn反応が進行するので、1〜3分位
が適当である。浴温度は、400〜600℃の範囲とさ
れる。被めつき材を所定時間浸漬後引上げ、従来
態様で冷却及び乾燥すると、きわめて耐食性に富
むと共に、加工性、密着性にも秀れた、均一なそ
してきれいな外観を有するめつき層が得られる。
ミツシユメタルを含有している場合には530〜600
℃で処理することが好ましい。 以上説明したように、本発明によれば、従来実
操業的にはきわめて困難とされていた高濃度のア
ルミニウムを含有する亜鉛合金の溶融めつきを、
簡易な方法によつて、不めつき部分を発生させる
ことなく母材面に優れた亜鉛−アルミニウム合金
のめつき層を安定して且つ一様に形成することが
できるので、今後益々需要の増大する高耐食性及
び加工性の良いめつき鉄鋼製品の製造に対して有
用な効果が期待されるものである。 以下、実施例及び比較例を示す。 実施例 1 板巾50mm×板長100mm×板厚3mmの寸法のSS41
鋼材試料を温度80℃のアルカリ浴に1分間浸漬し
て脱脂した後水洗し、次に硫酸15%溶液(60℃)
に5分間浸漬することによつて錆を除去した。水
洗後、次表に示す様々の組成の水溶液フラツクス
浴によつてフラキシング処理した。水溶液フラツ
クス浴の温度は80℃としそして浸漬時間は1分と
した。その後、150℃或いは250℃において加熱
後、次表に示す0.1〜5.0%アルミニウムを含む亜
鉛−アルミニウム合金浴に1〜3分浸漬すること
により、アルミニウムを含む亜鉛合金層を試料表
面に形成せしめた。その結果、きわめて良好な外
観のめつき層が得られた。めつき条件及び結果を
次表にまとめて示す。
関するものであり、特には0.1%以上のアルミニ
ウムを含有する溶融亜鉛めつき浴を使用して耐食
性及び加工性に優れためつき層を簡単且つ確実に
鉄鋼材料表面に形成せしめる為のブレフラキシン
グ処理を特徴とする溶融亜鉛合金めつき法に関す
るものである。 近年、鉄鋼材料の亜鉛めつき製品の用途は増々
拡大の一途にあり、それに伴い高度の耐食性及び
加工性の優れためつき層を簡単に且つ確実に材料
表面に形成せしめるべく研究が行われている。 一般に、亜鉛めつき製品の耐食性を向上させる
方法としては亜鉛めつき付着量を増加させる方法
が採用されている。しかしながら、この方法は、
めつき密着性及び加工性が逆に劣化すること、浸
漬時間が長くなるためFe−Zn間の反応による合
金層の生成量が多くなるため意図する程には耐食
性の向上は得られずまたFe−Zn合金層がめつき
層表面にまで達するヤケめつき現象が起りやすい
こと等の理由で、満足すべきものでない。 所謂ドブ漬けめつきと呼ばれる溶融亜鉛めつき
において、溶融亜鉛浴に0.005〜0.10%の少量の
アルミニウムを添加することによりめつき面の光
沢を良好とする実施法は従来から行われている。
また、このアルミニウム添加量を更に高めること
により耐食性及び加工性が著しく向上することも
知られている。例えば、アルミニウム添加量を3
%以上の高濃度にした亜鉛−アルミニウム合金浴
を使用すると、アルミニウムが鉄と優先的に反応
し、Fe2Al5、FeAl3を形成することによりFe−
Zn合金層の発達を抑制して前記した弊害を有効
に防止し、同時に緻密なアルミナの皮膜を形成
し、以つてめつき層の耐食性及び加工性を向上さ
せることが知られている。従つて、耐食性及び加
工性を高めるため、亜鉛浴中に0.1%以上のアル
ミニウムを含有させてめつきを行う亜鉛−アルミ
ニウム合金溶融めつき法がきわめて有望視されて
いる。 しかし、この亜鉛−アルミニウム合金溶融めつ
き法の場合、めつき工程における鉄鋼材料表面の
前処理段階において塩化亜鉛や塩化アンモニウム
等の通常のドブ漬け用プレフラツクスを使用する
と、フラツクス中の塩化物と亜鉛浴中のアルミニ
ウムとが次式の通り反応する: (1) 3ZnCl2+2Al→3Zn+2AlCl3 (2) AlCl3+ZnCl2→AlCl3・ZnCl2 (3) AlCl3+NH4Cl→AlCl3・NH4Cl (4) 6NH4Cl+2Al →2AlNH3Cl3+4NH3+3H2 (5) 3FeCl2+2Al→3Fe+2AlCl3 これら反応生成物中、(2)において生じる
AlCl3・ZnCl2は430℃までは沸騰せず比較的安定
であるが、フラツクスの流動性を悪化する。(3)に
より生じるAlCl3・NH4Clは沸点が340℃と低く、
めつき温度において不安定で揮発しやすく、
NH4Clの消失となつてフラツクス効果を低減す
る。更に、(4)の反応により生じるAlNH3Cl3は沸
点が約400℃であり、めつき温度では揮発しやす
く、上記AlCl3・NH4Clの場合と同様NH4Clの消
失となりフラツクス効果を低減する。また、これ
ら以外にも酸化亜鉛と塩化アンモニウムとは ZnO+2NH4Cl→ZnNH3Cl2+NH3+H2O なる反応によつて水蒸気を生じ、前記(1)及び(5)に
おいて生じたAlCl3が次のように不溶性のアルミ
ナに変化して、フラツクスの流動性を悪化させ
る: AlCl3+3H2O→Al2O3+6HCl このように従来からのフラツクスを使用して亜
鉛−アルミニウム溶融めつきを実施すると、フラ
ツクス効果の消失と流動性の悪化が起るため、被
めつき鉄鋼材とめつき浴の濡れ性が阻害され、そ
の為不めつき部分が生じやすく、均一にして良好
なめつき面を得ることができない。 また、通常のドブ漬け法を用いて亜鉛めつきを
施した後、0.1%以上のアルミニウムを含む亜鉛
合金浴に浸漬することによつて合金めつきを行う
という2段めつき法も提唱されているが、めつき
槽の増設、作業時間の増加、そのための維持管理
費の増加といつた問題が生じる。 斯様に、亜鉛浴中に高濃度のアルミニウムを含
有せしめると、耐食性及び加工性の向上せるめつ
き膜が形成しうることは知られておりながらも、
それを工業的ベースの下で行うには上記のような
問題があり、その実施は困難であつた。 このような状況は、亜鉛めつき浴にアルミニウ
ムに加えてミツシユメタルを添加する場合更に一
層悪化する。即ち、アルミニウムに加えて少量の
ミツシユメタルを添加した亜鉛めつき浴を使用し
てめつきを実施した場合、耐食性が更に改善さ
れ、また耐熱性や機械的性質の改善が得られるこ
とが報告されているが、ミツシユメタルの添加に
よつてフラツクス処理効果は前述したより更に低
下し、不めつき部分が一層生じやすくなる。 こうした斯界の実情の下で、本発明者は、0.1
%以上のアルミニウムを少くとも含む溶融亜鉛め
つき浴によつて耐食性及び加工性の良好なめつき
層を均一に形成せしめる為、特にフラキシング処
理を中心として研究を進めた結果、フラキシング
処理によつて鉄鋼材料表面に塩化亜鉛90〜97重量
%と、弗化ナトリウム及び(或いは)弗化カリウ
ム3〜10重量%の混合溶融塩のフラツクス被覆体
を付着後上述のような溶融亜鉛合金めつき浴によ
つてめつきすれば、不めつき部分のない均一なめ
つき層が得られることを知見した。塩化亜鉛自体
は従来から使われていたフラツクスであり、単独
では前記したような有害な作用を生じるが、ここ
に弗化ナトリウム或いは(及び)弗化カリウムを
添加することにより有害な作用が防止され、溶融
めつき浴と被めつき面との良好な濡れ効果をもた
らすものである。 斯くして、本発明は、0.1%以上のアルミニウ
ムを少くとも含む溶融亜鉛浴を使用して鉄鋼材料
に溶融めつきを施すに当り、フラキシング処理と
して鉄鋼材料表面に塩化亜鉛90〜97重量%と弗化
ナトリウム或いは(及び)弗化カリウム3〜10重
量%とから成るフラツクス被覆体を形成した後、
前記溶融亜鉛浴によるめつきを行うことを特徴と
する溶融亜鉛合金めつき法を提供する。 上記混合溶融塩フラツクス被覆体の形成は、被
めつき材を指定された塩化亜鉛90〜97重量%と弗
化ナトリウム及び(或いは)弗化カリウム3〜10
重量%とから成る混合溶融塩フラツクス浴に直接
浸けることによつて実現しうるし、また塩化亜鉛
500〜850g/と弗化ナトリウム或いは(及び)
弗化カリウム30〜50g/とを含む水溶液フラツ
クスに被めつき材を浸漬し、その後水溶液フラツ
クスを被めつき材表面において加熱溶融すること
によつても実現される。後者の水溶液フラツクス
には水酸化ナトリウムを30g/まで添加しても
よい。 本発明が対象とする溶融亜鉛合金めつき浴は、
前述したように、0.1%以上のアルミニウムを含
んでいるものである。アルミニウム含量は0.1%
以上であれば耐食性増大の効果が発現しはじめ
る。アルミニウム含量の上限は特に指定されるも
のでなく、半分以上、例えば55%、状況によつて
は70%程度まですら可能であるが、めつき温度、
経済性等を考慮して実用上は5%までとするのが
一般である。浴には、アルミニウムに加えて、マ
グネシウム、銅、チタン及びジルコニウムから選
択される少くとも一種を0.01〜5%添加する場合
もある。これにより耐食性は一層改善される。更
には少量のミツシユメタルを添加して耐食性その
他の一層の改善を計りうることも前記した通りで
ある。本発明によつてミツシユメタルを添加した
浴でのめつきの場合でも従来得られなかつためつ
き層の均一性が計れることは特筆すべきものであ
る。ベースとなる亜鉛は、蒸留亜鉛、電気亜鉛或
いは最純亜鉛といつた99.9%以上の高純度の亜鉛
が用いられる。 フラキシング処理に先行する前処理は、従来通
り、被めつき材をアルカリ浴に浸漬し(例えば80
℃において1分)、水洗後、酸洗を行い、再度水
洗することにより実施される。 次いでフラキシング処理として前記水溶液フラ
ツクスを用いる場合には、前述したZnCl2−
(Na、K)F系水溶液フラツクス若しくはZnCl2
−(Na、K)F−NaOH系水溶液フラツクスに水
洗後の被めつき材を浸漬し、次いで被めつき材表
面においてフラツクスを加熱することによりフラ
キシング処理が行われる。加熱後ZnCl290〜97重
量%とNaF或いは(及び)KF3〜10重量%の混合
溶融塩被覆層が被めつき材表面に形成されること
が重要である。水溶液フラツクス組成はZnCl2500
〜850g/とNaF或いは(及び)KF30〜50g/
とされる。ZnCl2が500g/より少いと後のめつ
きに際して不めつき部が生じ、他方850g/以上
加えても効果に差異はない。NaF或いはKFは30
g/より少くとも50g/より多くとも不めつき
部を生ずる。水溶液フラツクスの温度は60〜95
゜、好ましくは80℃前後とされる。加熱は、150
〜350℃、好ましくは200〜300℃、代表的には250
℃において実施され、例えば所定温度の炉を通す
ことにより行われる。 フラキシング処理として混合溶融塩フラツクス
浴が用いられる場合には、前記酸洗後の水洗を経
た被めつき材は乾燥後、ZnCl290〜97重量%と
NaF或いは(及び)KF3〜10重量%から成り、
250〜360℃で溶融された混合溶融塩フラツクス浴
中に直接1〜2分浸漬され、被めつき材の表面に
フラツクス被覆層を形成せしめられる。 混合溶融塩フラツクスの方が水溶液フラツクス
よりも厚くフラツクス被覆層を形成しうるので、
めつき浴中のアルミニウム濃度が多い場合に混合
溶融塩フラツクスを採用することが推奨される。
大まかなめやすとしてはアルミニウム濃度0.1〜
5%の場合は水溶液フラツクスをそして5%以上
の場合には混合溶融塩フラツクスを使用するのが
よい。 フラキシング処理された後の被めつき材は、目
的に応じて調合された溶融亜鉛合金めつき浴に所
定時間浸漬される。浸漬時間は被着すべきめつき
層の厚さによつて異なるが、あまり長くすると前
述したFe−Zn反応が進行するので、1〜3分位
が適当である。浴温度は、400〜600℃の範囲とさ
れる。被めつき材を所定時間浸漬後引上げ、従来
態様で冷却及び乾燥すると、きわめて耐食性に富
むと共に、加工性、密着性にも秀れた、均一なそ
してきれいな外観を有するめつき層が得られる。
ミツシユメタルを含有している場合には530〜600
℃で処理することが好ましい。 以上説明したように、本発明によれば、従来実
操業的にはきわめて困難とされていた高濃度のア
ルミニウムを含有する亜鉛合金の溶融めつきを、
簡易な方法によつて、不めつき部分を発生させる
ことなく母材面に優れた亜鉛−アルミニウム合金
のめつき層を安定して且つ一様に形成することが
できるので、今後益々需要の増大する高耐食性及
び加工性の良いめつき鉄鋼製品の製造に対して有
用な効果が期待されるものである。 以下、実施例及び比較例を示す。 実施例 1 板巾50mm×板長100mm×板厚3mmの寸法のSS41
鋼材試料を温度80℃のアルカリ浴に1分間浸漬し
て脱脂した後水洗し、次に硫酸15%溶液(60℃)
に5分間浸漬することによつて錆を除去した。水
洗後、次表に示す様々の組成の水溶液フラツクス
浴によつてフラキシング処理した。水溶液フラツ
クス浴の温度は80℃としそして浸漬時間は1分と
した。その後、150℃或いは250℃において加熱
後、次表に示す0.1〜5.0%アルミニウムを含む亜
鉛−アルミニウム合金浴に1〜3分浸漬すること
により、アルミニウムを含む亜鉛合金層を試料表
面に形成せしめた。その結果、きわめて良好な外
観のめつき層が得られた。めつき条件及び結果を
次表にまとめて示す。
【表】
乾燥温度が150℃の試料についてはめつきむら
が多少現れるものがあつた。このため乾燥温度は
200〜300℃と高目にすることが好ましいと思われ
る。 上記試料のうち代表として試験No.5のめつき
層外観写真を参考写真1に示す。比較目的の為、
本発明フラツクス組成外のフラツクスを使用して
同様に試験した結果をも併せて示す。写真から不
めつき部分が発生することがわかる。
が多少現れるものがあつた。このため乾燥温度は
200〜300℃と高目にすることが好ましいと思われ
る。 上記試料のうち代表として試験No.5のめつき
層外観写真を参考写真1に示す。比較目的の為、
本発明フラツクス組成外のフラツクスを使用して
同様に試験した結果をも併せて示す。写真から不
めつき部分が発生することがわかる。
【表】
実施例 2
実施例1と同じ鋼材試料を、同様に脱脂、水
洗、酸洗及び水洗した後、乾燥し、次表に示す組
成の混合溶融塩フラツクス浴にてフラキシング処
理した。浴温度は260〜350℃とし、浸漬時間は90
秒とした。フラツクス被覆後の試料を4〜22%ア
ルミニウム−亜鉛合金浴に1〜3分浸漬して、め
つき鋼材試料を作製した。めつき条件、めつき
厚、外観を次表に示す。
洗、酸洗及び水洗した後、乾燥し、次表に示す組
成の混合溶融塩フラツクス浴にてフラキシング処
理した。浴温度は260〜350℃とし、浸漬時間は90
秒とした。フラツクス被覆後の試料を4〜22%ア
ルミニウム−亜鉛合金浴に1〜3分浸漬して、め
つき鋼材試料を作製した。めつき条件、めつき
厚、外観を次表に示す。
【表】
参考例
次の3種の従来からのドブ漬けフラツクスを使
用して460℃において亜鉛−1%アルミニウム合
金めつきを行つたが不めつき部が多くめつき不能
であつた。 ZnCl2−NH4Cl 1:1複塩の35%水溶液 NH4Cl単塩30%水溶液 ZnCl2単塩38%水溶液 実施例 3 ZnCl2750〜850g/及びNaF40g/の水溶液
フラツクスを使用してフラキシング処理を行つた
後亜鉛−5%アルミニウム−ミツシユメタル0.1
%の浴を使用して亜鉛めつきを行つた。参考写真
6のごとく、550℃で処理する方が、500℃で処理
する場合よりも好ましい表面が得られた。
用して460℃において亜鉛−1%アルミニウム合
金めつきを行つたが不めつき部が多くめつき不能
であつた。 ZnCl2−NH4Cl 1:1複塩の35%水溶液 NH4Cl単塩30%水溶液 ZnCl2単塩38%水溶液 実施例 3 ZnCl2750〜850g/及びNaF40g/の水溶液
フラツクスを使用してフラキシング処理を行つた
後亜鉛−5%アルミニウム−ミツシユメタル0.1
%の浴を使用して亜鉛めつきを行つた。参考写真
6のごとく、550℃で処理する方が、500℃で処理
する場合よりも好ましい表面が得られた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 0.1%以上のアルミニウムを少くとも含む溶
融亜鉛浴を使用して鉄鋼材料に溶融めつきを施す
に当り、フラキシング処理として鉄鋼材料表面に
塩化亜鉛90〜97重量%と、弗化ナトリウム或いは
(及び)弗化カリウム3〜10重量%とから成るフ
ラツクス被覆体を形成した後、前記溶融亜鉛浴に
よるめつきを行うことを特徴とする溶融亜鉛めつ
き方法。 2 フラツクス被覆体が500〜850g/の塩化亜
鉛と、30〜50g/の弗化ナトリウム或いは(及
び)弗化カリウムを含む水溶液フラツクスに鉄鋼
材料を浸漬後、水溶液フラツクスを材料表面にお
いて加熱溶融することにより形成される特許請求
の範囲第1項記載の方法。 3 フラツクス被覆体が500〜850g/の塩化亜
鉛と、30〜50g/の弗化ナトリウム或いは(及
び)弗化カリウムと、30g/以下の水酸化ナト
リウムとを含む水溶液フラツクスに鉄鋼材料を浸
漬後、水溶液フラツクスを材料表面において加熱
溶融することにより形成される特許請求の範囲第
1項記載の方法。 4 加熱溶融が200〜300℃において行われる特許
請求の範囲第2項或いは3項記載の方法。 5 フラツクス被覆体が90〜97重量%塩化亜鉛と
3〜10重量%弗化ナトリウム或いは(及び)弗化
カリウムとから成る混合溶融塩フラツクスに鉄鋼
材料を浸漬することにより形成される特許請求の
範囲第1項記載の方法。 6 溶融亜鉛浴がミツシユメタルを含有している
特許請求の範囲第1項記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6623782A JPS58185756A (ja) | 1982-04-22 | 1982-04-22 | アルミニウムを含む亜鉛合金による溶融亜鉛めつき法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6623782A JPS58185756A (ja) | 1982-04-22 | 1982-04-22 | アルミニウムを含む亜鉛合金による溶融亜鉛めつき法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58185756A JPS58185756A (ja) | 1983-10-29 |
JPS6133071B2 true JPS6133071B2 (ja) | 1986-07-31 |
Family
ID=13310042
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6623782A Granted JPS58185756A (ja) | 1982-04-22 | 1982-04-22 | アルミニウムを含む亜鉛合金による溶融亜鉛めつき法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58185756A (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4496612A (en) * | 1982-04-06 | 1985-01-29 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Aqueous flux for hot dip metalizing process |
-
1982
- 1982-04-22 JP JP6623782A patent/JPS58185756A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS58185756A (ja) | 1983-10-29 |
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