JPS61283688A - 燃料ガスの製造法 - Google Patents
燃料ガスの製造法Info
- Publication number
- JPS61283688A JPS61283688A JP12476885A JP12476885A JPS61283688A JP S61283688 A JPS61283688 A JP S61283688A JP 12476885 A JP12476885 A JP 12476885A JP 12476885 A JP12476885 A JP 12476885A JP S61283688 A JPS61283688 A JP S61283688A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- nitrogen
- coke oven
- hydrogen
- fuel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Industrial Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業、ｆ−ｖ利用分野
不発明ぼ石炭乾留によって得られ心コークス炉ガス（以
下、ＣＯＧという。）全原料と丁４）燃料ガスυ製ａ法
に関するものである。
下、ＣＯＧという。）全原料と丁４）燃料ガスυ製ａ法
に関するものである。
近年エネルギーａ機が叫ばれる工うになって。
エネルギー確保についての認識が高まった結果。
エネルギー源の多様化志向が強くなり、公吾規制強化に
伴うクリーンエネルギー志向と相まって液化天然ガス（
以下、ＬＮＧという、ｌ ）■使用が増大してきた。中
でも、都市ガス産業は原料（／ＪＬＮＧ化全積極的に進
め＋ ＬＮＧ全気化し、ＬＰＧで／ ／ ０００ Ｋｃ
ａｌ／Ｎｍ３１Ｃ熱量調整シタ燃ｐカｙ、＜以下、ＬＮ
Ｇ／ＪＡガスという。）に転換してい勾。し−Ｄニジ、
都市ガス産業に安定供給υ匣命全受けており、ま之脱石
油ケ図る立場からＬＮＧ／ＪＡガスに代替できる燃料ガ
スを石次など他の原料に求める必要がある。
伴うクリーンエネルギー志向と相まって液化天然ガス（
以下、ＬＮＧという、ｌ ）■使用が増大してきた。中
でも、都市ガス産業は原料（／ＪＬＮＧ化全積極的に進
め＋ ＬＮＧ全気化し、ＬＰＧで／ ／ ０００ Ｋｃ
ａｌ／Ｎｍ３１Ｃ熱量調整シタ燃ｐカｙ、＜以下、ＬＮ
Ｇ／ＪＡガスという。）に転換してい勾。し−Ｄニジ、
都市ガス産業に安定供給υ匣命全受けており、ま之脱石
油ケ図る立場からＬＮＧ／ＪＡガスに代替できる燃料ガ
スを石次など他の原料に求める必要がある。
従来の技術
現在ガス畢！１ｉＩｉ法で足められているガスグループ
は、燃料ガスの燃焼性η為らｌｔ種類あるが、ＬＮＧ／
ＪＡガスにこのうち／ＪＡ（ＩＪガスグループ（ガス事
業法、ガス用品の検定等−関する省令及びガスの燃焼速
度の類別を示すＡ、Ｂ及びＣについて定める告示ンに属
し、その発熱量は１ｉｏｏ。
は、燃料ガスの燃焼性η為らｌｔ種類あるが、ＬＮＧ／
ＪＡガスにこのうち／ＪＡ（ＩＪガスグループ（ガス事
業法、ガス用品の検定等−関する省令及びガスの燃焼速
度の類別を示すＡ、Ｂ及びＣについて定める告示ンに属
し、その発熱量は１ｉｏｏ。
Ｋｃａｌ／Ｎｍ３である。ガスグループ１３Ａは燃料ガ
スの燃焼性即ちワオツベ指数（Ｗ工）及び燃焼速度（Ｏ
Ｆ）にエフ定められており、ガスグループ１、？ＡＫ対
するこれらυ値と現に使用されているＬＮＧ／ｊＡガス
の実績例を表１に示す。
スの燃焼性即ちワオツベ指数（Ｗ工）及び燃焼速度（Ｏ
Ｆ）にエフ定められており、ガスグループ１、？ＡＫ対
するこれらυ値と現に使用されているＬＮＧ／ｊＡガス
の実績例を表１に示す。
ここでいうＷ工とはガスの総発熱量（Ｋｃａｌ／ｍ３）
をそυガスの比重（穿９ＦＣをｌとし九ときの比重）の
平方根で除した値でおり、ＣＰに以下υ式により得られ
る値である。
をそυガスの比重（穿９ＦＣをｌとし九ときの比重）の
平方根で除した値でおり、ＣＰに以下υ式により得られ
る値である。
ここでＫにガス中の酸素の含有率にエフ定まる定数であ
って、たとえば酸素濃度がＯのときに＝ｌで、りり、Ｌ
ＮＧ／ＪＡガスにこれに該当する。
って、たとえば酸素濃度がＯのときに＝ｌで、りり、Ｌ
ＮＧ／ＪＡガスにこれに該当する。
Ｈ２、ＣＯ及びＣＨ，ｆｌそれぞれガス中υＨ１，Ｃ○
及びＣＨ４の含有量の容量％υ値であり、 ＣｍＨｎに
ガス中におけ；ｏｃＨ４以外の炭化水素の含有量の容量
チの値である。ｄにガスの９気に対する比重である。
及びＣＨ４の含有量の容量％υ値であり、 ＣｍＨｎに
ガス中におけ；ｏｃＨ４以外の炭化水素の含有量の容量
チの値である。ｄにガスの９気に対する比重である。
燃焼性を現わすＷ工とＣＰが異なる場合、燃料ガスの燃
焼状態に違った状態になる。即ち、Ｗ工が大きい又は小
さい場合、燃焼による発生熱量は大きく又は小さくなり
、ま九、ＣＰが大きい又は小さい場合、炎の長さが短刀
為く又は長くなゐ。し九がって、ＬＮＧ／、？Ａガスに
代替できる燃料ガスの品質としてＨＬＮＧ／ｊＡガスと
似かｚ′ｌ）九ｗ工。
焼状態に違った状態になる。即ち、Ｗ工が大きい又は小
さい場合、燃焼による発生熱量は大きく又は小さくなり
、ま九、ＣＰが大きい又は小さい場合、炎の長さが短刀
為く又は長くなゐ。し九がって、ＬＮＧ／、？Ａガスに
代替できる燃料ガスの品質としてＨＬＮＧ／ｊＡガスと
似かｚ′ｌ）九ｗ工。
ＣＰ全示すものが望ましい。
従来、Ｃ０Ｇ１原料として／３Ａのガスグループに属す
るガス金遣るには３種の方法がある。
るガス金遣るには３種の方法がある。
（１） ＣＯＧ ＋ Ｌ Ｐ Ｇ
第１＋Ｚ）７ｊ法１ＣＯＧＫＬＰＧ？混合１．．、ｌ１
０Ｑ Ｑ Ｋｃａｌ／Ｎｍ３υ発熱量のガスとすること
であるが、製造したガスに不燃成分であるＮ！が約ダチ
。
０Ｑ Ｑ Ｋｃａｌ／Ｎｍ３υ発熱量のガスとすること
であるが、製造したガスに不燃成分であるＮ！が約ダチ
。
ｃｏ！が約２チ残ることが主に原因して、Ｗ工にＬＮＧ
／３Ａガスより小さく／ｌざ００となり、ま九ＣＦは燃
焼速度の速いＨ２が約ｔＯチ残るため。
／３Ａガスより小さく／ｌざ００となり、ま九ＣＦは燃
焼速度の速いＨ２が約ｔＯチ残るため。
Ｉ、ＮＧ／、？Ａガスエク大きい約８０となり／、？Ａ
ガスグループに属する燃料ガスが取得できるものの、Ｌ
ＮＧ／ＪＡガスと燃焼性が大巾に異なる◎（２） 深
冷分離法 ＣＯＧを深冷分離して溝底成分を分離する技術は既に実
用化されている。この技術全利用して中間留分であるＣ
Ｈ４〜Ｃ４Ｈ＋Ｏ間の炭化水素類全分離すればＬＮＧに
近い組成ガスであるので、このあとＬＰＧで熱量調整す
ればＩ、ＮＧ／、？Ａガスにきわめて近い燃焼性とガス
組成特性を有する燃料ガス全得々ことが出来る。
ガスグループに属する燃料ガスが取得できるものの、Ｌ
ＮＧ／ＪＡガスと燃焼性が大巾に異なる◎（２） 深
冷分離法 ＣＯＧを深冷分離して溝底成分を分離する技術は既に実
用化されている。この技術全利用して中間留分であるＣ
Ｈ４〜Ｃ４Ｈ＋Ｏ間の炭化水素類全分離すればＬＮＧに
近い組成ガスであるので、このあとＬＰＧで熱量調整す
ればＩ、ＮＧ／、？Ａガスにきわめて近い燃焼性とガス
組成特性を有する燃料ガス全得々ことが出来る。
しかし、深冷分離法は、ＣＯＧ中に含まれる不純物（ベ
ンゼン、トルエン等］と次酸ガス、水等の低温固化成分
を高度に精製するための精製装置が必要となる。
ンゼン、トルエン等］と次酸ガス、水等の低温固化成分
を高度に精製するための精製装置が必要となる。
（３）ＣＯＧ改質＋Ｉ、ＰＧ
第Ｊ（ＩＪ方法に１例えば特公昭５ｇ−ＩＩ！；９１号
に示されゐ工うＶｃ、Ｃ０ＧＫ必姿に応じ、ナフサ、Ｌ
ＰＧ等を加え、脱酸素、水添、脱硫した後。
に示されゐ工うＶｃ、Ｃ０ＧＫ必姿に応じ、ナフサ、Ｌ
ＰＧ等を加え、脱酸素、水添、脱硫した後。
Ｎ１などを触媒として水素化分解、スチームリ示−ミン
グなどにＬりＣＯＧ中ＧＪ Ｈ！２メタン化反応に↓り
減少させ、ＣＨ４濃度金Ｊ：外させ、必要に応じ脱炭酸
を行い、得られたガス（以下、ＯＯＧ改質改質ガート、
）にＬＰＧｉ７Ｊ］え、／１０ＯＯＫｃａｎ／Ｎｍ３に
発熱′！ｋｔ−調整する方法であゐ、この方法による製
造ガスには不燃成分であ／）Ｎ２がｑ〜７チＣＯ，が０
．？、〜、２チ含まれるためＷ工は／、２６００〜／
３ ／ ００ 、 Ｈ，が５〜２ｊ％含まれ＠ため、Ｃ
Ｐはグ２〜６０ （ｔＪ範囲内となゐ〇 このガスに、ガスグルーア／ ３ Ａ ｅ、＋範囲にち
る％、（ｌＪｃＤ、ＬＮＧ／、？Ａガスノ燃焼性ト変わ
って〈々。
グなどにＬりＣＯＧ中ＧＪ Ｈ！２メタン化反応に↓り
減少させ、ＣＨ４濃度金Ｊ：外させ、必要に応じ脱炭酸
を行い、得られたガス（以下、ＯＯＧ改質改質ガート、
）にＬＰＧｉ７Ｊ］え、／１０ＯＯＫｃａｎ／Ｎｍ３に
発熱′！ｋｔ−調整する方法であゐ、この方法による製
造ガスには不燃成分であ／）Ｎ２がｑ〜７チＣＯ，が０
．？、〜、２チ含まれるためＷ工は／、２６００〜／
３ ／ ００ 、 Ｈ，が５〜２ｊ％含まれ＠ため、Ｃ
Ｐはグ２〜６０ （ｔＪ範囲内となゐ〇 このガスに、ガスグルーア／ ３ Ａ ｅ、＋範囲にち
る％、（ｌＪｃＤ、ＬＮＧ／、？Ａガスノ燃焼性ト変わ
って〈々。
発明が解決しＬうと丁々問題点
不発明ばＪ：紀ＣＯＧ改質＋Ｌ Ｐ Ｇ （ＩＴＪ改良
に係わるもので１６ ００Ｇ改質ガスに含まれる成分はｃｕ、、ｎ、、ｃＯ，
Ｃｏ２．、Ｎ、であるが、原料の炭素／水素重量比（以
下Ｃ／Ｈという。）を必要にＬフナフサ、ＬＰＧ等で調
整″ｊをことにＬり、これら取分の含有率に異なる。−
例１表２に示す。
に係わるもので１６ ００Ｇ改質ガスに含まれる成分はｃｕ、、ｎ、、ｃＯ，
Ｃｏ２．、Ｎ、であるが、原料の炭素／水素重量比（以
下Ｃ／Ｈという。）を必要にＬフナフサ、ＬＰＧ等で調
整″ｊをことにＬり、これら取分の含有率に異なる。−
例１表２に示す。
表、２ ＣｏＯ改質ガスＱＪＭｉ成例（％）ここで、
ｃ７Ｈ＝ｒ、ａはＣＯＧ金改質した場合であり、Ｃ／Ｈ
＝２．６．３，０ａＣＯＯＶＣＬＰＧ。
ｃ７Ｈ＝ｒ、ａはＣＯＧ金改質した場合であり、Ｃ／Ｈ
＝２．６．３，０ａＣＯＯＶＣＬＰＧ。
ナフサ等を加えたものを改質した場合である。
これらυガス？必姿に応じ脱炭酸しく例えばＣ／Ｈ−３
，０の、場合）、ＬＰＧ奮加え、潟られ九１１０ ＤＯ
Ｋｃａｌ／、Ｎｍ３ｏ発熱童ノ燃料ｔｆｙｔｒｘ、１３
Ａガスグループに馬丁ゐ燃料ガスが得られるもυの、Ｎ
ｔが含まれるため、Ｗ工は／３０００以下とｌり、ＬＮ
Ｏ／３Ａガｘｖ／３６００ＶＣｋづけ ）ゐこと
ができない。原料ｃｖ Ｃ／ Ｈ全もっと大きくすれば
Ｎ、濃度をφさくすることができゐが、Ｃ／Ｈ調整用の
ＬＰＧ２用量の増大の欠点を伴う。
，０の、場合）、ＬＰＧ奮加え、潟られ九１１０ ＤＯ
Ｋｃａｌ／、Ｎｍ３ｏ発熱童ノ燃料ｔｆｙｔｒｘ、１３
Ａガスグループに馬丁ゐ燃料ガスが得られるもυの、Ｎ
ｔが含まれるため、Ｗ工は／３０００以下とｌり、ＬＮ
Ｏ／３Ａガｘｖ／３６００ＶＣｋづけ ）ゐこと
ができない。原料ｃｖ Ｃ／ Ｈ全もっと大きくすれば
Ｎ、濃度をφさくすることができゐが、Ｃ／Ｈ調整用の
ＬＰＧ２用量の増大の欠点を伴う。
本発明の目的はｔ紀ＣＪ欠点を除去し、石炭乾留によっ
て得られるＣＯＧからＬＮＧ／ｊＡガスにきわめて近い
燃焼性と窒素濃度を有する燃料ガス？裏造することにあ
る。
て得られるＣＯＧからＬＮＧ／ｊＡガスにきわめて近い
燃焼性と窒素濃度を有する燃料ガス？裏造することにあ
る。
本発明のもう一つの目的は上記燃料ガス製造り際副生す
ゐＣＨ４を主成分とする炭化水素以外りガス、即ち可燃
成分として、Ｅ（、、Ｃｏ、分離炭化水素を含むガスを
好適に利用することである、問題点を解決するための手
段 丁ｌわち、本発明げ、コークス炉ガス全脱酸素。
ゐＣＨ４を主成分とする炭化水素以外りガス、即ち可燃
成分として、Ｅ（、、Ｃｏ、分離炭化水素を含むガスを
好適に利用することである、問題点を解決するための手
段 丁ｌわち、本発明げ、コークス炉ガス全脱酸素。
水添、脱硫しｔ俵、メタン化し、高カロリーガスを製造
する方法に窒素等を吸着分離するプレッシャースイング
式ガス分離法と水素等全透過分離するガス分離用膜法の
うちの同者又は両者全組合せ心ごとにエフ、窒素又は窒
素及び水素？分離して、高カロリーで窒素含有量の少な
いガス全取得し。
する方法に窒素等を吸着分離するプレッシャースイング
式ガス分離法と水素等全透過分離するガス分離用膜法の
うちの同者又は両者全組合せ心ごとにエフ、窒素又は窒
素及び水素？分離して、高カロリーで窒素含有量の少な
いガス全取得し。
これをＬＰＧで熱量調整すゐことに＝９燃料ガス″ｔ”
得ること全特徴とｊゐ燃料ガスの製造＠の第１発明と、
コークス炉ガス？脱酸素、水添、脱硫した後、メタン化
し、高カロリーガス全製造する方法に窒素等全吸着分離
丁ゐプレッシャースイング式ガス分離法と水素等全透過
分離するガス分離用膜法のうちの市者又σ両者を組合せ
ることＶｃＬ５゜窒素又框窪素及び水素全分離して、高
カロリーで窒素含有量の少ないガス全取得し、これｒＬ
ＰＧで熱量調整することにエリ燃料ガスを得、−万能化
プレッシャースイング式ガス分離法、ガス分離用膜法に
て分離され之窒素又は窒素及び水素を含有すゐガス全コ
ークス炉しやｐλん燃料に供すること全特徴とする燃料
ガスの製造法の第２発明を要旨とするものである。
得ること全特徴とｊゐ燃料ガスの製造＠の第１発明と、
コークス炉ガス？脱酸素、水添、脱硫した後、メタン化
し、高カロリーガス全製造する方法に窒素等全吸着分離
丁ゐプレッシャースイング式ガス分離法と水素等全透過
分離するガス分離用膜法のうちの市者又σ両者を組合せ
ることＶｃＬ５゜窒素又框窪素及び水素全分離して、高
カロリーで窒素含有量の少ないガス全取得し、これｒＬ
ＰＧで熱量調整することにエリ燃料ガスを得、−万能化
プレッシャースイング式ガス分離法、ガス分離用膜法に
て分離され之窒素又は窒素及び水素を含有すゐガス全コ
ークス炉しやｐλん燃料に供すること全特徴とする燃料
ガスの製造法の第２発明を要旨とするものである。
不発明に使用するプレッシャースイング式ガス分離法（
以下、ＰＳＡという。）の吸着剤ににＮ２等ケ吸着し、
ＣＨ４等を流出丁ゐ特性を有す４）もＱ）であれば良い
。この特注上官するものとしてαゼやその誘導品である
ーｓＣａ”置換体等オライドの一穆でありクリノプチロ
フィ饗Ｘ’ＪＤう’れており、主にＮ２、ＣＯ，ＣＯ２
が吸着され、生にＨ，、ＯＨ４がｆＮ、 ｔｊ３ Ｔ
ｏ ｆ’ｃめ、 Ｎ、、 ＣＯ，ＣＯ，等ｉ低圧で、Ｈ
！、ＣＨ４等に７２１田状態で取得できゐ工うなＰＳＡ
を便用する。処理丁ゐガス中にタール、ベンゼン０、Ｆ
ルエン■等の不純物が含まれる場合に１丁でにＣＯＧか
らの水素回収に使用されているＬつな活性炭等にょう削
処理が必要である。
以下、ＰＳＡという。）の吸着剤ににＮ２等ケ吸着し、
ＣＨ４等を流出丁ゐ特性を有す４）もＱ）であれば良い
。この特注上官するものとしてαゼやその誘導品である
ーｓＣａ”置換体等オライドの一穆でありクリノプチロ
フィ饗Ｘ’ＪＤう’れており、主にＮ２、ＣＯ，ＣＯ２
が吸着され、生にＨ，、ＯＨ４がｆＮ、 ｔｊ３ Ｔ
ｏ ｆ’ｃめ、 Ｎ、、 ＣＯ，ＣＯ，等ｉ低圧で、Ｈ
！、ＣＨ４等に７２１田状態で取得できゐ工うなＰＳＡ
を便用する。処理丁ゐガス中にタール、ベンゼン０、Ｆ
ルエン■等の不純物が含まれる場合に１丁でにＣＯＧか
らの水素回収に使用されているＬつな活性炭等にょう削
処理が必要である。
ＣのＰＳＡに工／）Ｎ、とＣＨ４の分離は吸着剤に対す
るＮ２とＣＨ４（１）吸着速度υ差音利用したものであ
るため、Ｎ２とＣＨ４の分圧の比即ちＮｚとＣＨ４υ濃
度υ比（以下Ｎ、／ＣＨ４という。〕が大きいｔｔどＮ
、とＣＨＪの分離が艮くな勾。ＣＯＧにＮ！／ＣＨ４Ｍ
Ｏ０１９’、ＣＯＧ改質ガスはＮ、／ ＣＨ，＝ ０．
０７〜０．／３であるため、ＮｚとＣＨ４の分離全重視
丁ゐ場合は。
るＮ２とＣＨ４（１）吸着速度υ差音利用したものであ
るため、Ｎ２とＣＨ４の分圧の比即ちＮｚとＣＨ４υ濃
度υ比（以下Ｎ、／ＣＨ４という。〕が大きいｔｔどＮ
、とＣＨＪの分離が艮くな勾。ＣＯＧにＮ！／ＣＨ４Ｍ
Ｏ０１９’、ＣＯＧ改質ガスはＮ、／ ＣＨ，＝ ０．
０７〜０．／３であるため、ＮｚとＣＨ４の分離全重視
丁ゐ場合は。
ＰＳＡをＣＯＧ改賀較置装削に設置した万が艮い。
しかし、こυ万広ａＰｓＡがＣ’ＯＧを直接分離するこ
とＫな９．Ｂ、Ｔ等その他の不純物全除去する九めの削
処理装ｆｉ１１を必要とするが、ＣＯＯ改質鋏ａの後１
ｃＰｓＡを設置する場合ａこれら不純物を含まないガス
全労離すゐことになり、削妃部処理装置全必姿としない
。ま之、ＰＳＡをＣＯＧ改質装ｆｔυ皿に設置する方法
に、（：ＯＧ改質装置におけるメタン化のカーボン源で
４．ｂｃＯ，ｃｏ２等もＮｚ側に分離し、ＣＯＧ改質の
Ｃ／Ｈ１＃Ｉ整用ＬＰＧの量を多くする。その丸め、プ
ロセスの簡略化、吸着剤の寿命延長及びＬＰＧ使用量の
低減全重視する場合框Ｃ０（）改質装置υ後にＰＳＡを
設置した万が良い。
とＫな９．Ｂ、Ｔ等その他の不純物全除去する九めの削
処理装ｆｉ１１を必要とするが、ＣＯＯ改質鋏ａの後１
ｃＰｓＡを設置する場合ａこれら不純物を含まないガス
全労離すゐことになり、削妃部処理装置全必姿としない
。ま之、ＰＳＡをＣＯＧ改質装ｆｔυ皿に設置する方法
に、（：ＯＧ改質装置におけるメタン化のカーボン源で
４．ｂｃＯ，ｃｏ２等もＮｚ側に分離し、ＣＯＧ改質の
Ｃ／Ｈ１＃Ｉ整用ＬＰＧの量を多くする。その丸め、プ
ロセスの簡略化、吸着剤の寿命延長及びＬＰＧ使用量の
低減全重視する場合框Ｃ０（）改質装置υ後にＰＳＡを
設置した万が良い。
不発明で使用するガス分離用膜法の膜はＨ２を透過分離
す４）特性全音するものであれば良い。この特性を有す
心ものとしては、多孔質膜、非多孔質膜のいずれも訝当
すゐ。処理す＠ガス中に水、Ｂ、Ｔ等の凝ａ性成分が含
まれる場合に、膜表面で凝縮しない工うな不飽和状態に
する必要がある。通常、このため処理丁ゐガスの温度金
一旦下げ、その侵わずかに温度管上げることにＬり不飽
和状態にすることができ／）６ 作用 この方法ＶＣあっては、ＰＳ’ＡにＬジＮ１等を除去し
た高カロリーのガスが那圧状憩で得られ、この高カロリ
ー（／ＩＪ カｙ、 ｆ Ｌ Ｐ Ｇで１Ｉ０００Ｋｃ
ａ、１／Ｎｍ３に熱量調整し九場合αＣＨ４濃度の増加
し之ガスがすべて加圧状餞で得られ、Ｎ２含有量の少な
い／３Ａガスが得られる几め、製造の定めの所要エネル
ギーが少な（、Ｗ工がＣＯＧ改質／３にガスＬり大きく
、ＬＮＧ／ＪＡガスに近づけることができ心。
す４）特性全音するものであれば良い。この特性を有す
心ものとしては、多孔質膜、非多孔質膜のいずれも訝当
すゐ。処理す＠ガス中に水、Ｂ、Ｔ等の凝ａ性成分が含
まれる場合に、膜表面で凝縮しない工うな不飽和状態に
する必要がある。通常、このため処理丁ゐガスの温度金
一旦下げ、その侵わずかに温度管上げることにＬり不飽
和状態にすることができ／）６ 作用 この方法ＶＣあっては、ＰＳ’ＡにＬジＮ１等を除去し
た高カロリーのガスが那圧状憩で得られ、この高カロリ
ー（／ＩＪ カｙ、 ｆ Ｌ Ｐ Ｇで１Ｉ０００Ｋｃ
ａ、１／Ｎｍ３に熱量調整し九場合αＣＨ４濃度の増加
し之ガスがすべて加圧状餞で得られ、Ｎ２含有量の少な
い／３Ａガスが得られる几め、製造の定めの所要エネル
ギーが少な（、Ｗ工がＣＯＧ改質／３にガスＬり大きく
、ＬＮＧ／ＪＡガスに近づけることができ心。
又、ＰＳＡ及びガス分離用農法全組合せ几場合には、Ｐ
ＳＡＶｃｆりＮ、等を除去されると共にガス分離用膜法
にニジＨ２等全除去された高カロリーのガスが加圧状態
で得られ、この高カロリーのガスにＬＰＧで／ ／ ０
００ Ｋｃａｌ／Ｎｍ！Ｉｃ熱ｉ調ａｔ、た場合は上記
の他、さらにＬＰＧυ便用ｉｋを少なくすゐことができ
る。
ＳＡＶｃｆりＮ、等を除去されると共にガス分離用膜法
にニジＨ２等全除去された高カロリーのガスが加圧状態
で得られ、この高カロリーのガスにＬＰＧで／ ／ ０
００ Ｋｃａｌ／Ｎｍ！Ｉｃ熱ｉ調ａｔ、た場合は上記
の他、さらにＬＰＧυ便用ｉｋを少なくすゐことができ
る。
実施例１
第１図及び表３に示す実施ｇＡＩ／について説明すると
、コークス炉（図示せず］で発生し、粉塵、タール分、
ペンセン、トルエン、キシレン、Ｈ，Ｓ。
、コークス炉（図示せず］で発生し、粉塵、タール分、
ペンセン、トルエン、キシレン、Ｈ，Ｓ。
Ｎ Ｈ３などが粗精製にエフ除去されたＣＯＧが管ｌＬ
！７−２ （） ００ （７Ｎｍ３／ｈｒ 供ｉ サ
ｔＬ −ＪＣ（／Ｊ Ｎ ／ 。
！７−２ （） ００ （７Ｎｍ３／ｈｒ 供ｉ サ
ｔＬ −ＪＣ（／Ｊ Ｎ ／ 。
０００ Ｎｍ３／ｈｒが／３）’、ｉｆ７原料ｍ ｔ！
−Ｌ テ’ｔ ２１供給され、残ｐＱＪＣＯＣｒはコー
クヌ炉しや〃１ん；科の一部として使用されゐ。管、２
に７供給されたＯＧはＢＥ縮機３に＝６９．？ｋｑｌの
２Ｇまで加圧さ；ＬＰＧを管１．２から加え２＊、管弘
全経て改質；ｈｓにＬ’）表３、管６に示すカスがｊ
ｋｇ ／ ｃｍ”Ｇ ′得られゐ。コ（ｖ ｉ ７ ｋ
ＥＥ ａ ＩＩ？ テ９．９ ｋＱ ／ ｃｍ”Ｇで
加圧し、ＰＳＡ式ガス分離■Ｉにエリ窒素１を除去した
ガスが官９〃）ら得られる。ＣυカスＬＰ（）全熱量調
整装置Ｎ″′ｒ：混合丁勾ことにＬ管／ノに／ ／ ０
００ Ｋｃａｌ／Ｎｍ３ｏ／ ３ Ａカ７カられ／）。
−Ｌ テ’ｔ ２１供給され、残ｐＱＪＣＯＣｒはコー
クヌ炉しや〃１ん；科の一部として使用されゐ。管、２
に７供給されたＯＧはＢＥ縮機３に＝６９．？ｋｑｌの
２Ｇまで加圧さ；ＬＰＧを管１．２から加え２＊、管弘
全経て改質；ｈｓにＬ’）表３、管６に示すカスがｊ
ｋｇ ／ ｃｍ”Ｇ ′得られゐ。コ（ｖ ｉ ７ ｋ
ＥＥ ａ ＩＩ？ テ９．９ ｋＱ ／ ｃｍ”Ｇで
加圧し、ＰＳＡ式ガス分離■Ｉにエリ窒素１を除去した
ガスが官９〃）ら得られる。ＣυカスＬＰ（）全熱量調
整装置Ｎ″′ｒ：混合丁勾ことにＬ管／ノに／ ／ ０
００ Ｋｃａｌ／Ｎｍ３ｏ／ ３ Ａカ７カられ／）。
−万、管ｌυＣＯＧから肯２に供給さ；た残りυＣＯＧ
は管１３に導びかれ、これにＰＡ式ガス分＊訣＊ｇによ
ｐ分離された窒素に冨１ガスが菅／Ｊｋ通り混合さｎ、
管１５によリコクス炉しやかん燃料に供せられる、 実施例２ 「 然 々 え 騎 仁 ジ 、 尋 ′Ｌ ＠２図及び表ｔＶＣ示す実施例２は、ＰＳＡ
式が３ ス分離装＆ざ全改質装置５り四段に組合せｔ
外は６ 実施例１と同様であって、この場合Ｐ Ｓ
Ａ式ガス分離装置８に↓すＮｚ 、 ＣＯ、Ｃ０２（／
Ｊ富化されたガスが除去される。なお瀉２図中、ｌ、２
．仏、６゜９、／／−１６ｕいづれも肯であ５．ＪｒＸ
圧ａｍ、ＩＯは熱量調整装置である。
は管１３に導びかれ、これにＰＡ式ガス分＊訣＊ｇによ
ｐ分離された窒素に冨１ガスが菅／Ｊｋ通り混合さｎ、
管１５によリコクス炉しやかん燃料に供せられる、 実施例２ 「 然 々 え 騎 仁 ジ 、 尋 ′Ｌ ＠２図及び表ｔＶＣ示す実施例２は、ＰＳＡ
式が３ ス分離装＆ざ全改質装置５り四段に組合せｔ
外は６ 実施例１と同様であって、この場合Ｐ Ｓ
Ａ式ガス分離装置８に↓すＮｚ 、 ＣＯ、Ｃ０２（／
Ｊ富化されたガスが除去される。なお瀉２図中、ｌ、２
．仏、６゜９、／／−１６ｕいづれも肯であ５．ＪｒＸ
圧ａｍ、ＩＯは熱量調整装置である。
コ
第３図及び表ｊに示す実施例３は、ＰＳＡ式カス分堆装
〕片ざと改質装置ｒｒ Ｓ ＋ＩＪ闇にガス分九宴用膜
装會／δを組合せゐ外に実施ｔｅｌ ２と同様であって
２この場合ＰＳＡ式ガス分が装置δに工９Ｎ６、Ｃ（。
〕片ざと改質装置ｒｒ Ｓ ＋ＩＪ闇にガス分九宴用膜
装會／δを組合せゐ外に実施ｔｅｌ ２と同様であって
２この場合ＰＳＡ式ガス分が装置δに工９Ｎ６、Ｃ（。
Ｃ０２υ冨イしされたガスが除去さｎ、換Ｗｉｌｌ／δ
い工りＨ８に富むガスが除去される。また、第３図にお
いてＰＳＡ式ガス分離装置ざとガス分離用ＷＸ装＊ｉｒ
υ位ｆ１１に全交換しても同様の／ＪＡガスとＬＰＧ使
用量になる。なお第３図中、／、２、グ。
い工りＨ８に富むガスが除去される。また、第３図にお
いてＰＳＡ式ガス分離装置ざとガス分離用ＷＸ装＊ｉｒ
υ位ｆ１１に全交換しても同様の／ＪＡガスとＬＰＧ使
用量になる。なお第３図中、／、２、グ。
６、？、／ｌ−／７はいづれも管であり、３は圧縮機で
ある。
ある。
実施例弘
第ダ図及び表６に示す実施例１に、改質装置ｊの罰段、
後段にそれぞれガス分離用膜装置／ｌ、ＰＳＡ式ガス分
Ｍ装置δを組合せ、ＰＳＡ式がヌ分離ｆｌｌ＆金経たガ
スのみに管１３υＬＰＧ全熱を調整装＊ｉｏにおいて加
える外に実施例１と同様であって、この場曾膜紗置／Ｉ
ＴＩｃエクＨ２に富むカニｘ ２＞Ｅ 除去すｎ、Ｐ
Ｓ Ａ式カＸ 分ｗＥｆｆｉｌＪ Ｋ ！ ５馬の富化
されたガスが除去さｎ心。なお第亭図中。
後段にそれぞれガス分離用膜装置／ｌ、ＰＳＡ式ガス分
Ｍ装置δを組合せ、ＰＳＡ式がヌ分離ｆｌｌ＆金経たガ
スのみに管１３υＬＰＧ全熱を調整装＊ｉｏにおいて加
える外に実施例１と同様であって、この場曾膜紗置／Ｉ
ＴＩｃエクＨ２に富むカニｘ ２＞Ｅ 除去すｎ、Ｐ
Ｓ Ａ式カＸ 分ｗＥｆｆｉｌＪ Ｋ ！ ５馬の富化
されたガスが除去さｎ心。なお第亭図中。
／、、２．亭、６．９．Ｉｌ〜１７にいづれも管であり
、３、框圧縮−であゐ。
、３、框圧縮−であゐ。
△
実施例Ｓ
第５図及び表７に示す実施例ｊに改質装ｆＩｔｊと熱量
調整装ｆ！に１０υ間に圧縮機／／とガス分離用膜装置
Ｉｌを組会せ々外に実施例λと同様であって、この場合
、ＰＳＡ式ガス分離装置ｊｒＶｃエクＮ、。
調整装ｆ！に１０υ間に圧縮機／／とガス分離用膜装置
Ｉｌを組会せ々外に実施例λと同様であって、この場合
、ＰＳＡ式ガス分離装置ｊｒＶｃエクＮ、。
ＣＯ，ＣＯ！ｅノ冨化されたガスが除去され、ガス分離
用膜装置／８にＬｐＨ２に富むガスが除去される。
用膜装置／８にＬｐＨ２に富むガスが除去される。
なお第５図中、／、、２．！、６，１９．１２〜５ｅｉ
ｅｒｉいづれも管であり、３．／／に圧縮−でめゐ。
ｅｒｉいづれも管であり、３．／／に圧縮−でめゐ。
ｊＰ７
実施例６
第６−及び表３に示す実施例６ｒｃ、圧縮Ｎ７とＰＳＡ
式ガス分離装＠Ｊｃｔ）間にガス分離用膜秒置１ｇを組
合せ、ＰＳＡ式ガス分ｇｌ鋏ｍＪ金経九ガ表１ ヌ（ＺＪみに’１１３υＬＰＧを熱量―整装會１０にお
いて那えゐ外に実施例１と同様であって、こ（（Ｊａ合
ガス分離用膜秒置１８にＬｐＨ，Ｋ冨むガスが除去され
、ＰＳＡ式ガス分離装誼装置ＬりＮ！の富化されたガス
が除去される。、また第６図においてガス分離用膜装置
／３とＰＳＡ式ガス分離装置Ｓの位置？変換しても同様
の／３にガスとＬＰ（）便用量になる。なお、第６図中
、／、２．≠、 ６．９゜／／−／７にいづれも管であ
り、３，７に圧縮機である。
式ガス分離装＠Ｊｃｔ）間にガス分離用膜秒置１ｇを組
合せ、ＰＳＡ式ガス分ｇｌ鋏ｍＪ金経九ガ表１ ヌ（ＺＪみに’１１３υＬＰＧを熱量―整装會１０にお
いて那えゐ外に実施例１と同様であって、こ（（Ｊａ合
ガス分離用膜秒置１８にＬｐＨ，Ｋ冨むガスが除去され
、ＰＳＡ式ガス分離装誼装置ＬりＮ！の富化されたガス
が除去される。、また第６図においてガス分離用膜装置
／３とＰＳＡ式ガス分離装置Ｓの位置？変換しても同様
の／３にガスとＬＰ（）便用量になる。なお、第６図中
、／、２．≠、 ６．９゜／／−／７にいづれも管であ
り、３，７に圧縮機である。
発明の効果
上述υＬうに不発明においてに、Ｎ１等全吸着除去する
と共ＶｃＣＨ４等を含む高カロリーのがヌを加圧側に取
得することができ、この高カロリーガス全ＬＰＧで熱を
調整するので、ＣＨ４等の濃度の増加したガスが原圧状
痩で得られ、 Ｎ、含有ｍの少ない／３にガスが得られ
、製造のだめの所幣エネルギーが少な（、Ｗ工がＣＯＧ
改質がスより大きく。
と共ＶｃＣＨ４等を含む高カロリーのがヌを加圧側に取
得することができ、この高カロリーガス全ＬＰＧで熱を
調整するので、ＣＨ４等の濃度の増加したガスが原圧状
痩で得られ、 Ｎ、含有ｍの少ない／３にガスが得られ
、製造のだめの所幣エネルギーが少な（、Ｗ工がＣＯＧ
改質がスより大きく。
ＬＮＧ／３Ａｉｆヌに近い燃料ガスが得られる。又。
ガク分離用膜法全組合せた場合には、更に改質由ＣＯＧ
Ｍ−らＨ＊ ｋ除去Ｌ ｙｃ Ｃ／ Ｈｖ大きなガス’
ｒ、ｍ圧偶に取得でき２又ａｃＯＧ改質ガスからＨｚ？
除去した高カロリーのガスを加圧側に取得できるので、
改質用ＣＯＧυＣ／Ｈ調整用ＬＰＧ又は上記熱量調整用
ＬＰＧの便用量を少なくしてＩ、ＮＧ／３Ａガスに近い
ｔ＃５料ガスが得られる。
Ｍ−らＨ＊ ｋ除去Ｌ ｙｃ Ｃ／ Ｈｖ大きなガス’
ｒ、ｍ圧偶に取得でき２又ａｃＯＧ改質ガスからＨｚ？
除去した高カロリーのガスを加圧側に取得できるので、
改質用ＣＯＧυＣ／Ｈ調整用ＬＰＧ又は上記熱量調整用
ＬＰＧの便用量を少なくしてＩ、ＮＧ／３Ａガスに近い
ｔ＃５料ガスが得られる。
第２発明においてに、更に、＃！１発明から副生丁ゐＨ
２、ＣＯ１分離炭化水素を含む可燃性υガス？好適罠利
用することができ／）７
２、ＣＯ１分離炭化水素を含む可燃性υガス？好適罠利
用することができ／）７
第１図、第２図、第３−１第ダー、第Ｓ図、第６−に不
発明（４Ｊそれぞれ第１実施例２第２実施例。 第３実施例、第を実施例、第５実施例、第６実施例の７
０−チャートである。
発明（４Ｊそれぞれ第１実施例２第２実施例。 第３実施例、第を実施例、第５実施例、第６実施例の７
０−チャートである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、コークス炉ガスを脱酸素、水添、脱硫した後、メタ
ン化し、高カロリーガスを製造する方法に窒素等を吸着
分離するプレッシャースイング式ガス分離法と水素等を
透過分離するガス分離用膜法のうちの前者又は両者を組
合せることにより、窒素又は窒素及び水素を分離して、
高カロリーで窒素含有量の少ないガスを取得し、これを
ＬＰＧで熱量調整することにより燃料ガスを得ることを
特徴とする燃料ガスの製造法。 ２、コークス炉ガスを脱酸素、水添、脱硫した後、メタ
ン化し、高カロリーガスを製造する方法に窒素等を吸着
分離するプレッシャースイング式ガス分離法と水素等を
透過分離するガス分離用膜法のうちの前者又は両者を組
合せることにより、窒素又は窒素及び水素を分離して、
高カロリーで窒素含有量の少ないガスを取得し、これを
ＬＰＧで熱量調整することにより燃料ガスを得、一方前
記プレッシャースイング式ガス分離法、ガス分離用膜法
にて分離された窒素又は窒素及び水素を含有するガスを
コークス炉しやかん燃料に供することを特徴とする燃料
ガスの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12476885A JPS61283688A (ja) | 1985-06-07 | 1985-06-07 | 燃料ガスの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12476885A JPS61283688A (ja) | 1985-06-07 | 1985-06-07 | 燃料ガスの製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61283688A true JPS61283688A (ja) | 1986-12-13 |
Family
ID=14893636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12476885A Pending JPS61283688A (ja) | 1985-06-07 | 1985-06-07 | 燃料ガスの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61283688A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013181068A (ja) * | 2012-02-29 | 2013-09-12 | Ube Industries Ltd | 水素分離システム |
| JP2015117312A (ja) * | 2013-12-18 | 2015-06-25 | 三菱化学株式会社 | ガスタービン用燃料の製造方法 |
| JP2016108256A (ja) * | 2014-12-03 | 2016-06-20 | 三菱化学株式会社 | メタン及び水素の併産方法 |
-
1985
- 1985-06-07 JP JP12476885A patent/JPS61283688A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013181068A (ja) * | 2012-02-29 | 2013-09-12 | Ube Industries Ltd | 水素分離システム |
| JP2015117312A (ja) * | 2013-12-18 | 2015-06-25 | 三菱化学株式会社 | ガスタービン用燃料の製造方法 |
| JP2016108256A (ja) * | 2014-12-03 | 2016-06-20 | 三菱化学株式会社 | メタン及び水素の併産方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100347077C (zh) | 从含甲烷的气体特别是天然气中获得氢的方法,和实施该方法的装置 | |
| RU2636317C2 (ru) | Установка и способ производства этилена | |
| BRPI0515031A (pt) | processo para produção de gás rico em hidrogênio e/ou monóxido de carbono e processo para a preparação de metanol a partir de matéria-prima de hidrocarboneto gasoso ou lìquido | |
| US6071326A (en) | Process for the production of naphtha gas from landfill gas | |
| US9023244B2 (en) | Capture of CO2 from hydrogen plants | |
| TW200607756A (en) | Hydrogen production system and reforming apparatus | |
| MXPA06013098A (es) | Proceso de generacion de hidrogeno usando oxidacion parcial/reforma de vapor. | |
| KR20150138144A (ko) | 교대 압력 흡착 공정을 이용하여 가스 유동으로부터 수소를 분리하기 위한 방법 및 장치 | |
| JP6922526B2 (ja) | メタンの製造方法 | |
| WO2010015767A3 (fr) | Procédé et appareil de génération et de purification de gaz de synthèse | |
| CN101302139B (zh) | 一种利用煤层气制备甲醇的方法 | |
| JP2015117312A (ja) | ガスタービン用燃料の製造方法 | |
| JPS61283688A (ja) | 燃料ガスの製造法 | |
| NO165260B (no) | Energiutvinning. | |
| CN104726153B (zh) | 焦炉气的综合利用处理方法 | |
| NO169647B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av vaeskeformige hydrocarboner ut fra et gassformig hydrocarbonholdig tilfoerselsmateriale | |
| JPS6232227A (ja) | 低熱量燃料ガスからエネルギ−を回収する方法 | |
| TW202311509A (zh) | 無二氧化碳排放之製造合成燃料的設備與方法 | |
| JP2000272904A (ja) | 環境調和型水素製造方法 | |
| JPS6039050B2 (ja) | メタノ−ルの製造方法 | |
| KR20210075093A (ko) | 스팀 개질 과정에서 탄소 재순환 | |
| KR102641076B1 (ko) | 분해 작업을 위한 탈탄화 블루 수소 가스 생산 시스템 및 방법 | |
| JPH06248275A (ja) | 代替天然ガスの製造装置 | |
| JPH09202889A (ja) | 都市ガスの製造方法及び装置 | |
| RU2606439C2 (ru) | Обработка обогащенной диоксидом углерода фракции с установки получения водорода и моноксида углерода |