JPS61279630A - 高延性の高強度冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
高延性の高強度冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS61279630A JPS61279630A JP11966085A JP11966085A JPS61279630A JP S61279630 A JPS61279630 A JP S61279630A JP 11966085 A JP11966085 A JP 11966085A JP 11966085 A JP11966085 A JP 11966085A JP S61279630 A JPS61279630 A JP S61279630A
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- Japan
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- steel sheet
- rolled steel
- weight
- amount
- continuous annealing
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（＊ ｉ １（７） ＄１１７ｆｌ ＊ ＊、
１・本発明は延性にも
優れる高強度冷延鋼板製造波 ：。
１・本発明は延性にも
優れる高強度冷延鋼板製造波 ：。
術に関し、この技術は衝撃荷重が大きい梱包物の結束帯
鋼、溶接性に対する要求はさほど厳しくな １
゜い自動車部品あるいは構造部品等の素材を製造する分
野に属する。
鋼、溶接性に対する要求はさほど厳しくな １
゜い自動車部品あるいは構造部品等の素材を製造する分
野に属する。
（従来の技術）
引張強度が７５ｋｇ−ｆｉｔｓ２以上を示す一方で高延
・、・、′ 性を有する冷延鋼板を連続焼鈍工程を経て製造す
１・ｊ゛： る技術としては、既にいくつかの報告があり、そ
１ニド れらはいずれも［フェライト＋マルテンサイトＪ 、
ＩＩ：１゜ 【 の複合組織鋼である。例えば、特開昭５０−３９２１０
号 ・、７に開示のようにＳｉやＭｎを多量に
含む成分系のものがそれである。
・、・、′ 性を有する冷延鋼板を連続焼鈍工程を経て製造す
１・ｊ゛： る技術としては、既にいくつかの報告があり、そ
１ニド れらはいずれも［フェライト＋マルテンサイトＪ 、
ＩＩ：１゜ 【 の複合組織鋼である。例えば、特開昭５０−３９２１０
号 ・、７に開示のようにＳｉやＭｎを多量に
含む成分系のものがそれである。
（発明が解決しようとする問題点）
ＳｉやＭｎを多量に添加する従来技術の場合、以下に列
挙するように種々の問題があった。
挙するように種々の問題があった。
（１） コストが高くなる。
（２）Ｓｔが多量に添加されているため熱間圧延時に赤
スケールが発生し易く、表面外観を損なう危険がある。
スケールが発生し易く、表面外観を損なう危険がある。
（３）Ｍｎが多量に添加されているため連続焼鈍時にテ
ンパーカラーが発生し易く、表面外観を損なう危険性が
ある。
ンパーカラーが発生し易く、表面外観を損なう危険性が
ある。
従ってコスト及び表面外観を考えると、ＳｉやＭｎの添
加を抑える必要が出てくる。ＳｉやＭｎの添加を抑えて
、コストアップとなるＰ、Ｎｂ、Ｔｉ及びν等を添加せ
ず７５〜１２５ ｋｇ−ｆ／ｍ■２クラスの強度を達成
するには、どうしてもＣ量の増加を図る以外に方法がな
い。
加を抑える必要が出てくる。ＳｉやＭｎの添加を抑えて
、コストアップとなるＰ、Ｎｂ、Ｔｉ及びν等を添加せ
ず７５〜１２５ ｋｇ−ｆ／ｍ■２クラスの強度を達成
するには、どうしてもＣ量の増加を図る以外に方法がな
い。
Ｃ量の高い成分系で高強度でしかも高延性を有する鋼を
得る技術としては、￥ｌｉ織が「ベーナイト単相あるい
はベーナイト＋少量のフェライト」になるような熱処理
もあるが、Ｃ量、 Ｓｔ量＋ Ｍｎ量および熱処理条件
が同一でも材質が大きく変動するという問題点があった
。
得る技術としては、￥ｌｉ織が「ベーナイト単相あるい
はベーナイト＋少量のフェライト」になるような熱処理
もあるが、Ｃ量、 Ｓｔ量＋ Ｍｎ量および熱処理条件
が同一でも材質が大きく変動するという問題点があった
。
（問題点を解決するための手段）
要するに本発明は、Ｓｔやｈを抑えたＣ量の高い成分の
鋼を用い、連続焼鈍条件を組織が［ベーナイト単相ある
いはベーナイト＋少量のフェライト」になるように制御
し、引張強度ＴＳ ニア５〜１２５眩・ｆ／Ｎｔという
高い強度とともに伸びＥＩｌ≧１０％という高い延性を
示す鋼とするようにしたものであるが、本発明者らの研
究では、上記成分限定３１″′焼鈍条件０選択“ｃｔ
ｒ ｉｔ材質７安定イ３１ １いことが判−
た・すなわち本発明で目指す所望の １材
質のものを安定して得るには、上述の条件以外
１・に連続焼鈍時の急冷前オーステナイト粒径コ
ントロールが必要であることを知見し、連続焼鈍時の加
熱過程におけるＡＩＮ析出状態およびＡｌｌの′″−゛
１′″″１””°°３″″″６°′″２°° １と
めたのである。
）そこで、本発明者らはＣ： ０．４０〜０．７
０重量％、Ｓｉ：０．４０重量％以下、Ｍｎ：０．０５
〜１．００重量％、Ａｎ（酸可溶） ：０．１０重量％
以下、Ｎ：．００２０重量％以上を含有し、かつそのＮ
量（ｐｐｍ ）を下記（１）式の範囲にするとともにＡ
Ｉｌとの関係で下記（２）式を満足するように含有させ
、 Ｃｅｑ ：カーボン当１ （（（Ｃ）χ＋（Ｍｎ）！１
５） Ｘ１００）ＴＳ：目標強度（ｋｇ−ｆ／＋ｎ”） Ａ ｊｌ ／Ｎ ≧４ −−−−（２）残部がＦｅ
および不可避不純物からなる鋼組成の冷延鋼板を、連続
焼鈍ラインに導入して８３０℃以上９５０℃以下に加熱
保持し、その後２０℃７ｓｅｃ〜２００’Ｉ−’ｓｅｅ
の範囲の冷却速度で５００℃以下まで急冷することを特
徴とする高延性の高強度冷延鋼板の製→ 遣方法を課題解決のための手段として採用するこ
ｉ［ ととした。
鵡（作 用）［、“・ 本発明冷延鋼板用素材の鋼成分組成について、
ＩＣ，Ｓｉ、 Ｍｎおよびその他の各含有量限定
の理由について説明する。
鋼を用い、連続焼鈍条件を組織が［ベーナイト単相ある
いはベーナイト＋少量のフェライト」になるように制御
し、引張強度ＴＳ ニア５〜１２５眩・ｆ／Ｎｔという
高い強度とともに伸びＥＩｌ≧１０％という高い延性を
示す鋼とするようにしたものであるが、本発明者らの研
究では、上記成分限定３１″′焼鈍条件０選択“ｃｔ
ｒ ｉｔ材質７安定イ３１ １いことが判−
た・すなわち本発明で目指す所望の １材
質のものを安定して得るには、上述の条件以外
１・に連続焼鈍時の急冷前オーステナイト粒径コ
ントロールが必要であることを知見し、連続焼鈍時の加
熱過程におけるＡＩＮ析出状態およびＡｌｌの′″−゛
１′″″１””°°３″″″６°′″２°° １と
めたのである。
）そこで、本発明者らはＣ： ０．４０〜０．７
０重量％、Ｓｉ：０．４０重量％以下、Ｍｎ：０．０５
〜１．００重量％、Ａｎ（酸可溶） ：０．１０重量％
以下、Ｎ：．００２０重量％以上を含有し、かつそのＮ
量（ｐｐｍ ）を下記（１）式の範囲にするとともにＡ
Ｉｌとの関係で下記（２）式を満足するように含有させ
、 Ｃｅｑ ：カーボン当１ （（（Ｃ）χ＋（Ｍｎ）！１
５） Ｘ１００）ＴＳ：目標強度（ｋｇ−ｆ／＋ｎ”） Ａ ｊｌ ／Ｎ ≧４ −−−−（２）残部がＦｅ
および不可避不純物からなる鋼組成の冷延鋼板を、連続
焼鈍ラインに導入して８３０℃以上９５０℃以下に加熱
保持し、その後２０℃７ｓｅｃ〜２００’Ｉ−’ｓｅｅ
の範囲の冷却速度で５００℃以下まで急冷することを特
徴とする高延性の高強度冷延鋼板の製→ 遣方法を課題解決のための手段として採用するこ
ｉ［ ととした。
鵡（作 用）［、“・ 本発明冷延鋼板用素材の鋼成分組成について、
ＩＣ，Ｓｉ、 Ｍｎおよびその他の各含有量限定
の理由について説明する。
Ｃ：Ｃは、本発明鋼の主たる強化元素であるが、組
ト織が「ベーナイト単相あるいはベーナイト＋
少量のフェライト」で強度を７５眩・ｆ ／ ＋ｕ ”
以上とするために０．４０重量％以上あることが必要で
ある。一方、Ｃ量が０．７０重量％をこえると、熱間圧
延時のわずかな温度変動でも材質が大きく変化し、冷間
圧延の際ゲージラムの原因になりやすいため、上限は０
．７０重量％とした。
ト織が「ベーナイト単相あるいはベーナイト＋
少量のフェライト」で強度を７５眩・ｆ ／ ＋ｕ ”
以上とするために０．４０重量％以上あることが必要で
ある。一方、Ｃ量が０．７０重量％をこえると、熱間圧
延時のわずかな温度変動でも材質が大きく変化し、冷間
圧延の際ゲージラムの原因になりやすいため、上限は０
．７０重量％とした。
Ａｎ二 本発明鋼の場合、適用強度レベルは７５〜１
２５ ｋｇ−１１ｍ”であるがそのための強化元素はＣ
でまかなうためＭｎを多量に添加する必要はない。
２５ ｋｇ−１１ｍ”であるがそのための強化元素はＣ
でまかなうためＭｎを多量に添加する必要はない。
一方Ｍｎが１．０重量％を超えると、連続焼鈍時のテン
パーカラーが発生しやすくなるため、上限を１．Ｏ！量
％とした。また０、０５重量％を割ると
゛□Ｓによる熱間圧延の脆性割れの危険性があるため、
下限を０．０５重量％とした。
パーカラーが発生しやすくなるため、上限を１．Ｏ！量
％とした。また０、０５重量％を割ると
゛□Ｓによる熱間圧延の脆性割れの危険性があるため、
下限を０．０５重量％とした。
Ｓｉ： Ｍｎと同様の理由で多量に添加する必要はない
。
。
その含有量が０．４０重量％を超えると熱間圧延時の赤
スケールが顕著になってくるため、上限を０．４０重量
％とじた。
スケールが顕著になってくるため、上限を０．４０重量
％とじた。
Ａｌ： ０．１０重量％を超えると、介在物が急増して
清浄度および表面性状を損うので０．１０重量％を上限
とした。
清浄度および表面性状を損うので０．１０重量％を上限
とした。
Ｎ； 現在の製鋼技術では、Ｎ＜０．００２０重量％の
鋼を安定して製造することは難しく、仮りに達成しても
大幅なコストアップとなるため０．００２０重量％を下
限とした。
鋼を安定して製造することは難しく、仮りに達成しても
大幅なコストアップとなるため０．００２０重量％を下
限とした。
以上が各成分の限定理由であるが、本発明において材質
の安定化を図るには、前述の通りＡＩＮの析出及びＡＩ
Ｎの絶対量のコントロールが必要である。前者について
は／ｌ！／Ｎ≧４の規制を設けることによって解決され
、また後者の／ＩＮ絶対量のコントロールは、Ｎ量のコ
ントロールによって果す。
の安定化を図るには、前述の通りＡＩＮの析出及びＡＩ
Ｎの絶対量のコントロールが必要である。前者について
は／ｌ！／Ｎ≧４の規制を設けることによって解決され
、また後者の／ＩＮ絶対量のコントロールは、Ｎ量のコ
ントロールによって果す。
以下にそれぞれの限定理由について説明する。
まずＡｌｌ／Ｎ≧４限定理由について説明する。
第１図は、Ｃ＋ Ｍｎ、Ｓｔ及びＮがほぼ同一で、Ａ１
量のみが異なる綱を、通常の方法として熱間圧延、酸洗
、冷間圧延を行った後、第２図のヒートサイクルで連続
焼鈍し、その後材質調査した結果である。なお、材質は
コイルの長さ方向及び幅方向で数点ずつ調査した。
量のみが異なる綱を、通常の方法として熱間圧延、酸洗
、冷間圧延を行った後、第２図のヒートサイクルで連続
焼鈍し、その後材質調査した結果である。なお、材質は
コイルの長さ方向及び幅方向で数点ずつ調査した。
その結果、Ａ１／Ｎが増加するに従い引張強度（ＴＳ）
は低下する傾向を示している。この値がＡｌ／Ｎ〉４に
なると、ＴＳはほぼ一定の値となっている。バラツキに
ついてみると、／ｌ／Ｎ＜４ではＡｌｌ／Ｈの値が低下
するに従って大きくなる傾向を示し、／ｌ／Ｎ＞４にな
るとほぼ一定となっており、またその値も小さくなって
いる。
は低下する傾向を示している。この値がＡｌ／Ｎ〉４に
なると、ＴＳはほぼ一定の値となっている。バラツキに
ついてみると、／ｌ／Ｎ＜４ではＡｌｌ／Ｈの値が低下
するに従って大きくなる傾向を示し、／ｌ／Ｎ＞４にな
るとほぼ一定となっており、またその値も小さくなって
いる。
これはＡＩＮの析出に起因していると考えられる。すな
わち２，６ｊ！／Ｎ＞４では、連続焼鈍時の加熱過程で
鋼中Ｎが全量ＡＩＮとして析出し、コイルの全長・全幅
にわたって急冷前γの粒径が均一であったのに対し、Ａ
ｌｔ／Ｎく４では鋼中Ｎの一部がＡＩＮとして析出でき
ずに固溶Ｎの状態で鋼中に残存し、そのために固ｉＮの
部分とＡＡＮとして析出して部分とが混在し、１粒の径
が不均一になっていたためと考えられる。その程度はＡ
Ａ／Ｎの低いものほど、すなわちＡＡとＮの拡散距離が
離れているものほど不均一の程度が悪化すると推察され
た。
わち２，６ｊ！／Ｎ＞４では、連続焼鈍時の加熱過程で
鋼中Ｎが全量ＡＩＮとして析出し、コイルの全長・全幅
にわたって急冷前γの粒径が均一であったのに対し、Ａ
ｌｔ／Ｎく４では鋼中Ｎの一部がＡＩＮとして析出でき
ずに固溶Ｎの状態で鋼中に残存し、そのために固ｉＮの
部分とＡＡＮとして析出して部分とが混在し、１粒の径
が不均一になっていたためと考えられる。その程度はＡ
Ａ／Ｎの低いものほど、すなわちＡＡとＮの拡散距離が
離れているものほど不均一の程度が悪化すると推察され
た。
結局、材質安定化を図るには、連続焼鈍時の加熱過程で
鋼中ＮをＡＩＮとして完全に析出させることが肝要で、
第１図の結果から、＋ｌ／Ｎ≧４にする必要があること
が判明した。
鋼中ＮをＡＩＮとして完全に析出させることが肝要で、
第１図の結果から、＋ｌ／Ｎ≧４にする必要があること
が判明した。
次に本発明者らは、上記結果からＴの粒径コントロール
が材質安定化を図る上で、極めて重要であるとの認識に
立ち、Ａｌ／Ｎ≧４でＮ量の異なる成分系の鋼を用い、
ＡｆＮの絶対量が材質にどの程度影響を及ぼすか調査し
てみた。
が材質安定化を図る上で、極めて重要であるとの認識に
立ち、Ａｌ／Ｎ≧４でＮ量の異なる成分系の鋼を用い、
ＡｆＮの絶対量が材質にどの程度影響を及ぼすか調査し
てみた。
第３図に材料試験結果をまた第４図にヒートサイクルを
示す。なお、材質はコイル（板厚＝０．８ｍｍ）の長さ
方向及び幅方向で数点ずつ調査した。
示す。なお、材質はコイル（板厚＝０．８ｍｍ）の長さ
方向及び幅方向で数点ずつ調査した。
また、第１表は試験に用いたＡ鋼、Ｂ鋼、Ｃ鋼の成分組
成を示す。
成を示す。
第１表
「
、：．Ｄｐヵ、。１６よう、４１え６よゆ、。４７、
．１２４７、。、Ｓｉ、Ｍ□及升４．）量□、よ、同
一 Ｉの成分組成のものであるのにもかかわ
らず、ＮＩの違いによって材質が大きく変化している。
．１２４７、。、Ｓｉ、Ｍ□及升４．）量□、よ、同
一 Ｉの成分組成のものであるのにもかかわ
らず、ＮＩの違いによって材質が大きく変化している。
すなわち・Ｎ量”′１昇す″にｌ、−ｋ”′−７弓１張
強度（ＴＳ） ：’′″４“ＦＬ゛（Ｉｆ
ｆ （ｇｇ ｃ″４“ｌＪ￥Ｌｒ＆１４°０１１織は全
て「ベーナイよ＋少量のフエライ日であ １
□、゛ ったが、値をみるとＮ量が約４０ｐｐｍ異なることに
０．）−、′ よって、ＴＳは約１５ Ｋｇ＝ｆ／ ｍｍ２． Ｅ Ｉ
ｌは約６％変動 １．。
強度（ＴＳ） ：’′″４“ＦＬ゛（Ｉｆ
ｆ （ｇｇ ｃ″４“ｌＪ￥Ｌｒ＆１４°０１１織は全
て「ベーナイよ＋少量のフエライ日であ １
□、゛ ったが、値をみるとＮ量が約４０ｐｐｍ異なることに
０．）−、′ よって、ＴＳは約１５ Ｋｇ＝ｆ／ ｍｍ２． Ｅ Ｉ
ｌは約６％変動 １．。
している。
１″゛上記Ａ鋼、Ｂ鋼、Ｃ鋼ともＡＡ／Ｎ≧４
である １′ため、連続焼鈍時の加熱過程で
鋼中ＮはぼとんどＡＥＮとして析出しているはずである
が、このように材質が大きく変動しているのはＡＪＩＮ
の絶対量によって７粒径が変化したのではないかと考え
られた。すなわち、／ＩＮの量が増加するに従い、１粒
の成長が抑制されて、急冷中ベーナイト変態に先立ちフ
ェライト変態が進むために軟質化したと推察されたので
ある。
１″゛上記Ａ鋼、Ｂ鋼、Ｃ鋼ともＡＡ／Ｎ≧４
である １′ため、連続焼鈍時の加熱過程で
鋼中ＮはぼとんどＡＥＮとして析出しているはずである
が、このように材質が大きく変動しているのはＡＪＩＮ
の絶対量によって７粒径が変化したのではないかと考え
られた。すなわち、／ＩＮの量が増加するに従い、１粒
の成長が抑制されて、急冷中ベーナイト変態に先立ちフ
ェライト変態が進むために軟質化したと推察されたので
ある。
以上のべたような考察の結果、材質安定化を図るには、
ＡＪＮの析出コントロールの他にＡＩＮの絶対量コント
ロールも必要であると知見するに至った・ ここで本発明者らは、第１図、第３図の結果に基づき、
材質の成分（Ｃ量、Ｍｎ量、Ｎ量）及び連続焼鈍時の加
熱温度が変化した場合、引張強度がどの程度変化するか
についで詳細に調査し、以下のような回帰法による関係
式を得た。
ＡＪＮの析出コントロールの他にＡＩＮの絶対量コント
ロールも必要であると知見するに至った・ ここで本発明者らは、第１図、第３図の結果に基づき、
材質の成分（Ｃ量、Ｍｎ量、Ｎ量）及び連続焼鈍時の加
熱温度が変化した場合、引張強度がどの程度変化するか
についで詳細に調査し、以下のような回帰法による関係
式を得た。
ここで、ＴＳ：引張強度（ｋｇ−ｆ／鶴２）Ｔ：連続焼
鈍時の加熱温度（”Ｃ） Ｎ：Ｎ量（ｐｐｍ） Ｃｅｑ ：カーボン当量 ＝（（Ｃ量）Ｘ＋（Ｍｎ量）χ１５ ） Ｘ１００な
お、回帰時のσは１．６ ｋｇｆ／ｍ”であった。（１
）式を変形させると以下のようになり、連続焼鈍時の加
熱温度範囲が設定されれば、目標ＴＳによって設定され
たＣ量、Ｍｎ量においてＮ量の範囲が規定されることに
なる。
鈍時の加熱温度（”Ｃ） Ｎ：Ｎ量（ｐｐｍ） Ｃｅｑ ：カーボン当量 ＝（（Ｃ量）Ｘ＋（Ｍｎ量）χ１５ ） Ｘ１００な
お、回帰時のσは１．６ ｋｇｆ／ｍ”であった。（１
）式を変形させると以下のようになり、連続焼鈍時の加
熱温度範囲が設定されれば、目標ＴＳによって設定され
たＣ量、Ｍｎ量においてＮ量の範囲が規定されることに
なる。
連続焼鈍によって組織を「ベーナイト単相あるいはベー
ナイト＋少量のフェライト」にするためには、連続焼鈍
条件料を一度γ域まで加熱する必要があり、従来から報
告されているＡＣ，点の計算式に基づき、下限を８３０
℃とした。上限は、実操業が可能でかつ設備的損傷がな
いことの２点を考慮し、９５０℃とした。
ナイト＋少量のフェライト」にするためには、連続焼鈍
条件料を一度γ域まで加熱する必要があり、従来から報
告されているＡＣ，点の計算式に基づき、下限を８３０
℃とした。上限は、実操業が可能でかつ設備的損傷がな
いことの２点を考慮し、９５０℃とした。
以上のことから鋼中Ｎ量は以下の範囲に規制されること
になる。
になる。
なお、鋼中Ｎ量であるが、鋼の溶製操業条件によって大
きく変動するため、出鋼後の分析でＮ量が目標を外れる
危険のある際、Ｎ量の低し１場合にはＮガスの吹き込み
及びＮ化合物の添加を、高む１場合には真空脱ガス装置
によって処理する。
きく変動するため、出鋼後の分析でＮ量が目標を外れる
危険のある際、Ｎ量の低し１場合にはＮガスの吹き込み
及びＮ化合物の添加を、高む１場合には真空脱ガス装置
によって処理する。
次に、残る連続焼鈍条件について検討した。まず、急冷
終了温度であるが、急冷終了温度が５００℃を超えると
、パーライトが析出して強度低下を招く危険性があるた
め、上限は５００℃とした。
終了温度であるが、急冷終了温度が５００℃を超えると
、パーライトが析出して強度低下を招く危険性があるた
め、上限は５００℃とした。
また冷却速度についてであるが、２０℃／ｓｅｃ未満で
は急冷終了温度が５００℃以下でもパーライトが析出し
て強度低下を招く危険性があり、一方２００℃／ｓｅｃ
を超えるとマルテンサイト力く析出して延性低下を招く
危険性があるため、下限を２０１℃／ｓｅｃとした。
ｌ。
は急冷終了温度が５００℃以下でもパーライトが析出し
て強度低下を招く危険性があり、一方２００℃／ｓｅｃ
を超えるとマルテンサイト力く析出して延性低下を招く
危険性があるため、下限を２０１℃／ｓｅｃとした。
ｌ。
なお、本発明の場合、上記回帰処理に従い焼鈍時の加熱
温度をコントロールすれば、同一成分で ゛
強度の異なる製品を製造することが可能になる。
温度をコントロールすれば、同一成分で ゛
強度の異なる製品を製造することが可能になる。
（実施例）
第２表に示すような目標強度を得るために各成分の鋼を
溶製後、連続鋳造より所定のスラブを製造した。その後
熱間圧延により板厚２．０ ｍｍに仕上 ：
げた。酸洗後、冷間圧延して０．８ ｍｍに仕上げた後
、 □゛連続焼鈍炉に装入して１０℃／・・
・で加熱し、第２ ：表に示すような条件で
熱処理して材質調査を行な ｌった。
［
本発明法によるＡｌ／Ｎ≧４で、Ｎ量も目標箱
Ｉ囲に調整され連続焼鈍条件も満足したＮＩＬＡ−
嵐ＤＦ。
溶製後、連続鋳造より所定のスラブを製造した。その後
熱間圧延により板厚２．０ ｍｍに仕上 ：
げた。酸洗後、冷間圧延して０．８ ｍｍに仕上げた後
、 □゛連続焼鈍炉に装入して１０℃／・・
・で加熱し、第２ ：表に示すような条件で
熱処理して材質調査を行な ｌった。
［
本発明法によるＡｌ／Ｎ≧４で、Ｎ量も目標箱
Ｉ囲に調整され連続焼鈍条件も満足したＮＩＬＡ−
嵐ＤＦ。
の材料はほぼ目標通りの強度を示しており、伸びも１゜
９１Ｓ以上と良好４延性を有し、い、。また連続）あ、
。、。ケア２、−カ、−６，□＜ａ□□カ□や
］呈していた。
ｌ′し これに対して従来法ではテンパーカラーが発生
［したり、組成がフーライト＋パーライトで強度が
［゛低下したり、逆にマルテンサイトが析
出して延性が低下して、目標通りの材質が得られない等
の問題点が発生した。
９１Ｓ以上と良好４延性を有し、い、。また連続）あ、
。、。ケア２、−カ、−６，□＜ａ□□カ□や
］呈していた。
ｌ′し これに対して従来法ではテンパーカラーが発生
［したり、組成がフーライト＋パーライトで強度が
［゛低下したり、逆にマルテンサイトが析
出して延性が低下して、目標通りの材質が得られない等
の問題点が発生した。
（発明の効果）
以上説明したように本発明によれば、高強度かつ高延性
でしかも表面性状に優れた冷延鋼板を低コストでかつ目
標通りの強度が得られるように製造できることになる。
でしかも表面性状に優れた冷延鋼板を低コストでかつ目
標通りの強度が得られるように製造できることになる。
また、本発明によれば回帰式に準じて連続焼鈍時の加熱
温度をコントロールすれば、同一成分で強度の異なる製
品（冷延鋼板）の製造も可能となる。
温度をコントロールすれば、同一成分で強度の異なる製
品（冷延鋼板）の製造も可能となる。
第１図は、連続焼鈍後の強度に及ぼすＡｌｌ／Ｎの影響
を示すグラフである。 第２図は、第１図の調査時における連続焼鈍ヒートサイ
クルを示す線図である。 第３図は、連続焼鈍後の材質（ＴＳおよびＥｌ）に及ぼ
すＮ量の影響を示すグラフである。 第４図は、第３図の調査時における連続焼鈍ヒートサイ
クルを示す線図である。 第１図 Ａ先 第２図 第３図 ４閤中Ｎ量（ＰＰ”）
を示すグラフである。 第２図は、第１図の調査時における連続焼鈍ヒートサイ
クルを示す線図である。 第３図は、連続焼鈍後の材質（ＴＳおよびＥｌ）に及ぼ
すＮ量の影響を示すグラフである。 第４図は、第３図の調査時における連続焼鈍ヒートサイ
クルを示す線図である。 第１図 Ａ先 第２図 第３図 ４閤中Ｎ量（ＰＰ”）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．４０〜０．７０重量％、Ｓｉ：０．４０重
量％以下、Ｍｎ：０．０５〜１．００重量％、Ａｌ（酸
可溶）：０．１０重量％以下、Ｎ：．００２０重量％以
上を含有し、かつそのＮ量（ｐｐｍ）を下記（１）式の
範囲にするとともにＡｌとの関係で下記（２）式を満足
するように含有させ、 ｛８３０／［１０５０−６・Ｃｅｑ＋４（ＴＳ−７５）
］｝＾１＾４＋２０≦Ｎ≦｛９５０／［１０５０−６・
Ｃｅｑ＋４（ＴＳ−７５）］｝＾１＾４＋２０・・・（
１Ｃｅｑ：カーボン当量（＝｛（Ｃ）％＋（Ｍｎ）％／
５｝×１００）ＴＳ：目標強度（ｋｇ・ｆ／ｍｍ＾２） Ａｌ／Ｎ≧４・・・・（２） 残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼組成の冷延鋼
板を、 連続焼鈍ラインに導入して８３０℃以上９５０℃以下に
加熱保持し、その後２０℃／ｓｅｃ〜２００℃／ｓｅｃ
の範囲の冷却速度で５００℃以下まで急冷することを特
徴とする高延性の高強度冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11966085A JPS61279630A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 高延性の高強度冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11966085A JPS61279630A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 高延性の高強度冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61279630A true JPS61279630A (ja) | 1986-12-10 |
Family
ID=14766916
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11966085A Withdrawn JPS61279630A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 高延性の高強度冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61279630A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019189455A1 (ja) * | 2018-03-28 | 2019-10-03 | 株式会社Uacj | 製造方法、情報処理装置、関係式算出装置、および、製造システム |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5634618A (en) * | 1979-08-30 | 1981-04-06 | Ota Seiyaku Kk | Production of flurbiprofen preparation |
-
1985
- 1985-06-04 JP JP11966085A patent/JPS61279630A/ja not_active Withdrawn
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5634618A (en) * | 1979-08-30 | 1981-04-06 | Ota Seiyaku Kk | Production of flurbiprofen preparation |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019189455A1 (ja) * | 2018-03-28 | 2019-10-03 | 株式会社Uacj | 製造方法、情報処理装置、関係式算出装置、および、製造システム |
| JP2019173096A (ja) * | 2018-03-28 | 2019-10-10 | 株式会社Uacj | 製造方法、情報処理装置、関係式算出装置、および、製造システム |
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