JPS61269901A - 冷延鋼帯の調質圧延方法 - Google Patents
冷延鋼帯の調質圧延方法Info
- Publication number
- JPS61269901A JPS61269901A JP10935085A JP10935085A JPS61269901A JP S61269901 A JPS61269901 A JP S61269901A JP 10935085 A JP10935085 A JP 10935085A JP 10935085 A JP10935085 A JP 10935085A JP S61269901 A JPS61269901 A JP S61269901A
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- Japan
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- rolled steel
- cold rolled
- temper rolling
- coil
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、フェライト系ステンレス鋼等の冷延鋼帯の調
質圧延方法に関する。
質圧延方法に関する。
[従来の技術]
冷延鋼帯は、冷間圧延、焼鈍後に、形状矯正、表面粗度
の調整、降伏点伸びの防止を図るべく、通常、調質圧延
を施される。
の調整、降伏点伸びの防止を図るべく、通常、調質圧延
を施される。
ところで、上記調質圧延時の銅帯温度は、製品の形状、
降伏点伸びの防止、生産能率に大きな影響をおよぼす0
例えばフェライト系ステンレス鋼の冷延鋼帯においては
、加工時の降伏点伸びを防止するために、調質圧延時に
1z程度の伸び率を付与する必要がある。これに対し、
周囲温度が低下する冬期等にあってはご被圧延材の耐力
が高くなり 1パス当りの伸び率が低くなることから、
上記所要の伸び率を得るためにパス回数を増したり、ロ
ールクラウンを変更している。しかしながら、このよう
な方法は、生産能率の低下を招くとともに、品質対策と
しても不充分であり、形状不良の発生を防1ヒできない
。
降伏点伸びの防止、生産能率に大きな影響をおよぼす0
例えばフェライト系ステンレス鋼の冷延鋼帯においては
、加工時の降伏点伸びを防止するために、調質圧延時に
1z程度の伸び率を付与する必要がある。これに対し、
周囲温度が低下する冬期等にあってはご被圧延材の耐力
が高くなり 1パス当りの伸び率が低くなることから、
上記所要の伸び率を得るためにパス回数を増したり、ロ
ールクラウンを変更している。しかしながら、このよう
な方法は、生産能率の低下を招くとともに、品質対策と
しても不充分であり、形状不良の発生を防1ヒできない
。
そこで従来、特公昭110−5382号公報に示される
ように、周囲温度の変化に基づく調質圧延能率の低下を
防止するため、コイル状の冷延鋼帯をその調質圧延前に
30〜70℃に加熱する方法が提案されている。
ように、周囲温度の変化に基づく調質圧延能率の低下を
防止するため、コイル状の冷延鋼帯をその調質圧延前に
30〜70℃に加熱する方法が提案されている。
[発明が解決しようとする問題点]
しかしながら、−F記特公昭80−5382号公報に係
る方法にあっては以下の問題点がある。
る方法にあっては以下の問題点がある。
(a)第2図に記すように、コイルを均一に加熱するの
に長時間を必要とする。
に長時間を必要とする。
(b)コイルを単時間で加熱するとコイル内の温度分布
が不均一となり、調質圧延時の圧下力が変動するため、
形状不良を生じたり、絞り込みを発生させたりする。
が不均一となり、調質圧延時の圧下力が変動するため、
形状不良を生じたり、絞り込みを発生させたりする。
(C)コイル状で均一加熱するには長時間を必要とする
ため、必要コイル数を確保するためには、ぼう大な設備
とスペースが必要であり、既設設備への適用は困難であ
る。
ため、必要コイル数を確保するためには、ぼう大な設備
とスペースが必要であり、既設設備への適用は困難であ
る。
本発明は1周囲温度の変化に基づく調質圧延能率の低下
と形状不良の発生を防止可能とすることを目的とする。
と形状不良の発生を防止可能とすることを目的とする。
[問題点を解決するための手段]
本発明は、コイル状冷延鋼帯を巻き戻して調質圧延する
際に、コイ゛ルから巻き戻された冷延鋼帯を圧延機入側
で30〜50℃に均一加熱するようにしたものである。
際に、コイ゛ルから巻き戻された冷延鋼帯を圧延機入側
で30〜50℃に均一加熱するようにしたものである。
[作 用]
本発明によれば、コイルから巻き戻された冷延鋼帯を加
熱するものであるから、冷延鋼帯を単時間に、かつ均一
に加熱することが可能となる。また、加熱温度を30〜
50℃に限定することにより。
熱するものであるから、冷延鋼帯を単時間に、かつ均一
に加熱することが可能となる。また、加熱温度を30〜
50℃に限定することにより。
作業環境を損なうことなく、冷延鋼帯の耐力を適正値に
設定することが可能である。すなわち、冷延鋼帯の温度
を単時間に、かつ均一に、適正な耐 □力を得るに足
る状態に設定することが可能となり、周囲温度の変化に
基づく調質圧延能率の低下と形状不良の発生を防止する
ことが可能となる。
設定することが可能である。すなわち、冷延鋼帯の温度
を単時間に、かつ均一に、適正な耐 □力を得るに足
る状態に設定することが可能となり、周囲温度の変化に
基づく調質圧延能率の低下と形状不良の発生を防止する
ことが可能となる。
[実施例]
第1図は本発明の一実施例を示す模式図である0図にお
いて、10はフェラ、イト系ステンレス鋼等の冷延鋼帯
、11はコイル、12はデフレクトロール、13は調質
圧延機の作業ロール、14は銅帯加熱装置、15は形状
検出器である。
いて、10はフェラ、イト系ステンレス鋼等の冷延鋼帯
、11はコイル、12はデフレクトロール、13は調質
圧延機の作業ロール、14は銅帯加熱装置、15は形状
検出器である。
すなわち、この実施例においては、冷間圧延、焼鈍を施
された冷延鋼帯10をコイル11から巻き戻して調質圧
延する際に、コイル11から巻き戻された冷延鋼帯10
を作業ロール13の入側で、鋼帯加熱装置14によって
30〜50℃に均一加熱するものである。
された冷延鋼帯10をコイル11から巻き戻して調質圧
延する際に、コイル11から巻き戻された冷延鋼帯10
を作業ロール13の入側で、鋼帯加熱装置14によって
30〜50℃に均一加熱するものである。
第3図は材料温度と耐力の関係を示す線図であり、材料
温度が低くなると耐力が高くなることが認められる0本
発明において、冷延鋼帯lOに早入る加熱温度を30〜
50℃と限定したのは以下の理由による。すなわち、3
0℃未満では耐力が大きく、所要の伸び率を得るために
パス回数を増したり、ロールクラウンを変更しなければ
ならず、生産能率が低下すること等による。また、50
℃を越える場合には、温度による耐力の低下が少ないこ
と、作業環境が悪くなること、フェライト系ステンレス
鋼では調質圧延後の降伏点伸び防止が出来ないこと等に
よる。
温度が低くなると耐力が高くなることが認められる0本
発明において、冷延鋼帯lOに早入る加熱温度を30〜
50℃と限定したのは以下の理由による。すなわち、3
0℃未満では耐力が大きく、所要の伸び率を得るために
パス回数を増したり、ロールクラウンを変更しなければ
ならず、生産能率が低下すること等による。また、50
℃を越える場合には、温度による耐力の低下が少ないこ
と、作業環境が悪くなること、フェライト系ステンレス
鋼では調質圧延後の降伏点伸び防止が出来ないこと等に
よる。
また、この実施例においては調質圧延機の作業ロール1
3の出側に形状検出器15を設置し、その検出信号によ
って銅帯加熱装H14の作動を制御し、入側鋼帯の加熱
温度を長手、幅方向に所要の温度分布(30〜50℃)
に設定することにより、製品形状を著しく改善すること
を可能としている。
3の出側に形状検出器15を設置し、その検出信号によ
って銅帯加熱装H14の作動を制御し、入側鋼帯の加熱
温度を長手、幅方向に所要の温度分布(30〜50℃)
に設定することにより、製品形状を著しく改善すること
を可能としている。
ここで、上記鋼帯加熱装置14による加熱方法は赤外線
、遠赤外線、熱風等いかなる方法によってもよいが、冷
延鋼帯10に対する加熱をすみやかに行なうことができ
るとともに、冷延鋼帯10の幅方向の温度分布を制御で
きるようK、冷延鋼帯10を上下面から加熱し、冷延鋼
帯10の幅方向に分割可能な加熱装置14を用いるのが
好適である。
、遠赤外線、熱風等いかなる方法によってもよいが、冷
延鋼帯10に対する加熱をすみやかに行なうことができ
るとともに、冷延鋼帯10の幅方向の温度分布を制御で
きるようK、冷延鋼帯10を上下面から加熱し、冷延鋼
帯10の幅方向に分割可能な加熱装置14を用いるのが
好適である。
第4図は、本発明をフェライト系ステンレス鋼に適用し
た具体的実施結果を示す線図である。すなわち、調質圧
延機入側でコイルを巻き戻しながら30〜50℃に加熱
することにより、特に冬期(周囲温度10℃以下)に比
べてパス回数が減少し、生産能率が向上することが認め
られる。
た具体的実施結果を示す線図である。すなわち、調質圧
延機入側でコイルを巻き戻しながら30〜50℃に加熱
することにより、特に冬期(周囲温度10℃以下)に比
べてパス回数が減少し、生産能率が向上することが認め
られる。
表1は、本発明法と従来法、比較例(鋼帯に55℃、
80℃の高温加熱を施した例)とを、生産能率、形状(
コイル内の最大急峻度)、降伏点伸びのそれぞれについ
て比較したものである。なお、(急峻度)は、銅帯の形
状を表す指標であり、第5図に示す[h(波の高さ)/
見(波のピッチ)]で定義される。7A質圧延後の急峻
度としては通常0.7を未満程度が要求される。また、
「降伏点伸び」があると、プレス加工時等にしわを生ず
るため、製品としては不可である。
80℃の高温加熱を施した例)とを、生産能率、形状(
コイル内の最大急峻度)、降伏点伸びのそれぞれについ
て比較したものである。なお、(急峻度)は、銅帯の形
状を表す指標であり、第5図に示す[h(波の高さ)/
見(波のピッチ)]で定義される。7A質圧延後の急峻
度としては通常0.7を未満程度が要求される。また、
「降伏点伸び」があると、プレス加工時等にしわを生ず
るため、製品としては不可である。
、上記表1によれば、以下のことが認められる。
すなわち、本発明法は、従来法、比較例に比べ、生産能
率が良いばかりでなく、形状、降伏点伸びの防止効果も
良好である0本発明法の■、■は出側の形状により長手
方向、幅方向の銅帯温度を制御した例であり、これによ
り銅帯の形状がさらに改善されることが認められる。ま
た、従来法の■〜■は生産能率が悪いだけでなく、形状
も悪いことが認められる。また、比較例■、■は降伏点
伸びを発生することが認められる。
率が良いばかりでなく、形状、降伏点伸びの防止効果も
良好である0本発明法の■、■は出側の形状により長手
方向、幅方向の銅帯温度を制御した例であり、これによ
り銅帯の形状がさらに改善されることが認められる。ま
た、従来法の■〜■は生産能率が悪いだけでなく、形状
も悪いことが認められる。また、比較例■、■は降伏点
伸びを発生することが認められる。
[発明の効果]
以上のように、本発明は、コイル状冷延鋼帯を 1
巻き戻して調質圧延する際に、コトルから巻き戻された
冷延鋼帯を圧延機入側で30〜50℃に均一加熱するよ
うにしたものである。したがって、冷延鋼帯の温度を単
時間に、かつ均一に、適正な耐力を得るにたる状態に設
定して調質圧延することとなる。これにより、周囲温度
の変化に基づく調質圧延箋率の低下と形状不良の発生を
防止することが可能となる。
巻き戻して調質圧延する際に、コトルから巻き戻された
冷延鋼帯を圧延機入側で30〜50℃に均一加熱するよ
うにしたものである。したがって、冷延鋼帯の温度を単
時間に、かつ均一に、適正な耐力を得るにたる状態に設
定して調質圧延することとなる。これにより、周囲温度
の変化に基づく調質圧延箋率の低下と形状不良の発生を
防止することが可能となる。
第1図は本発明の一実施例を示す模式図、第2図は従来
法におけるコイル温度と加熱時間との関係を示す線図、
第3図は材料温度と耐力の関係を示す線図、第4図は本
発明の効果を示す線図、第5図は銅帯の形状を示す模式
図である。 10・・・冷延鋼帯、11・・・コイル、13・・・作
業ロール、14・・・銅帯加熱装置、15・・・形状検
出温。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第2図 第 3 図 0 10 2030.40 50 60 7080n泡
1屓(’C1
法におけるコイル温度と加熱時間との関係を示す線図、
第3図は材料温度と耐力の関係を示す線図、第4図は本
発明の効果を示す線図、第5図は銅帯の形状を示す模式
図である。 10・・・冷延鋼帯、11・・・コイル、13・・・作
業ロール、14・・・銅帯加熱装置、15・・・形状検
出温。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第2図 第 3 図 0 10 2030.40 50 60 7080n泡
1屓(’C1
Claims (2)
- (1)コイル状冷延鋼帯を巻き戻して調質圧延する際に
、コイルから巻き戻された冷延鋼帯を圧延機入側で30
〜50℃に均一加熱する冷延鋼帯の調質圧延方法。 - (2)前記冷延鋼帯の加熱温度を、圧延機出側に設置し
た鋼帯の形状検出器の信号により、鋼帯の長手、幅方向
に制御する特許請求の範囲第1項記載の冷延鋼帯の調質
圧延方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10935085A JPS61269901A (ja) | 1985-05-23 | 1985-05-23 | 冷延鋼帯の調質圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10935085A JPS61269901A (ja) | 1985-05-23 | 1985-05-23 | 冷延鋼帯の調質圧延方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61269901A true JPS61269901A (ja) | 1986-11-29 |
Family
ID=14507998
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10935085A Pending JPS61269901A (ja) | 1985-05-23 | 1985-05-23 | 冷延鋼帯の調質圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61269901A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2937156A4 (en) * | 2012-12-21 | 2016-05-04 | Posco | FORM CORRECTION AND ROLLING PROCESS AND FORM CORRECTION DEVICE FOR HIGH-TIGHT STEEL |
-
1985
- 1985-05-23 JP JP10935085A patent/JPS61269901A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2937156A4 (en) * | 2012-12-21 | 2016-05-04 | Posco | FORM CORRECTION AND ROLLING PROCESS AND FORM CORRECTION DEVICE FOR HIGH-TIGHT STEEL |
US10086418B2 (en) | 2012-12-21 | 2018-10-02 | Posco | Shape-correcting and rolling method and shape-correcting device for high-strength steel |
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