JPS61265499A - 伝熱管 - Google Patents
伝熱管Info
- Publication number
- JPS61265499A JPS61265499A JP10559885A JP10559885A JPS61265499A JP S61265499 A JPS61265499 A JP S61265499A JP 10559885 A JP10559885 A JP 10559885A JP 10559885 A JP10559885 A JP 10559885A JP S61265499 A JPS61265499 A JP S61265499A
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- JP
- Japan
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- tube
- heat transfer
- pitch
- heat
- heat exchanger
- Prior art date
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は伝熱管の改良に関し、特に管内の冷媒圧力損失
を高めることなく、管内の冷媒と管外の流体間の熱通過
率を向上せしめたものである。
を高めることなく、管内の冷媒と管外の流体間の熱通過
率を向上せしめたものである。
従来の技術
管内でフレオン等の冷媒を沸騰又は凝縮させて、管外の
液体との間で熱交換させる伝熱管としては、第5図に示
すように平滑管(4)内に星型押出し材(5)ヲ嵌大し
たインナーフィンチューブや、第6図に示すコルゲート
チューブ(6)が知うれている。
液体との間で熱交換させる伝熱管としては、第5図に示
すように平滑管(4)内に星型押出し材(5)ヲ嵌大し
たインナーフィンチューブや、第6図に示すコルゲート
チューブ(6)が知うれている。
発明が解決しようとする問題5点
上記伝熱管は平滑管と比べて熱通過率を高めると管内の
冷媒流通抵抗が増大して圧力損失が高くなり、管内の冷
媒流通抵抗を低くすると熱通過率があまり向上しない欠
点があつ友。
冷媒流通抵抗が増大して圧力損失が高くなり、管内の冷
媒流通抵抗を低くすると熱通過率があまり向上しない欠
点があつ友。
問題点を解決するための手段
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、管内の冷媒圧力損
失をそれほど高めることなく、熱通過率を向上すること
ができる伝熱管を開発したもので、管外面に多数の螺旋
状突起と管内面に多数の螺旋状凹溝を一体に設け、該管
内で冷媒を沸騰又は凝縮させて管外の流体との間で熱交
換させる伝熱管において、管内面の溝深さを0.05〜
1.0+m++、溝ピッチを0.2〜1.0mmとし、
管外面の突起を連続又は不連続として突起の断面をくさ
び状とし、突起の高さヲ0.1〜8m、突起ピッチ’i
o、5〜8mとしたことを特徴とするものである。
失をそれほど高めることなく、熱通過率を向上すること
ができる伝熱管を開発したもので、管外面に多数の螺旋
状突起と管内面に多数の螺旋状凹溝を一体に設け、該管
内で冷媒を沸騰又は凝縮させて管外の流体との間で熱交
換させる伝熱管において、管内面の溝深さを0.05〜
1.0+m++、溝ピッチを0.2〜1.0mmとし、
管外面の突起を連続又は不連続として突起の断面をくさ
び状とし、突起の高さヲ0.1〜8m、突起ピッチ’i
o、5〜8mとしたことを特徴とするものである。
即ち本発明は第1図に示すように管(1)の外面に多数
の螺旋状突起(2)を連続又は不連続に形成れており、
突起(2)は第2図に示すように突起(2)の断面をく
さび状とし、その高さくh0〕を0.1〜Bmsピッチ
(po)を0.5〜8瓢とする。ま念溝(3)は第3図
0)(ロ)(ハ)に示すように断面形状を三角形状や台
形状とし、その溝深さくb+)’i−0,05〜1.0
msピッチ(pi)を0.2〜1.0mとしたものであ
る。
の螺旋状突起(2)を連続又は不連続に形成れており、
突起(2)は第2図に示すように突起(2)の断面をく
さび状とし、その高さくh0〕を0.1〜Bmsピッチ
(po)を0.5〜8瓢とする。ま念溝(3)は第3図
0)(ロ)(ハ)に示すように断面形状を三角形状や台
形状とし、その溝深さくb+)’i−0,05〜1.0
msピッチ(pi)を0.2〜1.0mとしたものであ
る。
作用
本発明伝熱管は上記の如く管外面に多数の螺旋状突起と
管内面に多数の螺旋状溝を形成して、管内の冷媒圧力損
失を高めることなく、管内の冷媒と管外の流体間の熱通
過率を向上せしめたもので、管外面の突起の高さを0,
1〜8 wasピッチを0.5〜8mと限定(1,たの
に、突起の高さが0.1−未満でピッチが8璽を越える
と、管外面が平滑面に近くなり、熱通過率を高める本発
明の効果が得られず、高さが8■を越え、ピッチが0.
5−未満では、突起と突起の間隙が狭く突起の高さが高
くなるため、管外流体が突起間に入り込んで流れにくく
なり、熱通過率を高める効果が失なわれるためである。
管内面に多数の螺旋状溝を形成して、管内の冷媒圧力損
失を高めることなく、管内の冷媒と管外の流体間の熱通
過率を向上せしめたもので、管外面の突起の高さを0,
1〜8 wasピッチを0.5〜8mと限定(1,たの
に、突起の高さが0.1−未満でピッチが8璽を越える
と、管外面が平滑面に近くなり、熱通過率を高める本発
明の効果が得られず、高さが8■を越え、ピッチが0.
5−未満では、突起と突起の間隙が狭く突起の高さが高
くなるため、管外流体が突起間に入り込んで流れにくく
なり、熱通過率を高める効果が失なわれるためである。
尚突起の高さ及びピッチは、上記範囲内で管外流体の条
件により選択決定することが望ましい。
件により選択決定することが望ましい。
また管内面の溝の深さ’io、05〜1.0鱈、ピッチ
を0.2〜1.0+mと限定したのは、溝の深さが0.
05w未満、ピッチが0.2m未満では管内面が平滑面
に近くなり熱通過率の向上効果が得られも、管内冷媒の
圧力損失が大きくなり、高性能伝熱管としてのメ1]ッ
トが失なわれるためである。開溝の深さ及びピッチは上
記範囲内で管内冷媒の条件により選択決定することが望
ましい。
を0.2〜1.0+mと限定したのは、溝の深さが0.
05w未満、ピッチが0.2m未満では管内面が平滑面
に近くなり熱通過率の向上効果が得られも、管内冷媒の
圧力損失が大きくなり、高性能伝熱管としてのメ1]ッ
トが失なわれるためである。開溝の深さ及びピッチは上
記範囲内で管内冷媒の条件により選択決定することが望
ましい。
また管内面の溝のねじれ角度は16〜35°とすること
が望ましく、この範囲において管内の冷媒の沸騰、凝縮
のバランスがよく、熱通過率を著しく向上することがで
きる。
が望ましく、この範囲において管内の冷媒の沸騰、凝縮
のバランスがよく、熱通過率を著しく向上することがで
きる。
実施例(1)
りん脱酸銅からなる外径12.7m、内径11.46露
の管外面に高さ1.59mの断面くさび状の螺旋状突起
をピッチ1.34■で多数形放し、管内面に深さ0.2
簡の第3図(ロ)に示す台形状溝をねじれ角18°+、
。ピッチQ、53mmで多数螺旋状に形成した本発明伝
熱管について熱通過率比と管内冷媒圧力損失比を測定し
た。その結果をりん酸銅からなる外径15.88mm、
肉厚0.8m+の管周面に深さW=1.30■の溝f
P c = 8 ttmのピッチで螺旋状に形成し几第
6図に示すコルゲート管、りん脱酸銅からなる外径15
.88 mm、内径14.28■の平滑管内に10枚の
フィンを放射状に設けたアルミ押出材を嵌入しまた第5
図に示すインナーフィンチューブ及びりん脱酸銅からな
る直径15.813+m、内径14.28m+aの平滑
管と比較して第4図(イ)(ロ)(ハ)に示す。
の管外面に高さ1.59mの断面くさび状の螺旋状突起
をピッチ1.34■で多数形放し、管内面に深さ0.2
簡の第3図(ロ)に示す台形状溝をねじれ角18°+、
。ピッチQ、53mmで多数螺旋状に形成した本発明伝
熱管について熱通過率比と管内冷媒圧力損失比を測定し
た。その結果をりん酸銅からなる外径15.88mm、
肉厚0.8m+の管周面に深さW=1.30■の溝f
P c = 8 ttmのピッチで螺旋状に形成し几第
6図に示すコルゲート管、りん脱酸銅からなる外径15
.88 mm、内径14.28■の平滑管内に10枚の
フィンを放射状に設けたアルミ押出材を嵌入しまた第5
図に示すインナーフィンチューブ及びりん脱酸銅からな
る直径15.813+m、内径14.28m+aの平滑
管と比較して第4図(イ)(ロ)(ハ)に示す。
熱通過率比と管内冷媒圧力損失比の測定には対交流型熱
交換器を用い、管内冷媒にはフレオンR−22を使用し
1、管外冷却水には水を用いで行ない平滑管の特性を1
として示した。
交換器を用い、管内冷媒にはフレオンR−22を使用し
1、管外冷却水には水を用いで行ない平滑管の特性を1
として示した。
第4図(イ)は管内蒸発による冷媒流量と熱通過率比の
関係を示し、第4図(ロ)は管内蒸発による冷媒流量と
管内圧力損失比の関係を示し、第4図(ハ)は管内凝縮
による冷媒流量と熱通過率比の関係を示すもので、図中
側れも(a)は本発明伝熱管の特性、(b)はコルゲー
ト管の特性、(C)はインナーフィンチューブの特性、
(d)は平滑管の特性全示す。なお、第4図(イ)(ロ
)e→の縦軸は平滑管の特性(d)t−1とした場合の
比である。
関係を示し、第4図(ロ)は管内蒸発による冷媒流量と
管内圧力損失比の関係を示し、第4図(ハ)は管内凝縮
による冷媒流量と熱通過率比の関係を示すもので、図中
側れも(a)は本発明伝熱管の特性、(b)はコルゲー
ト管の特性、(C)はインナーフィンチューブの特性、
(d)は平滑管の特性全示す。なお、第4図(イ)(ロ
)e→の縦軸は平滑管の特性(d)t−1とした場合の
比である。
図から明らかなように本発明伝熱管(a)は他の従来の
伝熱管(′b)の平滑管(d)に近い冷媒圧力損失比で
、はるかに高い熱通過率比を示し、従来の伝熱管と比較
し特性がはるかに優れていることが判る。
伝熱管(′b)の平滑管(d)に近い冷媒圧力損失比で
、はるかに高い熱通過率比を示し、従来の伝熱管と比較
し特性がはるかに優れていることが判る。
実施例(2)
実施例(1) Kおける4種類の伝熱管を用いてシェル
アンドチューブ式熱交換器を組立て、同一条件で熱交換
能を比較した。その結果を第1表に示す。
アンドチューブ式熱交換器を組立て、同一条件で熱交換
能を比較した。その結果を第1表に示す。
第1表
平滑管 11
インナーフィンチューブ 1.4 1.3コ
ルゲート管 1.3 1.4本発明伝熱
管 2.2 2.0同第1表は平滑管の
熱交換能を1として比較したもので、本発明伝熱管は従
来の伝熱管の何れよりもはるかに優れていることが判る
。
ルゲート管 1.3 1.4本発明伝熱
管 2.2 2.0同第1表は平滑管の
熱交換能を1として比較したもので、本発明伝熱管は従
来の伝熱管の何れよりもはるかに優れていることが判る
。
発明の効果
本発明によれば管内冷媒圧力損失を高めることなく、管
内と管外の熱通過率を著しく向上し得るもので、熱交換
器に使用して伝熱特性全向上し、機器の小型化軽量化を
可能にする等工業上顕著な効果を奏するものである。
内と管外の熱通過率を著しく向上し得るもので、熱交換
器に使用して伝熱特性全向上し、機器の小型化軽量化を
可能にする等工業上顕著な効果を奏するものである。
第1図は本発明伝熱管の一例を一部切欠いて示す斜視図
、第2図は本発明伝熱管の外面突起の一例を示す側断面
図、第3図(f)(ロ)(ハ)は本発明伝熱管の内面溝
の形状を示すもので、(イ)は三角形状の溝の断面図、
(ロ)(ハ)は台形状の溝の断面図、第4図(イ)(ロ
)(ハ)は本発明伝熱管の通過率比と管内冷媒圧力損失
比の測定結果を従来伝熱管と比較して示すもので、(イ
)は管内蒸発における冷媒流量と熱通過率比、(ロ)は
管内蒸発における管内圧力損失比、f→は管内凝縮にお
ける熱通過率比の関係図、第5図は従来の伝熱管用イン
ナーフィンチューブの一例を示す斜視図、第6図は従来
の伝熱管用コルゲートチューブの一例を示す斜視図であ
る。 1、管 2.突起 3、溝 4.平滑管 5、星型押出材 6.コルゲートチューブ第1図
第2図 第3図 第4図 (イ) 玲穫這1(kg/h) ン1諭°句[真La1(シ(9/旧 軒u1夙牽比(到千滑菅) ・手続ネrli正書 (自発) 昭和61年3月27日
、第2図は本発明伝熱管の外面突起の一例を示す側断面
図、第3図(f)(ロ)(ハ)は本発明伝熱管の内面溝
の形状を示すもので、(イ)は三角形状の溝の断面図、
(ロ)(ハ)は台形状の溝の断面図、第4図(イ)(ロ
)(ハ)は本発明伝熱管の通過率比と管内冷媒圧力損失
比の測定結果を従来伝熱管と比較して示すもので、(イ
)は管内蒸発における冷媒流量と熱通過率比、(ロ)は
管内蒸発における管内圧力損失比、f→は管内凝縮にお
ける熱通過率比の関係図、第5図は従来の伝熱管用イン
ナーフィンチューブの一例を示す斜視図、第6図は従来
の伝熱管用コルゲートチューブの一例を示す斜視図であ
る。 1、管 2.突起 3、溝 4.平滑管 5、星型押出材 6.コルゲートチューブ第1図
第2図 第3図 第4図 (イ) 玲穫這1(kg/h) ン1諭°句[真La1(シ(9/旧 軒u1夙牽比(到千滑菅) ・手続ネrli正書 (自発) 昭和61年3月27日
Claims (1)
- 管外面に多数の螺旋状突起と、管内面に多数の螺旋状凹
溝を一体に設け、該管内で冷媒を沸騰又は凝縮させて管
外の液体との間で熱交換させる伝熱管において、管内面
の溝深さを0.05〜1.0mm、溝ピッチを0.2〜
1.0mmとし、管外面の突起を連続又は不連続として
突起の断面をくさび状とし、突起の高さを0.1〜8m
m、突起ピッチを0.5〜8mmとしたことを特徴とす
る伝熱管。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10559885A JPS61265499A (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | 伝熱管 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10559885A JPS61265499A (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | 伝熱管 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61265499A true JPS61265499A (ja) | 1986-11-25 |
Family
ID=14411928
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10559885A Pending JPS61265499A (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | 伝熱管 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61265499A (ja) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3735915A1 (de) * | 1987-10-23 | 1989-05-03 | Wieland Werke Ag | Waermeaustauscher |
US5275234A (en) * | 1991-05-20 | 1994-01-04 | Heatcraft Inc. | Split resistant tubular heat transfer member |
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US5690167A (en) * | 1994-12-05 | 1997-11-25 | High Performance Tube, Inc. | Inner ribbed tube of hard metal and method |
JP2001289585A (ja) * | 2000-04-05 | 2001-10-19 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 内面溝付きアルミニウム管およびこれを用いた熱交換器 |
JP2001296096A (ja) * | 2000-02-09 | 2001-10-26 | Japan Atom Energy Res Inst | スクリュウ冷却管 |
KR100469321B1 (ko) * | 2001-12-08 | 2005-02-02 | 핀튜브텍(주) | 핀 튜브형 열교환기 및 제작방법 |
US7017651B1 (en) * | 2000-09-13 | 2006-03-28 | Raytheon Company | Method and apparatus for temperature gradient control in an electronic system |
JP2006090657A (ja) * | 2004-09-24 | 2006-04-06 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 熱交換器用伝熱管およびその製造方法 |
JP2008045868A (ja) * | 2006-07-21 | 2008-02-28 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 給湯機用熱交換器及びその製作方法 |
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Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5142U (ja) * | 1974-06-17 | 1976-01-05 | ||
JPS5161049A (ja) * | 1974-11-25 | 1976-05-27 | Hitachi Ltd | Dennetsukan |
-
1985
- 1985-05-17 JP JP10559885A patent/JPS61265499A/ja active Pending
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