JPS61253123A - 差厚板材の矯正方法及びその装置 - Google Patents
差厚板材の矯正方法及びその装置Info
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- JPS61253123A JPS61253123A JP9341685A JP9341685A JPS61253123A JP S61253123 A JPS61253123 A JP S61253123A JP 9341685 A JP9341685 A JP 9341685A JP 9341685 A JP9341685 A JP 9341685A JP S61253123 A JPS61253123 A JP S61253123A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、差厚板材の矯正方法及びその装置に係り、特
に、船舶の外板等の構造物用差厚鋼板を矯正する際に採
用して好適な、差厚板材の矯正方法及びその装置に関す
る。
に、船舶の外板等の構造物用差厚鋼板を矯正する際に採
用して好適な、差厚板材の矯正方法及びその装置に関す
る。
船舶の外板等の構造物においては、作用する外力の大き
さに応じて板厚の異なる、いわゆる差厚鋼板を用いるこ
とが多い。この差厚鋼板は、差厚部分での溶接を必要と
しないため、工数削減等の効果が大きく需要が増加して
おり、この差厚鋼板の製造方法についても各種の方法が
提案されている。 この差厚鋼板には、第６図に示す如く、両面に段差部２
が形成され、長手方向において複数の厚さの異る板厚部
３．４を有する両面差厚鋼板１と、第７図に示す如く、
片面にのみ段差部２が形成され長手方向において複数の
厚さの異る板厚部３．４を有する片面差厚鋼板５とがあ
る。 ところで、周知のように、一般的に鋼板の反り、歪み等
を取り除く矯正は、第８図に示す如く、千鳥状に配設し
た複数個の矯正ロール６間に鋼板７を通板することによ
り行っている。 この鋼板７の歪み、反りを矯正するには、鋼板７の歪み
、反りに応じた塑性加工率（板厚に対する塑性深さの割
合）を鋼板７に与えればよい。従って、圧延方向に板厚
が一定の鋼板７を矯正するには、鋼板７を一定の矯正パ
ターンに設定された矯正機の矯正ロール６間に通板させ
ればよい。 しかしながら、圧延方向に異なった板厚３．４を持つ差
厚鋼板１．５を矯正する場合には、１枚の鋼板を一定の
矯正パターンで矯正を行うと、板厚の厚い部分、薄い部
分でそれぞれ塑性加工率が異なるため、鋼板内での矯正
効果が異なってしまうという問題点を有する。 従って、これに対処すべく、従来は、板厚の異なる部分
３．４でそれぞれ異なった矯正パターンにより矯正する
方法をとっている。即ち、例えば、第９図＜ａ ＞に示
す如く、まず矯正ロール６で鋼板１の板厚の薄い部分３
をある矯正パターンにより矯正する。次に、第９図（ｂ
）に示す如く、鋼板１の板厚の厚い部分４が矯正ロール
６間に入る時点を目視で判断し、この時点で一旦鋼板１
の移動を停止して、前記矯正パターンを板厚の厚い部分
４に合わせて変更する。その後、第９図（Ｃ）に示す如
く、この変更した矯正パターンで板厚の厚い部分４を矯
正ロール６間に通板して矯正するものである。 一方、片面差厚鋼板の製造方法として、本出願人は既に
特願昭５９−３４３７６で、第１０図に示す如く、両面
差厚鋼板１の板厚の薄い部分３に鋼板冶具８を載置して
、これを矯正ロール６間に通板させることにより、片面
差厚鋼板５を製造するものを提案しており、これによれ
ば、片面差厚鋼板５の製造に伴なって矯正効果も得られ
るという利点を有する。
さに応じて板厚の異なる、いわゆる差厚鋼板を用いるこ
とが多い。この差厚鋼板は、差厚部分での溶接を必要と
しないため、工数削減等の効果が大きく需要が増加して
おり、この差厚鋼板の製造方法についても各種の方法が
提案されている。 この差厚鋼板には、第６図に示す如く、両面に段差部２
が形成され、長手方向において複数の厚さの異る板厚部
３．４を有する両面差厚鋼板１と、第７図に示す如く、
片面にのみ段差部２が形成され長手方向において複数の
厚さの異る板厚部３．４を有する片面差厚鋼板５とがあ
る。 ところで、周知のように、一般的に鋼板の反り、歪み等
を取り除く矯正は、第８図に示す如く、千鳥状に配設し
た複数個の矯正ロール６間に鋼板７を通板することによ
り行っている。 この鋼板７の歪み、反りを矯正するには、鋼板７の歪み
、反りに応じた塑性加工率（板厚に対する塑性深さの割
合）を鋼板７に与えればよい。従って、圧延方向に板厚
が一定の鋼板７を矯正するには、鋼板７を一定の矯正パ
ターンに設定された矯正機の矯正ロール６間に通板させ
ればよい。 しかしながら、圧延方向に異なった板厚３．４を持つ差
厚鋼板１．５を矯正する場合には、１枚の鋼板を一定の
矯正パターンで矯正を行うと、板厚の厚い部分、薄い部
分でそれぞれ塑性加工率が異なるため、鋼板内での矯正
効果が異なってしまうという問題点を有する。 従って、これに対処すべく、従来は、板厚の異なる部分
３．４でそれぞれ異なった矯正パターンにより矯正する
方法をとっている。即ち、例えば、第９図＜ａ ＞に示
す如く、まず矯正ロール６で鋼板１の板厚の薄い部分３
をある矯正パターンにより矯正する。次に、第９図（ｂ
）に示す如く、鋼板１の板厚の厚い部分４が矯正ロール
６間に入る時点を目視で判断し、この時点で一旦鋼板１
の移動を停止して、前記矯正パターンを板厚の厚い部分
４に合わせて変更する。その後、第９図（Ｃ）に示す如
く、この変更した矯正パターンで板厚の厚い部分４を矯
正ロール６間に通板して矯正するものである。 一方、片面差厚鋼板の製造方法として、本出願人は既に
特願昭５９−３４３７６で、第１０図に示す如く、両面
差厚鋼板１の板厚の薄い部分３に鋼板冶具８を載置して
、これを矯正ロール６間に通板させることにより、片面
差厚鋼板５を製造するものを提案しており、これによれ
ば、片面差厚鋼板５の製造に伴なって矯正効果も得られ
るという利点を有する。
しかしながら、前出第９図に示した従来の差厚板材の矯
正方法にあっては、数多くの工程を必要とし、従って、
操業上の能率が低下したり、更には、段差部を認識する
ため人手を要する等の問題点を有する。 又、前記特願昭５９−３４３７６で提案したものは、片
面差厚鋼板の製造方法であって両面差厚鋼板には通用で
きず、又、片面差厚鋼板が他の方法（例えば本出願人が
既に提案している特願昭５７−２２６２１９等）により
製造された場合は、矯正のためには鋼板冶具が必要なこ
と、作業が複雑になること等の問題があり、適用し難い
という問題点を有する。 以上のように、差厚鋼板の矯正は製品の高品質化を図る
上で重要な技術であるにも拘わらず、まだ有効な方法は
確立されていない。従って、差厚鋼板の□効率の良い矯
正方法の早期開発が望まれているのが現状である。
正方法にあっては、数多くの工程を必要とし、従って、
操業上の能率が低下したり、更には、段差部を認識する
ため人手を要する等の問題点を有する。 又、前記特願昭５９−３４３７６で提案したものは、片
面差厚鋼板の製造方法であって両面差厚鋼板には通用で
きず、又、片面差厚鋼板が他の方法（例えば本出願人が
既に提案している特願昭５７−２２６２１９等）により
製造された場合は、矯正のためには鋼板冶具が必要なこ
と、作業が複雑になること等の問題があり、適用し難い
という問題点を有する。 以上のように、差厚鋼板の矯正は製品の高品質化を図る
上で重要な技術であるにも拘わらず、まだ有効な方法は
確立されていない。従って、差厚鋼板の□効率の良い矯
正方法の早期開発が望まれているのが現状である。
本発明は、前記従来の問題点を解消するべくなされたも
ので、板厚の厚い部分及び薄い部分を同一のパス内で段
差部において圧下設定値をその都度変更することなく矯
正することができ、これにより、差厚板材の矯正に必要
とされる多くの工程を省略してその簡素化を図り、操業
上の能率を低下させることなく、効果的な矯正を可能と
する差厚板材の矯正方法及びその装置を提供することを
目的とする。
ので、板厚の厚い部分及び薄い部分を同一のパス内で段
差部において圧下設定値をその都度変更することなく矯
正することができ、これにより、差厚板材の矯正に必要
とされる多くの工程を省略してその簡素化を図り、操業
上の能率を低下させることなく、効果的な矯正を可能と
する差厚板材の矯正方法及びその装置を提供することを
目的とする。
本発明は、圧延方向に板厚の薄い部分と板厚の厚い部分
の２種類の板厚を有する差厚板材をロール矯正機を用い
て矯正する差厚板材の矯正方法において、第１図にその
要旨を示す如く、前記矯正機の圧下ねじとロールフレー
ムとを接続する、アキュムレータに接続された油圧シリ
ンダの圧力を、板厚の薄い部分の矯正反力に見合った圧
力に設定し、上下矯正ロールの間隔を板厚の薄い部分の
矯正に必要な間隔とし、矯正反力が前記油圧シリンダの
設定圧力を上廻る場合に、前記圧下ねじとロールフレー
ムとを油圧シリンダの油を介することなく直接係合させ
るストッパにより、板厚の厚い部分を矯正する際の上下
ロール間隔を設定し、板厚の薄い部分と板厚の厚い部分
とを同一パスで矯正することにより、前記目的を達成し
たものである。 又、本発明は、差厚板材の矯正装置を、パスラインの上
下に配設された、複数の矯正ロールを軸架してなる上ロ
ールフレーム及び下ロールフレームと、上下矯正ロール
の間隔を板厚の薄い部分の矯正に必要なＩ！ｌ隔とすべ
く、前記矯正ロールの圧下位置をＩｎする圧下ねじと、
前記上ロールフレーム及び圧下ねじを接続する油圧シリ
ンダと、該油圧シリンダに接続され、油圧シリンダ内の
圧力を板厚の薄い部分の矯正反力に見合った圧力に設定
する、圧力調整可能なアキュムレータと、上ロールフレ
ームと圧下ねじどの間に配設され、矯正反力が油圧シリ
ンダの油圧力を上廻るとき上ロールフレームと圧下ねじ
とに油圧シリンダの油を介することなく直接係合して、
板厚の厚い部分の矯正に必要な上下矯正ロールの間隔を
設定する位置調整可能なストッパと、から構成すること
により、同じく前記目的を達成したものである。 （作用］ 以下、本発明の詳細な説明づる。 矯正効果の基準となる塑性加工率ηは、鋼板の板厚をｔ
、降伏応力をσｙ、縦弾性係数をＥ、鋼板の曲率をＫと
したとき、次式により表わされる。 η−１−２σｙ ／ Ｋ Ｅ ｊ ・・・・・・
・・・（１）又、第２図に示す如く、鋼板１０が矯正ロ
ール１１の軸心線を通る鉛直ＩＲｔ、Ｒ２上で矯正ロー
ル１１と接触し、且つ矯正ロール１１間の中央点Ｏで変
曲点を持ち、曲率中心は鉛直ＩＪＩＲ＋と線分「了の垂
直２等分線Ｒ３の交点Ｏｉであると仮定した場合、曲率
半径ρは次式により表わされる。 ρ−ぶ２／４ （ｔ−０）＋（ｔ−（１＞／４・・・（
２）ここで、１は上下ロールのピッチ、９はロールギャ
ップ、ｔは鋼板１０の板厚である。 なお、曲率には曲率半径ρの逆数で表わされるから、板
厚ｔと塑性加工率ηの関係は次式で表わされる。 η−１−（σｙ／Ｅｔ） ×［（ぶ２＋（ｔ−ｇり／２（ｔ−ａ）］・・・・・・
（３） 従って、この（３）式の関係から、板厚（の異なる鋼板
１０に同一の塑性加工率ηを与えるためにはロールギャ
ップ９を板厚の異なる部分で変更してやればよいことが
判る。即ち、板厚がｔとくｔ＋Δｔ）の２種類の差厚鋼
板の場合、ロールギャップ差Δりは前出（３）式の関係
に基づいて求められる次式で表わされる。 ΔＯ−ｆ＋（Δｔ１η、Ｅ、Ａ、σｙ、ｊ）・・・・・
・・・・（４） 従って、板厚差Δしに応じたロールギャップ差Δりを異
った板厚部に与えればよいことが判る。 更に、矯正力Ｐは、次式の関係に基づいて求めることが
できる。 Ｐ＝ ｒ２（ｎ 、８Ｍ／２Ｊ！ ） −−−（５
）ここで、ｎは矯正ロールの本数、βは第２図に示す上
下ロールのピッチ、Ｍは曲げモーメント、ｂは板幅、ｔ
は板厚（この場合は薄い方の板厚）である。又、前記曲
げモーメントＭは次式により算出する。 Ｍ−σｙｂｊ２ ［１−（１−η）２／３］／４・・・
・・・・・・ （６） 以上のようにして矯正力Ｐは求めることができるが、一
般に矯正時には、前出第８図に示す如く、矯正機の入側
及び出側で圧下量を変えて矯正するため、矯正機の入側
及び出側それぞれでの矯正力Ｐを求める必要がある。こ
の場合、例えば、前出（６）式に、矯正様入側及び出側
での塑性加工率ηを代入し、入側及び出側の曲げモーメ
ントＭα、Ｍｂを求め、これら曲げモーメントＭα、Ｍ
ｂからその平均値Ｍｍを求め、該平均値Ｍｍから前出（
５）式により矯正力の平均値Ｐｍを求める。次に、この
矯正力の平均（ＩＩ Ｐ ｍに、所定の係数α、βを乗
じて、矯正機の入側及び出側それぞれの矯正力Ｐα、Ｐ
ｂを求める。即ち、矯正機の入側の矯正力Ｐαと矯正機
出側の矯正力Ｐｂを、次式の関係から算出する。 Ｐα−αＰｍ ・・・・・・・・・（７
）Ｐｂ−βＰｍ ・・・・・・・・・（
８）本発明が採用される鋼板の矯正機りは、第３図に示
す如く、複数の矯正ロール１１を軸架した上ロールフレ
ーム１２及び下ロールフレーム１４と、上下矯正ロール
１１の間隔を板厚の薄い部分の矯正に必要な間隔とすべ
く、前記矯正ローラの圧下位置を！Ｉｉ整する圧下ねじ
１６と、前記上ロールフレーム１２及び圧下ねじ１６を
接続する油圧シリンダ２ｏと、該油圧シリンダ２０内の
圧力を板厚の薄い部分の矯正反力に見合った圧力に設定
する、圧力調整自在なアキュムレータ２２と、前記圧下
ねじ１６及び上ロールフレーム１２の間に配設され、矯
正反力が油圧シリンダ２０の油圧、力を上進るとき圧下
ねじ１６及び上ロールフレーム１２を油圧シリンダ２０
の油２１を介することなく直接係合して、板厚の厚い部
分の矯正に必要な上下矯正ロール１１の間隔を設定する
位置調整可能なストッパ２４とで構成される。 従って、前出（７）、（８）式で算出された矯正機りの
入側及び出側の矯正力Ｐα、Ｐｂを、油圧シリンダ２０
の内径面積で除し、アキュムレータ２２の設定圧力ｐα
、ｐｌ、、を求める。その後、矯正機りの圧下ねじ１６
を所定の入側及び出側の圧下位置になるように調整する
。更に、ストッパ２４と油圧シリンダ２０間の間隔が差
厚鋼板の差厚量Δ丁とギャップ差ΔＱに見合った量ΔＨ
となるようストッパ２４の位置を調整する。 このようにして、アキュムレータ２２の内圧ｐα、Ｄｂ
と、矯正ロール１１の圧下位置Ｈと、ストッパ２４の位
置ΔＨとを設定して、差厚鋼板１０の板厚の薄い方から
矯正１１Ｌに通板すると、段差部までは設定されたロー
ルギャップを保持しつつアキュムレータ２２の油圧によ
り所定の圧下刃で矯正が行われる。段差部以降の板厚の
厚い方は矯正反力が大きくなるため、アキュムレータ２
２の設定圧力よりも油圧シリンダ２０の圧力が高くなり
、油圧シリンダ２０内の作動油はアキュムレータ２２に
押し戻されて油性２１の高さは減少し、最終的にはスト
ッパ２４が作用して間隔ΔＨが零になり、板厚の厚い方
に与えるべきロールギャップを保持した状態で矯正する
ことができる。 以上のようにして矯正することにより、前出（４）式で
求められたギャップ差ΔＱが矯正中に油圧力の変動によ
って自然に与えられ、板厚の厚い部分も板厚の薄い部分
と同じ塑性加工率ηで矯正することが可能となる。従っ
て、板厚の異る部分においても圧下設定値を変更する手
間もなくなり、両面又は片面差厚鋼板の区別なく同一パ
スで矯正が行え、操業上の能率を著しく向上することが
できる。
の２種類の板厚を有する差厚板材をロール矯正機を用い
て矯正する差厚板材の矯正方法において、第１図にその
要旨を示す如く、前記矯正機の圧下ねじとロールフレー
ムとを接続する、アキュムレータに接続された油圧シリ
ンダの圧力を、板厚の薄い部分の矯正反力に見合った圧
力に設定し、上下矯正ロールの間隔を板厚の薄い部分の
矯正に必要な間隔とし、矯正反力が前記油圧シリンダの
設定圧力を上廻る場合に、前記圧下ねじとロールフレー
ムとを油圧シリンダの油を介することなく直接係合させ
るストッパにより、板厚の厚い部分を矯正する際の上下
ロール間隔を設定し、板厚の薄い部分と板厚の厚い部分
とを同一パスで矯正することにより、前記目的を達成し
たものである。 又、本発明は、差厚板材の矯正装置を、パスラインの上
下に配設された、複数の矯正ロールを軸架してなる上ロ
ールフレーム及び下ロールフレームと、上下矯正ロール
の間隔を板厚の薄い部分の矯正に必要なＩ！ｌ隔とすべ
く、前記矯正ロールの圧下位置をＩｎする圧下ねじと、
前記上ロールフレーム及び圧下ねじを接続する油圧シリ
ンダと、該油圧シリンダに接続され、油圧シリンダ内の
圧力を板厚の薄い部分の矯正反力に見合った圧力に設定
する、圧力調整可能なアキュムレータと、上ロールフレ
ームと圧下ねじどの間に配設され、矯正反力が油圧シリ
ンダの油圧力を上廻るとき上ロールフレームと圧下ねじ
とに油圧シリンダの油を介することなく直接係合して、
板厚の厚い部分の矯正に必要な上下矯正ロールの間隔を
設定する位置調整可能なストッパと、から構成すること
により、同じく前記目的を達成したものである。 （作用］ 以下、本発明の詳細な説明づる。 矯正効果の基準となる塑性加工率ηは、鋼板の板厚をｔ
、降伏応力をσｙ、縦弾性係数をＥ、鋼板の曲率をＫと
したとき、次式により表わされる。 η−１−２σｙ ／ Ｋ Ｅ ｊ ・・・・・・
・・・（１）又、第２図に示す如く、鋼板１０が矯正ロ
ール１１の軸心線を通る鉛直ＩＲｔ、Ｒ２上で矯正ロー
ル１１と接触し、且つ矯正ロール１１間の中央点Ｏで変
曲点を持ち、曲率中心は鉛直ＩＪＩＲ＋と線分「了の垂
直２等分線Ｒ３の交点Ｏｉであると仮定した場合、曲率
半径ρは次式により表わされる。 ρ−ぶ２／４ （ｔ−０）＋（ｔ−（１＞／４・・・（
２）ここで、１は上下ロールのピッチ、９はロールギャ
ップ、ｔは鋼板１０の板厚である。 なお、曲率には曲率半径ρの逆数で表わされるから、板
厚ｔと塑性加工率ηの関係は次式で表わされる。 η−１−（σｙ／Ｅｔ） ×［（ぶ２＋（ｔ−ｇり／２（ｔ−ａ）］・・・・・・
（３） 従って、この（３）式の関係から、板厚（の異なる鋼板
１０に同一の塑性加工率ηを与えるためにはロールギャ
ップ９を板厚の異なる部分で変更してやればよいことが
判る。即ち、板厚がｔとくｔ＋Δｔ）の２種類の差厚鋼
板の場合、ロールギャップ差Δりは前出（３）式の関係
に基づいて求められる次式で表わされる。 ΔＯ−ｆ＋（Δｔ１η、Ｅ、Ａ、σｙ、ｊ）・・・・・
・・・・（４） 従って、板厚差Δしに応じたロールギャップ差Δりを異
った板厚部に与えればよいことが判る。 更に、矯正力Ｐは、次式の関係に基づいて求めることが
できる。 Ｐ＝ ｒ２（ｎ 、８Ｍ／２Ｊ！ ） −−−（５
）ここで、ｎは矯正ロールの本数、βは第２図に示す上
下ロールのピッチ、Ｍは曲げモーメント、ｂは板幅、ｔ
は板厚（この場合は薄い方の板厚）である。又、前記曲
げモーメントＭは次式により算出する。 Ｍ−σｙｂｊ２ ［１−（１−η）２／３］／４・・・
・・・・・・ （６） 以上のようにして矯正力Ｐは求めることができるが、一
般に矯正時には、前出第８図に示す如く、矯正機の入側
及び出側で圧下量を変えて矯正するため、矯正機の入側
及び出側それぞれでの矯正力Ｐを求める必要がある。こ
の場合、例えば、前出（６）式に、矯正様入側及び出側
での塑性加工率ηを代入し、入側及び出側の曲げモーメ
ントＭα、Ｍｂを求め、これら曲げモーメントＭα、Ｍ
ｂからその平均値Ｍｍを求め、該平均値Ｍｍから前出（
５）式により矯正力の平均値Ｐｍを求める。次に、この
矯正力の平均（ＩＩ Ｐ ｍに、所定の係数α、βを乗
じて、矯正機の入側及び出側それぞれの矯正力Ｐα、Ｐ
ｂを求める。即ち、矯正機の入側の矯正力Ｐαと矯正機
出側の矯正力Ｐｂを、次式の関係から算出する。 Ｐα−αＰｍ ・・・・・・・・・（７
）Ｐｂ−βＰｍ ・・・・・・・・・（
８）本発明が採用される鋼板の矯正機りは、第３図に示
す如く、複数の矯正ロール１１を軸架した上ロールフレ
ーム１２及び下ロールフレーム１４と、上下矯正ロール
１１の間隔を板厚の薄い部分の矯正に必要な間隔とすべ
く、前記矯正ローラの圧下位置を！Ｉｉ整する圧下ねじ
１６と、前記上ロールフレーム１２及び圧下ねじ１６を
接続する油圧シリンダ２ｏと、該油圧シリンダ２０内の
圧力を板厚の薄い部分の矯正反力に見合った圧力に設定
する、圧力調整自在なアキュムレータ２２と、前記圧下
ねじ１６及び上ロールフレーム１２の間に配設され、矯
正反力が油圧シリンダ２０の油圧、力を上進るとき圧下
ねじ１６及び上ロールフレーム１２を油圧シリンダ２０
の油２１を介することなく直接係合して、板厚の厚い部
分の矯正に必要な上下矯正ロール１１の間隔を設定する
位置調整可能なストッパ２４とで構成される。 従って、前出（７）、（８）式で算出された矯正機りの
入側及び出側の矯正力Ｐα、Ｐｂを、油圧シリンダ２０
の内径面積で除し、アキュムレータ２２の設定圧力ｐα
、ｐｌ、、を求める。その後、矯正機りの圧下ねじ１６
を所定の入側及び出側の圧下位置になるように調整する
。更に、ストッパ２４と油圧シリンダ２０間の間隔が差
厚鋼板の差厚量Δ丁とギャップ差ΔＱに見合った量ΔＨ
となるようストッパ２４の位置を調整する。 このようにして、アキュムレータ２２の内圧ｐα、Ｄｂ
と、矯正ロール１１の圧下位置Ｈと、ストッパ２４の位
置ΔＨとを設定して、差厚鋼板１０の板厚の薄い方から
矯正１１Ｌに通板すると、段差部までは設定されたロー
ルギャップを保持しつつアキュムレータ２２の油圧によ
り所定の圧下刃で矯正が行われる。段差部以降の板厚の
厚い方は矯正反力が大きくなるため、アキュムレータ２
２の設定圧力よりも油圧シリンダ２０の圧力が高くなり
、油圧シリンダ２０内の作動油はアキュムレータ２２に
押し戻されて油性２１の高さは減少し、最終的にはスト
ッパ２４が作用して間隔ΔＨが零になり、板厚の厚い方
に与えるべきロールギャップを保持した状態で矯正する
ことができる。 以上のようにして矯正することにより、前出（４）式で
求められたギャップ差ΔＱが矯正中に油圧力の変動によ
って自然に与えられ、板厚の厚い部分も板厚の薄い部分
と同じ塑性加工率ηで矯正することが可能となる。従っ
て、板厚の異る部分においても圧下設定値を変更する手
間もなくなり、両面又は片面差厚鋼板の区別なく同一パ
スで矯正が行え、操業上の能率を著しく向上することが
できる。
【実施例１
以下、図面を参照して、本発明が採用された差厚板材と
しての鋼板の矯正機りの実施例を詳細に説明づる。 本実施例は、第３図乃至第５図に示す如く、複数の矯正
ロール１１を軸架してなり、パスラインの上下に配設さ
れる上ロールフレーム１２及び下ロールフレーム１４と
、上下矯正ロール１１の間隔を板厚の薄い部分の矯正に
必要な間隔とすべく、図示しない圧下装置により上下方
向に位置制陣され、矯正ロール１１の圧下位置を入側、
出側それぞれ異ったロールギャップに調整する圧下ねじ
１６と、板厚の薄い部分を所定・の矯正反力で矯正する
ための矯正力調整装置１８と、板厚の厚い部分を矯正す
る際所定のロール間隔に保つためのストッパ２４とを備
えている。 前記矯正力調整装置１８は、上ロールフレーム１２及び
圧下ねじ１６を接続する油圧シリンダ２０と、該油圧シ
リンダ２０内の油２１の圧力を板厚の薄い部分の矯正反
力に見合った圧力に設定する、圧力調整可能なアキュム
レータ２２と、で構成され、更にストッパ２４は圧下ね
じ１６及び上ロールフレーム１２の間に配設され、矯正
反力が油圧シリンダ２０の油圧力を上部るとき圧下ねじ
１６と上ロールフレーム１２とに油圧シリンダ２０の油
を介することなく直接係合して、板厚の厚い部分の矯正
に必要な上下矯正ロール１１の間隔を設定するためのも
のである。 この矯正力調整装置１８及びストッパ２４は、第４図に
示す如く、矯正機りの入側の左右両側（以下、第３図に
おいて矯正機りの出側に向かって右側を、矯正ロール１
ｏの駆動モータ等が配設される駆動側と呼び、出側に向
かって左側を、操作側と呼ぶ）及び矯正ｆｉｌｌの出側
の駆動側及び操作側それぞれの４箇所の圧下ねじ１６の
位置に設けられる。以下、特に説明上位置関係を明確に
したい場合には、図中の符号にその設置位置を示す添字
ｄ、Ｗ、α、ｂを添える。なお、添字ｄは矯正機りの駆
動側、添字Ｗは同じく操作側、添字αは同じく入側、添
字すは同じく出側を示す。 前記ストッパ２４は、第５図に示す如く、上ロールフレ
ーム１２に左右方向で軸架され、中央部を境として操作
側部分と駆動側部分とに互いのねじ向きを逆としたおね
じ部２８を形成したスクリュ軸２６と、該スクリュ軸２
６の各おね６部２８に螺合するめねじ部３０を有し、上
面を斜面３２として形成したウェッジ３４と、該ウェッ
ジ３４をスクリュ軸２６上で回動することがないようス
クリュ軸２６の軸方向に沿って移動自在に保持する案内
溝３６と、前記ウェッジ３４の斜面３２に当接し、スク
リュ軸２６の軸方向でのウェッジ３４移動に伴ない斜面
３２に係合して上下動するストッパ本体３８と、該スト
ッパ本体３８の下端をウェッジ３４の斜面３２に弾発的
に押圧するコイルばね４０と、前記スクリュ軸２６を回
動する駆！０装置４２とで構成する。 次に、本実施例の作用を説明する。 まず、アキュムレータ２２の油圧を差厚鋼板の薄い方の
矯正力に見合った圧力に設定する。この場合に、矯正機
しの上ロールフレーム１２の重量は圧下刃にカロ算され
て作用するのでこれを考慮する必要がある。なお、上ロ
ールフレーム１２の重量による各矯正力調整装置１８へ
の負荷は実測することにより簡単に求めることができる
。従って、実際に各油圧シリンダ２０に加えるべき矯正
力ＰＷ（Ｌ、Ｐｃ＋ｃｒ、Ｐｗｂ、Ｐｄｂは、次式の関
係から求めることができる。 Ｐ Ｗ （Ｌ ＝ Ｐ Ｃ１／ ２− Ｗ ｗ ａＰｄ
α−Ｐ ｃ＝ ／ ２− Ｗ ｄαＰｗｂ＝Ｐｂ／２−
Ｗｗｂ Ｐ、、ｉ ｂ−Ｐｂ／２−Ｗｄｂ ・・・・・・・・
・（９）ここで、Ｗｗαは、矯正ｔｌＬの入側で且つ操
作側に配設された矯正力調整装置１８ｗαの上部ロール
フレーム１２の重量による負荷実測値であり、Ｗｃ＋ｎ
は、矯正機りの入側で且つ駆動側に配設された矯正力調
整装Ｖｊ１１８−〇の上ロールフレーム１２の重量によ
る負荷実測値であり、Ｗｗｂは、矯正機りの出側で且つ
操作側に配設された矯正力調整装置１８ｗｂの上ロール
フレーム１２の重量による負荷実測値、同様に、ｗｄｂ
は、矯正機りの出側で且つ駆動側に配設された矯正力調
整装置１８ｄｂの上ロールフレーム１２のＩＩＩによる
負荷実測値である。 従って、この矯正力ＰＷＣＬ、Ｐｃ＋ｃ、Ｐｗｂ、Ｐｃ
＋ｂを、各油圧シリンダ２０の内径面積で除し、それぞ
れのアキュムレータ２２の設定圧力ｐを求める。 その後、圧下ねじ１６を所定の入側及び出側の圧下位置
Ｈになるように調整する。 更に、ストッパ２４と油圧シリンダ２０との間隔が差厚
鋼板の差厚量Δｔとギャップ差ΔＱに見合った量ΔＨに
なるようストッパ２４を調整する。 即ち、前記駆動装置４２を作動させて、スクリュ軸２６
を回転し、このスクリュ軸２６に螺合するウェッジ３４
を内方向に移動して互いに接近させ、これによりストッ
パ２４を上昇させる。又、スクリュ軸２６を逆回転する
ことにより、ウェッジ３４が互いに離れるよう移動させ
てストッパ２４を下降させる。 以上のようにして、アキュムレータ２２の内圧ｐと矯正
ロール１ｏの圧下位置Ｈとストッパ２４の位置ΔＨを設
定して、差厚鋼板の板厚の薄い方から矯正機りに通板す
ると、段差部までは設定されたロールギャップｇを保持
してアキュムレータ２２の油圧により所定の圧下刃で矯
正が行われ、段着部以降の板厚の厚い方は矯正反力が大
きくなるためアキュムレータ２２の設定圧力よりも油性
２１Ａの圧力が高くなり、油圧シリンダ２０内の作動油
２１はアキュムレータ２２に押し戻されて油柱２１Ａの
高さは減少し、Ｒｎ的にはストッパ２４が作用して間隔
ΔＨが零になり、板厚の厚い方に与えるべきロールギャ
ップｇを保持した状態で矯正される。従って、ギャップ
差Δ９が矯正中に油圧力の変動によって自然に与えられ
て、板厚の厚い部分も板厚の薄い部分と同じ塑性加工率
ηで矯正することが可能となる。 なお、初期圧下位置Ｈｏは前出（３）式より求めたギャ
ップリに基づき次式の関係から求めることができる。 Ｈｏ−９−δ ・・・・・・（１０）こ
こで、乙は矯正力Ｐによる矯正！ｆｉＬ本体の延びのた
めの修正量である。 又、ストッパ２４の設定位置ΔＨは、板厚差Δ【とギヤ
ツブ差ムリに基づき、次式の関係に基づいて求めること
ができる。 へＨ−へ【十Δ９−Δδ ・・・・・・＜１１＞ここ
で、Δδは矯正力の増加分に対するハウジングの伸びの
修正量である。 なお、それぞれの板厚部において、塑性加工率ηを変え
る必要がある場合は、前出（３）式を用いてそれぞれの
ロールギャップｇを求め、前出（１ｏ）式、（１１）式
に基づいて矯正ロール１０の圧下位置Ｈとストッパ２４
の設定位置ΔＨを算出することができる。 次に、本実施例による実施結果を説明する。 幅が３２００ｉｉ、板厚ｔが１８寵及び２２ｖｓ、差厚
Δｔが４ｎの両面差厚鋼板を、ロールピッチ２℃が３０
０寵、ロール径２２０關、上ロール本数４本、下ロール
本数５本の熱間矯正機で矯正する際、各矯正力調整装置
１８ｄ、、１８Ｗ、、１８ｄｂ、１８ｗｂの位置におけ
る各設定条件を下記第１表のようにして矯正した。 第 １ 表 この結果、充分な矯正効果を得ることができ、板厚の薄
い部分も厚い部分も平坦度の良好な両面差厚鋼板を得る
ことができた。 【発明の効果】 以上説明した通り、本発明によれば、従来、多大な工程
及び人手を要し操業の能率低下をきたしていた差厚板材
の矯正を、予め求めたそれぞれの板厚のロールギャップ
差を油圧シリンダ及び高さ調整自在なストッパにより設
定することで、両面又は片面差厚鋼板の区別なく同一パ
ス内で一定の矯正パターンにより矯正することが可能と
なり、操業上の能率の向上、省力化を図ることができる
という優れた効果を有づる。
しての鋼板の矯正機りの実施例を詳細に説明づる。 本実施例は、第３図乃至第５図に示す如く、複数の矯正
ロール１１を軸架してなり、パスラインの上下に配設さ
れる上ロールフレーム１２及び下ロールフレーム１４と
、上下矯正ロール１１の間隔を板厚の薄い部分の矯正に
必要な間隔とすべく、図示しない圧下装置により上下方
向に位置制陣され、矯正ロール１１の圧下位置を入側、
出側それぞれ異ったロールギャップに調整する圧下ねじ
１６と、板厚の薄い部分を所定・の矯正反力で矯正する
ための矯正力調整装置１８と、板厚の厚い部分を矯正す
る際所定のロール間隔に保つためのストッパ２４とを備
えている。 前記矯正力調整装置１８は、上ロールフレーム１２及び
圧下ねじ１６を接続する油圧シリンダ２０と、該油圧シ
リンダ２０内の油２１の圧力を板厚の薄い部分の矯正反
力に見合った圧力に設定する、圧力調整可能なアキュム
レータ２２と、で構成され、更にストッパ２４は圧下ね
じ１６及び上ロールフレーム１２の間に配設され、矯正
反力が油圧シリンダ２０の油圧力を上部るとき圧下ねじ
１６と上ロールフレーム１２とに油圧シリンダ２０の油
を介することなく直接係合して、板厚の厚い部分の矯正
に必要な上下矯正ロール１１の間隔を設定するためのも
のである。 この矯正力調整装置１８及びストッパ２４は、第４図に
示す如く、矯正機りの入側の左右両側（以下、第３図に
おいて矯正機りの出側に向かって右側を、矯正ロール１
ｏの駆動モータ等が配設される駆動側と呼び、出側に向
かって左側を、操作側と呼ぶ）及び矯正ｆｉｌｌの出側
の駆動側及び操作側それぞれの４箇所の圧下ねじ１６の
位置に設けられる。以下、特に説明上位置関係を明確に
したい場合には、図中の符号にその設置位置を示す添字
ｄ、Ｗ、α、ｂを添える。なお、添字ｄは矯正機りの駆
動側、添字Ｗは同じく操作側、添字αは同じく入側、添
字すは同じく出側を示す。 前記ストッパ２４は、第５図に示す如く、上ロールフレ
ーム１２に左右方向で軸架され、中央部を境として操作
側部分と駆動側部分とに互いのねじ向きを逆としたおね
じ部２８を形成したスクリュ軸２６と、該スクリュ軸２
６の各おね６部２８に螺合するめねじ部３０を有し、上
面を斜面３２として形成したウェッジ３４と、該ウェッ
ジ３４をスクリュ軸２６上で回動することがないようス
クリュ軸２６の軸方向に沿って移動自在に保持する案内
溝３６と、前記ウェッジ３４の斜面３２に当接し、スク
リュ軸２６の軸方向でのウェッジ３４移動に伴ない斜面
３２に係合して上下動するストッパ本体３８と、該スト
ッパ本体３８の下端をウェッジ３４の斜面３２に弾発的
に押圧するコイルばね４０と、前記スクリュ軸２６を回
動する駆！０装置４２とで構成する。 次に、本実施例の作用を説明する。 まず、アキュムレータ２２の油圧を差厚鋼板の薄い方の
矯正力に見合った圧力に設定する。この場合に、矯正機
しの上ロールフレーム１２の重量は圧下刃にカロ算され
て作用するのでこれを考慮する必要がある。なお、上ロ
ールフレーム１２の重量による各矯正力調整装置１８へ
の負荷は実測することにより簡単に求めることができる
。従って、実際に各油圧シリンダ２０に加えるべき矯正
力ＰＷ（Ｌ、Ｐｃ＋ｃｒ、Ｐｗｂ、Ｐｄｂは、次式の関
係から求めることができる。 Ｐ Ｗ （Ｌ ＝ Ｐ Ｃ１／ ２− Ｗ ｗ ａＰｄ
α−Ｐ ｃ＝ ／ ２− Ｗ ｄαＰｗｂ＝Ｐｂ／２−
Ｗｗｂ Ｐ、、ｉ ｂ−Ｐｂ／２−Ｗｄｂ ・・・・・・・・
・（９）ここで、Ｗｗαは、矯正ｔｌＬの入側で且つ操
作側に配設された矯正力調整装置１８ｗαの上部ロール
フレーム１２の重量による負荷実測値であり、Ｗｃ＋ｎ
は、矯正機りの入側で且つ駆動側に配設された矯正力調
整装Ｖｊ１１８−〇の上ロールフレーム１２の重量によ
る負荷実測値であり、Ｗｗｂは、矯正機りの出側で且つ
操作側に配設された矯正力調整装置１８ｗｂの上ロール
フレーム１２の重量による負荷実測値、同様に、ｗｄｂ
は、矯正機りの出側で且つ駆動側に配設された矯正力調
整装置１８ｄｂの上ロールフレーム１２のＩＩＩによる
負荷実測値である。 従って、この矯正力ＰＷＣＬ、Ｐｃ＋ｃ、Ｐｗｂ、Ｐｃ
＋ｂを、各油圧シリンダ２０の内径面積で除し、それぞ
れのアキュムレータ２２の設定圧力ｐを求める。 その後、圧下ねじ１６を所定の入側及び出側の圧下位置
Ｈになるように調整する。 更に、ストッパ２４と油圧シリンダ２０との間隔が差厚
鋼板の差厚量Δｔとギャップ差ΔＱに見合った量ΔＨに
なるようストッパ２４を調整する。 即ち、前記駆動装置４２を作動させて、スクリュ軸２６
を回転し、このスクリュ軸２６に螺合するウェッジ３４
を内方向に移動して互いに接近させ、これによりストッ
パ２４を上昇させる。又、スクリュ軸２６を逆回転する
ことにより、ウェッジ３４が互いに離れるよう移動させ
てストッパ２４を下降させる。 以上のようにして、アキュムレータ２２の内圧ｐと矯正
ロール１ｏの圧下位置Ｈとストッパ２４の位置ΔＨを設
定して、差厚鋼板の板厚の薄い方から矯正機りに通板す
ると、段差部までは設定されたロールギャップｇを保持
してアキュムレータ２２の油圧により所定の圧下刃で矯
正が行われ、段着部以降の板厚の厚い方は矯正反力が大
きくなるためアキュムレータ２２の設定圧力よりも油性
２１Ａの圧力が高くなり、油圧シリンダ２０内の作動油
２１はアキュムレータ２２に押し戻されて油柱２１Ａの
高さは減少し、Ｒｎ的にはストッパ２４が作用して間隔
ΔＨが零になり、板厚の厚い方に与えるべきロールギャ
ップｇを保持した状態で矯正される。従って、ギャップ
差Δ９が矯正中に油圧力の変動によって自然に与えられ
て、板厚の厚い部分も板厚の薄い部分と同じ塑性加工率
ηで矯正することが可能となる。 なお、初期圧下位置Ｈｏは前出（３）式より求めたギャ
ップリに基づき次式の関係から求めることができる。 Ｈｏ−９−δ ・・・・・・（１０）こ
こで、乙は矯正力Ｐによる矯正！ｆｉＬ本体の延びのた
めの修正量である。 又、ストッパ２４の設定位置ΔＨは、板厚差Δ【とギヤ
ツブ差ムリに基づき、次式の関係に基づいて求めること
ができる。 へＨ−へ【十Δ９−Δδ ・・・・・・＜１１＞ここ
で、Δδは矯正力の増加分に対するハウジングの伸びの
修正量である。 なお、それぞれの板厚部において、塑性加工率ηを変え
る必要がある場合は、前出（３）式を用いてそれぞれの
ロールギャップｇを求め、前出（１ｏ）式、（１１）式
に基づいて矯正ロール１０の圧下位置Ｈとストッパ２４
の設定位置ΔＨを算出することができる。 次に、本実施例による実施結果を説明する。 幅が３２００ｉｉ、板厚ｔが１８寵及び２２ｖｓ、差厚
Δｔが４ｎの両面差厚鋼板を、ロールピッチ２℃が３０
０寵、ロール径２２０關、上ロール本数４本、下ロール
本数５本の熱間矯正機で矯正する際、各矯正力調整装置
１８ｄ、、１８Ｗ、、１８ｄｂ、１８ｗｂの位置におけ
る各設定条件を下記第１表のようにして矯正した。 第 １ 表 この結果、充分な矯正効果を得ることができ、板厚の薄
い部分も厚い部分も平坦度の良好な両面差厚鋼板を得る
ことができた。 【発明の効果】 以上説明した通り、本発明によれば、従来、多大な工程
及び人手を要し操業の能率低下をきたしていた差厚板材
の矯正を、予め求めたそれぞれの板厚のロールギャップ
差を油圧シリンダ及び高さ調整自在なストッパにより設
定することで、両面又は片面差厚鋼板の区別なく同一パ
ス内で一定の矯正パターンにより矯正することが可能と
なり、操業上の能率の向上、省力化を図ることができる
という優れた効果を有づる。
第１図は、本発明に係る差厚板材の矯正方法の要旨を示
す流れ図、第２図は、本発明の詳細な説明するための、
矯正Ｏ−ルと被矯正板材との位置関係を示す側面図、第
３図は、本発明に係る差厚板材の矯正装置の実施例を示
す一部切欠正面図、第４図は、同実施例における矯正力
調整装置の配置を示す平面図、第５図は、同じく、スト
ッパの構成を示す断面図、第６図及び第７図は、差厚板
材としτの差厚鋼板の例を示す側面図、第８図は、従来
の矯正ロールによる板材の矯正方法を示す側面図、第９
図は、同じく、従来の差厚板材の矯正力・法を示す側面
図、第１０因は、同じく、片面差厚板材の製造方法を示
す側面図である。 １０・・・差厚ｔＪ４叛、 １１・・・矯正ロール、 １２・・・上ロールフレーム、 １６・・・圧下ねじ、 １８・・・矯正力調整装置、 ２０・・・油圧シリンダ、 ２２・・・アキュムレータ、 ２４・・・ストッパ。
す流れ図、第２図は、本発明の詳細な説明するための、
矯正Ｏ−ルと被矯正板材との位置関係を示す側面図、第
３図は、本発明に係る差厚板材の矯正装置の実施例を示
す一部切欠正面図、第４図は、同実施例における矯正力
調整装置の配置を示す平面図、第５図は、同じく、スト
ッパの構成を示す断面図、第６図及び第７図は、差厚板
材としτの差厚鋼板の例を示す側面図、第８図は、従来
の矯正ロールによる板材の矯正方法を示す側面図、第９
図は、同じく、従来の差厚板材の矯正力・法を示す側面
図、第１０因は、同じく、片面差厚板材の製造方法を示
す側面図である。 １０・・・差厚ｔＪ４叛、 １１・・・矯正ロール、 １２・・・上ロールフレーム、 １６・・・圧下ねじ、 １８・・・矯正力調整装置、 ２０・・・油圧シリンダ、 ２２・・・アキュムレータ、 ２４・・・ストッパ。
Claims (2)
- （１）圧延方向に板厚の薄い部分と板厚の厚い部分の２
種類の板厚を有する差厚板材をロール矯正機を用いて矯
正する差厚板材の矯正方法において、前記矯正機の圧下
ねじとロールフレームとを接続する、アキユムレータに
接続された油圧シリンダの圧力を、板厚の薄い部分の矯
正反力に見合つた圧力に設定し、 上下矯正ロールの間隔を板厚の薄い部分の矯正に必要な
間隔とし、 矯正反力が前記油圧シリンダの設定圧力を上廻る場合に
、前記圧下ねじとロールフレームとを油圧シリンダの油
を介することなく直接係合させるストツパにより、板厚
の厚い部分を矯正する際の上下ロール間隔を設定し、 板厚の薄い部分と板厚の厚い部分とを同一パスで矯正す
るようにしたことを特徴とする差厚板材の矯正方法。 - （２）パスラインの上下に配設された、複数の矯正ロー
ルを軸架してなる上ロールフレーム及び下ロールフレー
ムと、 上下矯正ロールの間隔を板厚の薄い部分の矯正に必要な
間隔とすべく、前記矯正ロールの圧下位置を調整する圧
下ねじと、 前記上ロールフレーム及び圧下ねじを接続する油圧シリ
ンダと、 該油圧シリンダに接続され、油圧シリンダ内の圧力を板
厚の薄い部分の矯正反力に見合つた圧力に設定する、圧
力調整可能なアキユムレータと、上ロールフレームと圧
下ねじとの間に配設され、矯正反力が油圧シリンダの油
圧力を上廻るとき上ロールフレームと圧下ねじとに油圧
シリンダの油を介することなく直接係合して、板厚の厚
い部分の矯正に必要な上下矯正ロールの間隔を設定する
位置調整可能なストツパと、 を備えたことを特徴とする差厚板材の矯正装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9341685A JPS61253123A (ja) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | 差厚板材の矯正方法及びその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9341685A JPS61253123A (ja) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | 差厚板材の矯正方法及びその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61253123A true JPS61253123A (ja) | 1986-11-11 |
| JPH024375B2 JPH024375B2 (ja) | 1990-01-29 |
Family
ID=14081694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9341685A Granted JPS61253123A (ja) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | 差厚板材の矯正方法及びその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61253123A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03243214A (ja) * | 1990-02-19 | 1991-10-30 | Nippon Steel Corp | 鋼片の水平方向曲がり矯正装置 |
| CN103121049A (zh) * | 2011-11-18 | 2013-05-29 | 洛阳锐腾机械设备有限公司 | 具有辅助矫直功能的斜辊管材矫直机擦油装置 |
| JP2013248670A (ja) * | 2013-07-30 | 2013-12-12 | Jfe Steel Corp | 差厚鋼板の自動矯正制御装置 |
| CN104226738A (zh) * | 2013-06-12 | 2014-12-24 | 欧立机电株式会社 | 矫直送料机 |
| JP2023512780A (ja) * | 2020-02-06 | 2023-03-29 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | ロッド及び／又は形鋼のための２ロール矯正機のロールギャップを設定あるいは調整する装置並びに方法 |
-
1985
- 1985-04-30 JP JP9341685A patent/JPS61253123A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03243214A (ja) * | 1990-02-19 | 1991-10-30 | Nippon Steel Corp | 鋼片の水平方向曲がり矯正装置 |
| CN103121049A (zh) * | 2011-11-18 | 2013-05-29 | 洛阳锐腾机械设备有限公司 | 具有辅助矫直功能的斜辊管材矫直机擦油装置 |
| CN103121049B (zh) * | 2011-11-18 | 2016-08-17 | 洛阳锐腾机械设备有限公司 | 具有辅助矫直功能的斜辊管材矫直机擦油装置 |
| CN104226738A (zh) * | 2013-06-12 | 2014-12-24 | 欧立机电株式会社 | 矫直送料机 |
| JP2014240086A (ja) * | 2013-06-12 | 2014-12-25 | オリイメック株式会社 | レベラフィーダ |
| JP2013248670A (ja) * | 2013-07-30 | 2013-12-12 | Jfe Steel Corp | 差厚鋼板の自動矯正制御装置 |
| JP2023512780A (ja) * | 2020-02-06 | 2023-03-29 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | ロッド及び／又は形鋼のための２ロール矯正機のロールギャップを設定あるいは調整する装置並びに方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH024375B2 (ja) | 1990-01-29 |
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