JPS61245906A - 継目無管の圧延方法 - Google Patents
継目無管の圧延方法Info
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- JPS61245906A JPS61245906A JP8835185A JP8835185A JPS61245906A JP S61245906 A JPS61245906 A JP S61245906A JP 8835185 A JP8835185 A JP 8835185A JP 8835185 A JP8835185 A JP 8835185A JP S61245906 A JPS61245906 A JP S61245906A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inclination angle
- rolling
- roll
- rolled
- rolls
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/78—Control of tube rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は継目無金属管の代表的製造方法であるマンネス
マン製管法等において広く採用されている穿孔機（ピア
サ−）、延伸圧延機（エロンゲータ）等所謂傾斜ロール
を用いた圧延機による圧延方法に関する。
マン製管法等において広く採用されている穿孔機（ピア
サ−）、延伸圧延機（エロンゲータ）等所謂傾斜ロール
を用いた圧延機による圧延方法に関する。
一般にマンネスマン製管法による継目無金属管は、先ず
加熱した丸鋼片をピアサ−に通し、その中心部にプラグ
を押し当て貫入せしめて穿孔してホローシェルを得、こ
れを直接或いは必要があればホローシェルをエロンゲー
タに通して拡径、延伸圧延を施した後、例えばプラグミ
ルにて更に延伸圧延し、リーラ、サイザにて磨管、形状
修正。
加熱した丸鋼片をピアサ−に通し、その中心部にプラグ
を押し当て貫入せしめて穿孔してホローシェルを得、こ
れを直接或いは必要があればホローシェルをエロンゲー
タに通して拡径、延伸圧延を施した後、例えばプラグミ
ルにて更に延伸圧延し、リーラ、サイザにて磨管、形状
修正。
サイジングを行い、精整行程を経て製造されている。
ところで、上記したピアサ−、エロンゲータにおいては
丸鋼片、ホローシェルのバスセンタに対して軸心線を傾
斜させた例えば樽形の圧延ロール（以下傾斜ロールとい
う）とプラグとを組合せた所謂傾斜圧延機が用いられる
０例えばピアサ−についてみると第５図に示す如く、軸
長方向の中間に直径が最大となるゴージ部１１、及びこ
のゴージ部１１の両側に夫々端末側に向かうに従って直
径が漸減された円錐台状をなす入口面１２、出口面１３
を備えた一対の傾斜ロールＩＬ１ｒと、全体として弾頭
形をなし、先端側から略円錐体状をなす圧延部２１、こ
れに続く略円錐台状をなすリーリング部２２及び基端末
に向かうに従って縮径された逃げ部２３を具備するプラ
グ２とを組み合せて構成されており、前傾斜ロールＬ１
．Ｌｒは、丸鋼片Ｂのパスセンタの両側に、夫々平面視
で軸心線がパスセンタと平行に、また側面視で一方の傾
斜ロールｌｌは入口面１２先端が上方を向くように、他
方の傾斜ロール１ｒは入口面１２先端が下方を向くよう
に傾斜角βだけパスセンタに対して傾斜させて配設され
、更にプラグ２はその軸心線をパスセンタに一致せしめ
て配設されている。
丸鋼片、ホローシェルのバスセンタに対して軸心線を傾
斜させた例えば樽形の圧延ロール（以下傾斜ロールとい
う）とプラグとを組合せた所謂傾斜圧延機が用いられる
０例えばピアサ−についてみると第５図に示す如く、軸
長方向の中間に直径が最大となるゴージ部１１、及びこ
のゴージ部１１の両側に夫々端末側に向かうに従って直
径が漸減された円錐台状をなす入口面１２、出口面１３
を備えた一対の傾斜ロールＩＬ１ｒと、全体として弾頭
形をなし、先端側から略円錐体状をなす圧延部２１、こ
れに続く略円錐台状をなすリーリング部２２及び基端末
に向かうに従って縮径された逃げ部２３を具備するプラ
グ２とを組み合せて構成されており、前傾斜ロールＬ１
．Ｌｒは、丸鋼片Ｂのパスセンタの両側に、夫々平面視
で軸心線がパスセンタと平行に、また側面視で一方の傾
斜ロールｌｌは入口面１２先端が上方を向くように、他
方の傾斜ロール１ｒは入口面１２先端が下方を向くよう
に傾斜角βだけパスセンタに対して傾斜させて配設され
、更にプラグ２はその軸心線をパスセンタに一致せしめ
て配設されている。
そして加熱された丸鋼片Ｂが白抜矢符で示す如（軸長方
向に移送されると、前傾斜ロール１１゜ｌｒの入口面１
２．１２間に噛み込まれ、丸鋼片Ｂは前傾斜ロールＬ１
．１ｒにより軸心線図りに回転されつつその中心部にプ
ラグ２が貫入せしめられ、傾斜ロール１Ｌ１ｒとプラグ
２とによって穿孔圧延されるようになっている。
向に移送されると、前傾斜ロール１１゜ｌｒの入口面１
２．１２間に噛み込まれ、丸鋼片Ｂは前傾斜ロールＬ１
．１ｒにより軸心線図りに回転されつつその中心部にプ
ラグ２が貫入せしめられ、傾斜ロール１Ｌ１ｒとプラグ
２とによって穿孔圧延されるようになっている。
このようなピアサ−においては、圧延可能条件および管
に疵等を発せしめない条件を考慮してロール間隔、プラ
グ先進量、ガイドシェー間隔を１本の圧延毎に算出して
次項の圧延に際し、その算・出結果によるフィードバッ
ク制御を行うようにした圧延制御方法（特開昭５７−１
１５９０７号公報）が開発されている。
に疵等を発せしめない条件を考慮してロール間隔、プラ
グ先進量、ガイドシェー間隔を１本の圧延毎に算出して
次項の圧延に際し、その算・出結果によるフィードバッ
ク制御を行うようにした圧延制御方法（特開昭５７−１
１５９０７号公報）が開発されている。
傾斜ロールを使用したピアサ−を用いて、ビレットより
中空素管を製造する場合、ロール傾斜角を小さく設定す
ると、プラグの前方にマンネスマン破壊により第５図に
示す如く穿孔中の材料の中心部に孔（もみ割れ）が発生
し、このもみ割れによって穿孔された中空素管内面に疵
が生じることがある。マンネスマン破壊によって発生し
たもみ割れとロール傾斜角との関係を第６図に示す、た
だし、試験材としては快削鋼（＾ＩＳＩ規格１２Ｌ １
４）を用い、その他の条件として穿孔比２．８、拡管率
３％、プラグ先端ドラフト率（ビレット半Ｐｉ ｒ 。
中空素管を製造する場合、ロール傾斜角を小さく設定す
ると、プラグの前方にマンネスマン破壊により第５図に
示す如く穿孔中の材料の中心部に孔（もみ割れ）が発生
し、このもみ割れによって穿孔された中空素管内面に疵
が生じることがある。マンネスマン破壊によって発生し
たもみ割れとロール傾斜角との関係を第６図に示す、た
だし、試験材としては快削鋼（＾ＩＳＩ規格１２Ｌ １
４）を用い、その他の条件として穿孔比２．８、拡管率
３％、プラグ先端ドラフト率（ビレット半Ｐｉ ｒ 。
に対するプラグ先端におけるパスセンタからロール周面
までの最短距離ｒ］の縮径両（ｆｏ ｒ＋）の百分率
）７％、穿孔材の直径６０鶴、ロールのゴージ直径３５
０ｆｌである。
までの最短距離ｒ］の縮径両（ｆｏ ｒ＋）の百分率
）７％、穿孔材の直径６０鶴、ロールのゴージ直径３５
０ｆｌである。
また中空素管の内部疵は、穿孔圧延中に生じる円周方向
のせん断歪が大きくなると多発する傾向にある０円周方
向せん断歪とロール側斜角の関係を第７図に示す。円周
方向せん断歪Ｔは次式で定義される。
のせん断歪が大きくなると多発する傾向にある０円周方
向せん断歪とロール側斜角の関係を第７図に示す。円周
方向せん断歪Ｔは次式で定義される。
ｒ２ ・θ
Ｔ ＝
ただし、ｒ２ ：穿孔後の中空素管の半径θ ：穿孔後
の中空素管におけるねじ れ角 ｔ ；穿孔後の中空素管における肉厚 さらに、第８図にロール傾斜角と円周方向せん断歪との
関係を示す、第８図より明らかなようにロール傾斜角が
太き（なれば円周方向ぜん断歪は小さくなる。従って内
部疵の発生を抑制するためにはロール傾斜角を大きくす
ればよい。
の中空素管におけるねじ れ角 ｔ ；穿孔後の中空素管における肉厚 さらに、第８図にロール傾斜角と円周方向せん断歪との
関係を示す、第８図より明らかなようにロール傾斜角が
太き（なれば円周方向ぜん断歪は小さくなる。従って内
部疵の発生を抑制するためにはロール傾斜角を大きくす
ればよい。
また穿孔材料を前進させる速度成分ＶｆはＶｆ −ＶＲ
−ｓｉｎβ ただし、ＶＲはゴージ部のロール周速 となるので、圧延能率上からも傾斜角βを大きくするこ
とが望ましい。
−ｓｉｎβ ただし、ＶＲはゴージ部のロール周速 となるので、圧延能率上からも傾斜角βを大きくするこ
とが望ましい。
ところで、傾斜角βを大きくしていくとプラグに作用す
る圧延方向のスラスト力が大きくなる、換言すれば穿孔
材料の前進を妨げる力が大きくなるので、穿孔材料を回
転させ、かつ前進させるには十分なロールからの推進力
を穿孔材料に与える必要がある。
る圧延方向のスラスト力が大きくなる、換言すれば穿孔
材料の前進を妨げる力が大きくなるので、穿孔材料を回
転させ、かつ前進させるには十分なロールからの推進力
を穿孔材料に与える必要がある。
しかしながら、非定常圧延となるかみ込み時並びに灰抜
は時にはロールと材料との接触面積減少のために材料を
前進させる推力が不足し、材料トップに対してかみ込み
不良、材料ボトムに対して況抜け（かみ離し）不良が発
生し、圧延停止に至ることがある。このような不良が発
生する限界の傾斜角は材質、温度、穿孔比、プラグ先進
量、ロールの表面状況等によって定まり経験則にて求め
ることは可能であるから、予め操業実績又は実験によっ
て定めておくこととするものである。
は時にはロールと材料との接触面積減少のために材料を
前進させる推力が不足し、材料トップに対してかみ込み
不良、材料ボトムに対して況抜け（かみ離し）不良が発
生し、圧延停止に至ることがある。このような不良が発
生する限界の傾斜角は材質、温度、穿孔比、プラグ先進
量、ロールの表面状況等によって定まり経験則にて求め
ることは可能であるから、予め操業実績又は実験によっ
て定めておくこととするものである。
更に上述のような推力が不足している状態下で傾斜角β
を大きくすると穿孔材料の半回転毎の圧下量が大きくな
り、ロールと材料とのスリップが大きくなって穿孔圧延
が停止してしまう。
を大きくすると穿孔材料の半回転毎の圧下量が大きくな
り、ロールと材料とのスリップが大きくなって穿孔圧延
が停止してしまう。
更に第９図に示すようにかみ離し時の直前には傾斜ロー
ルの駆動モータの電流が増す現象がみられるが、傾斜角
が大きい場合にはこのときの電流が過大となり、ゆうど
小さい駆動モータではその保護回路が作動することがあ
る。
ルの駆動モータの電流が増す現象がみられるが、傾斜角
が大きい場合にはこのときの電流が過大となり、ゆうど
小さい駆動モータではその保護回路が作動することがあ
る。
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであり、その
目的とするところは圧延能率を向上させると共に、内面
疵の発生を抑制して管の品質の向上を図った継目無管の
傾斜ロール圧延方法の提供にある。
目的とするところは圧延能率を向上させると共に、内面
疵の発生を抑制して管の品質の向上を図った継目無管の
傾斜ロール圧延方法の提供にある。
本発明は、傾斜ロールを用いて被圧延材をその軸長方向
に螺進移動させつつ前記軸長方向に沿ってプラグを貫入
せしめ、被圧延材を穿孔圧延又は拡径、延伸圧延する過
程において、被圧延材のトップ及びボトムにおける所定
長の圧延時には、傾斜ロールの傾斜角を、被圧延材の中
間部の圧延時における傾斜角よりも小さくして圧延する
ことを特徴とする。
に螺進移動させつつ前記軸長方向に沿ってプラグを貫入
せしめ、被圧延材を穿孔圧延又は拡径、延伸圧延する過
程において、被圧延材のトップ及びボトムにおける所定
長の圧延時には、傾斜ロールの傾斜角を、被圧延材の中
間部の圧延時における傾斜角よりも小さくして圧延する
ことを特徴とする。
このトットプ及びボトムにおける所定長の圧延時のロー
ル傾斜角は、かみ込み性及び灰抜は性のみによって、又
はこれらを優先的に考慮して決定。
ル傾斜角は、かみ込み性及び灰抜は性のみによって、又
はこれらを優先的に考慮して決定。
設定する。その際、材質、温度、穿孔比、プラグ先進量
等をも考慮する。
等をも考慮する。
以下本発明を、その実施例を示す図面に基づいて説明す
る。第１図は本発明方法の実施に使用する圧延機の模式
的ブロック図である０図において１＃、１ｒはその軸線
をパスラインに対して夫々相異なる方向へ傾斜させた傾
斜ロールであり、各傾斜ロールは自動位置決め装置８に
よりその傾斜角βを変更される。一方の傾斜ロール１ｒ
の入側及び出側には、該傾斜ロール１ｒに加わる負荷を
検出するロードセル５．５が夫々設けられており、両ロ
ードセル５，５出力は演算制御装置６に与えられている
。また傾斜ロール１／、ｌｒの入側の所定位置には、Ｈ
，Ｍ、Ｄ、を利用した材料位置検出装置９が配されてお
り、該材料位置検出装置９の出力は演算制御装置６に与
えられている。
る。第１図は本発明方法の実施に使用する圧延機の模式
的ブロック図である０図において１＃、１ｒはその軸線
をパスラインに対して夫々相異なる方向へ傾斜させた傾
斜ロールであり、各傾斜ロールは自動位置決め装置８に
よりその傾斜角βを変更される。一方の傾斜ロール１ｒ
の入側及び出側には、該傾斜ロール１ｒに加わる負荷を
検出するロードセル５．５が夫々設けられており、両ロ
ードセル５，５出力は演算制御装置６に与えられている
。また傾斜ロール１／、ｌｒの入側の所定位置には、Ｈ
，Ｍ、Ｄ、を利用した材料位置検出装置９が配されてお
り、該材料位置検出装置９の出力は演算制御装置６に与
えられている。
演算制御装置６には、後述の被圧延材ボトム部圧延時に
おける傾斜ロール１１２，１ｒの傾斜角を変更すべき時
間ｔ、を設定するタイマ設定器１０の出力、被圧延材の
圧延時において傾斜ロール１７１゜ｌｒの傾斜角を変更
すべき長さＪｌ、 Ｉｔ２． ７！３を設定する傾斜
角制御長さ設定器１１の出力が与えられており、また演
算制御装置６の出力は、自動位置決め装置８に与えられ
ている。
おける傾斜ロール１１２，１ｒの傾斜角を変更すべき時
間ｔ、を設定するタイマ設定器１０の出力、被圧延材の
圧延時において傾斜ロール１７１゜ｌｒの傾斜角を変更
すべき長さＪｌ、 Ｉｔ２． ７！３を設定する傾斜
角制御長さ設定器１１の出力が与えられており、また演
算制御装置６の出力は、自動位置決め装置８に与えられ
ている。
演算制御値Ｗ１６は、被圧延材の圧延位置に応じて傾斜
ロールの傾斜角を変更するものであり、この制御につい
て第２図の被圧延材の寸法図及び第３図のタイムチャー
トに基づいて説明する。まず演算制御装置６は被圧延材
が傾斜ロールにかみ込まれていない場合には、ｐｆ４斜
角をβＧとすべく自動位置決め装置８を駆動し、被圧延
材がかみ込まれた後、トップから長さ７！１までの部分
が圧延される間は傾斜ロールの傾斜角を８口よりβ１に
まで大きくすべく自動位置決め装置８を駆動し、さらに
その後、長さ１２の部分が圧延される間は、傾斜ロール
の傾斜角をβ、よりさらに大きいβ２とすべく自動位置
決め装置８を駆動する。そして被圧延材の中間部である
長さ１３の部分が圧延される間には、傾斜ロールの傾斜
角をβ２よりさらに大きいβ３とすべく自動位置決め装
置８を駆動するのであるが、その間に材料位置検出装置
９が被圧延、材のボトムを検出し、被圧延材のボトム部
が圧延され始めると、自動位置決め装置８は時間ｔ４に
わたって傾斜ロールｌｊ！、１ｒの傾斜角を、前記トッ
プ部の圧延時における傾斜角β１より若干小さいβ、と
する。
ロールの傾斜角を変更するものであり、この制御につい
て第２図の被圧延材の寸法図及び第３図のタイムチャー
トに基づいて説明する。まず演算制御装置６は被圧延材
が傾斜ロールにかみ込まれていない場合には、ｐｆ４斜
角をβＧとすべく自動位置決め装置８を駆動し、被圧延
材がかみ込まれた後、トップから長さ７！１までの部分
が圧延される間は傾斜ロールの傾斜角を８口よりβ１に
まで大きくすべく自動位置決め装置８を駆動し、さらに
その後、長さ１２の部分が圧延される間は、傾斜ロール
の傾斜角をβ、よりさらに大きいβ２とすべく自動位置
決め装置８を駆動する。そして被圧延材の中間部である
長さ１３の部分が圧延される間には、傾斜ロールの傾斜
角をβ２よりさらに大きいβ３とすべく自動位置決め装
置８を駆動するのであるが、その間に材料位置検出装置
９が被圧延、材のボトムを検出し、被圧延材のボトム部
が圧延され始めると、自動位置決め装置８は時間ｔ４に
わたって傾斜ロールｌｊ！、１ｒの傾斜角を、前記トッ
プ部の圧延時における傾斜角β１より若干小さいβ、と
する。
つまり、演算制御装置６は被圧延材が傾斜ロールＩｔ！
＋１ｒにかみ込まれるまでは各傾斜ロール１１、ｌｒの
傾斜角をβ０とし、ロードセル５が被圧延材のかみ込み
を検出した後被圧延材のトップから長さＩｔ、までの部
分が圧延される間に傾斜ロールの傾斜角をβ０からβ１
と大きくし、さらにその連接部の長さ１２部分が圧延さ
れる間に傾斜角βｌをβ２と太き（し、さらにその連接
部の長さ１３である被圧延材の中間部が圧延される間に
は傾斜ロールｌｊ！、ｌｒの傾斜角をβ２からβ３とす
るのであるが、ボトム部の圧延時における所定時間ｔ４
にわたって傾斜角をβ３からβ、にまで小さくする。
＋１ｒにかみ込まれるまでは各傾斜ロール１１、ｌｒの
傾斜角をβ０とし、ロードセル５が被圧延材のかみ込み
を検出した後被圧延材のトップから長さＩｔ、までの部
分が圧延される間に傾斜ロールの傾斜角をβ０からβ１
と大きくし、さらにその連接部の長さ１２部分が圧延さ
れる間に傾斜角βｌをβ２と太き（し、さらにその連接
部の長さ１３である被圧延材の中間部が圧延される間に
は傾斜ロールｌｊ！、ｌｒの傾斜角をβ２からβ３とす
るのであるが、ボトム部の圧延時における所定時間ｔ４
にわたって傾斜角をβ３からβ、にまで小さくする。
次に、演算制御装置６の演算内容について説明すると、
傾斜角制御長さ設定器１１にて設定された長さ’ｌ ＋
１２ ＋ １３に基づいて、被圧延材におけるそ
の各長さＪ、、Ｊ、＋７！２．Ｊ１＋ｔ２ ＋Ｉ１３を
圧延するのに要する時間ｔ、、ｔ２．ｔ３を下記（１）
、 （２１，（３）式により演算する。
傾斜角制御長さ設定器１１にて設定された長さ’ｌ ＋
１２ ＋ １３に基づいて、被圧延材におけるそ
の各長さＪ、、Ｊ、＋７！２．Ｊ１＋ｔ２ ＋Ｉ１３を
圧延するのに要する時間ｔ、、ｔ２．ｔ３を下記（１）
、 （２１，（３）式により演算する。
・・・（１）
・・・（２）
・・・（３）
ただし、Ｄ：ｐＪ斜ロールのゴージ部直径Ｎ８０−ルの
回転数 Ｋｌ 、に２ ＋ Ｋ３ ’補正係数一方、タイマ設
定器１０にて設定される時間ｔ４は標準時間として設定
されるので、演算制御装置６はロール径寸法、ロール回
転数が変化することによる穿孔圧延速度の変化を考慮し
て、下記（４）式により補正する。
回転数 Ｋｌ 、に２ ＋ Ｋ３ ’補正係数一方、タイマ設
定器１０にて設定される時間ｔ４は標準時間として設定
されるので、演算制御装置６はロール径寸法、ロール回
転数が変化することによる穿孔圧延速度の変化を考慮し
て、下記（４）式により補正する。
ただし、Ｄｏ ＝標準ロール径（標準時間ｔ４設定時に
おけるロール径） Ｄ′：実ロール径 Ｎｏ ：標準回転数（標準時間ｔ、設定時におけるロー
ル回転数） Ｎ′：実ロール回転数 に４ ：補正係数 なお、ｔ１〜ｔ３についても前記りと実際のゴージ部直
径とに基づいて随時同様の補正を行う。
おけるロール径） Ｄ′：実ロール径 Ｎｏ ：標準回転数（標準時間ｔ、設定時におけるロー
ル回転数） Ｎ′：実ロール回転数 に４ ：補正係数 なお、ｔ１〜ｔ３についても前記りと実際のゴージ部直
径とに基づいて随時同様の補正を行う。
演算制御装置６は、このようにして算出、補正された時
間ｔ１〜ｔ４に基づいて傾斜ロールの傾斜角を変更する
。
間ｔ１〜ｔ４に基づいて傾斜ロールの傾斜角を変更する
。
なお演算制御袋Ｗ６による傾斜ロールＩＬ１ｒの傾斜角
の制御時間ｔｌ、ｔ２．ｔ３は被圧延材における圧延長
さにより求める構成としたが、各時間を直接設定し、（
４）式による補正を行う構成としてもよい、また、第３
図に示すタイムチ中−トは一例にすぎず、他の異なるパ
ターンとしてもよいのは勿論である。さらに本発明方法
はロール個数が３個の場合でも通用でき、ロール形状は
コーン型、バレル型いずれでもよく、さらにまた２０−
ル型では、そのガイドシューが板、ディスクいずれであ
ってもよい、上述の実施例においては、マンネスマン破
壊によるもみ割れ発生及び周方向せん断歪が問題となる
第１ビア号−について詳述したが、周方向せん断歪の発
生だけが問題となる第２ピアサ−にも本発明は適用可能
である。
の制御時間ｔｌ、ｔ２．ｔ３は被圧延材における圧延長
さにより求める構成としたが、各時間を直接設定し、（
４）式による補正を行う構成としてもよい、また、第３
図に示すタイムチ中−トは一例にすぎず、他の異なるパ
ターンとしてもよいのは勿論である。さらに本発明方法
はロール個数が３個の場合でも通用でき、ロール形状は
コーン型、バレル型いずれでもよく、さらにまた２０−
ル型では、そのガイドシューが板、ディスクいずれであ
ってもよい、上述の実施例においては、マンネスマン破
壊によるもみ割れ発生及び周方向せん断歪が問題となる
第１ビア号−について詳述したが、周方向せん断歪の発
生だけが問題となる第２ピアサ−にも本発明は適用可能
である。
次の各条件により本発明方法を実施した。
ビレット：ラウンド連続鋳造鋳片、直径２８２鶴から７
０ｍに削り出し、 鋼［：０．５％Ｃ鋼 ビレット寸法：直径７ＱｍＸ長さ３００ｍ穿孔比 ：２
．５ 加熱温度？ １２３０℃ プラグ先端ドラフト率：５％ ロール傾斜角変更 パターン ニドツブ部における圧延時は傾斜ロー
ルの傾斜角を１２度、 中間部の圧延時は１７度、ボ トム部における圧延時は１２ 度とした このような条件で穿孔圧延した場合における穿孔材１本
当りの内周面疵の個数を、傾斜ロールの傾斜角を１２度
に固定して同条件で穿孔圧延を行った従来方法の場合に
おける穿孔材１本当りの内周面疵個数を比較し、その結
果を第１表に示す。
０ｍに削り出し、 鋼［：０．５％Ｃ鋼 ビレット寸法：直径７ＱｍＸ長さ３００ｍ穿孔比 ：２
．５ 加熱温度？ １２３０℃ プラグ先端ドラフト率：５％ ロール傾斜角変更 パターン ニドツブ部における圧延時は傾斜ロー
ルの傾斜角を１２度、 中間部の圧延時は１７度、ボ トム部における圧延時は１２ 度とした このような条件で穿孔圧延した場合における穿孔材１本
当りの内周面疵の個数を、傾斜ロールの傾斜角を１２度
に固定して同条件で穿孔圧延を行った従来方法の場合に
おける穿孔材１本当りの内周面疵個数を比較し、その結
果を第１表に示す。
第 １ 表
本発明方法によれば従来法に比して大幅に内面底発生個
数が減少しており、内面底の発生の抑制に優れた効果を
示し、またロール傾斜角が圧延中に大きくなるので、圧
延能率が向上する。第４図は、ロール回転駆動用のモー
タの電流値を示しており、ビレットのボトムが傾斜ロー
ルの間隙を通過するかみ離し時において、ロール側斜角
を小さくするために、電流値が抑制され、モータがトリ
ップする虞がなく、安定した穿孔が可能となる等、本発
明は優れた効果を奏する。
数が減少しており、内面底の発生の抑制に優れた効果を
示し、またロール傾斜角が圧延中に大きくなるので、圧
延能率が向上する。第４図は、ロール回転駆動用のモー
タの電流値を示しており、ビレットのボトムが傾斜ロー
ルの間隙を通過するかみ離し時において、ロール側斜角
を小さくするために、電流値が抑制され、モータがトリ
ップする虞がなく、安定した穿孔が可能となる等、本発
明は優れた効果を奏する。
第１図は本発明方法の実施に使用する装置の模式図、第
２図はビレットの寸法図、第３図は制御のタイムチャー
ト、第４図は本発明方法におけるロール駆動用モータの
電流値を示すグラフ、第５図は傾斜圧延機における圧延
状態を示す模式図、第６図はマンネスマン破壊によるも
み割れの発生と傾斜角の関係を示すグラフ、第７図は円
周方向せん断ひずみと内面底発生率との関係を示すグラ
フ、第８図はロール傾斜角と円周方向せん断ひずみとの
関係を示すグラフ、第９図は従来方法によるロール駆動
モータの電流値を示すグラフである。 ＩＣ１ｒ・・・傾斜ロール ２・・・プラグ ５・・・
ロードセル ９・・・材料位置検出装置 時 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人 弁理
士 河 野 登 夫′：４ Ｚ 囚 （訪子込み）
（かみ宵１し）算 ４ 目 宛然温度（０り 算 Ｇ Σ 円Ｉ！１方勺？に眸グｒ六ｒ 賽 ７因 マール傾針＊（ｄｅ４＃） 算 ８ 図 ＄ ９ 図
２図はビレットの寸法図、第３図は制御のタイムチャー
ト、第４図は本発明方法におけるロール駆動用モータの
電流値を示すグラフ、第５図は傾斜圧延機における圧延
状態を示す模式図、第６図はマンネスマン破壊によるも
み割れの発生と傾斜角の関係を示すグラフ、第７図は円
周方向せん断ひずみと内面底発生率との関係を示すグラ
フ、第８図はロール傾斜角と円周方向せん断ひずみとの
関係を示すグラフ、第９図は従来方法によるロール駆動
モータの電流値を示すグラフである。 ＩＣ１ｒ・・・傾斜ロール ２・・・プラグ ５・・・
ロードセル ９・・・材料位置検出装置 時 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人 弁理
士 河 野 登 夫′：４ Ｚ 囚 （訪子込み）
（かみ宵１し）算 ４ 目 宛然温度（０り 算 Ｇ Σ 円Ｉ！１方勺？に眸グｒ六ｒ 賽 ７因 マール傾針＊（ｄｅ４＃） 算 ８ 図 ＄ ９ 図
Claims (1)
- １、傾斜ロールを用いて被圧延材をその軸長方向に螺進
移動させつつ前記軸長方向に沿ってプラグを貫入せしめ
、被圧延材を穿孔圧延又は拡径、延伸圧延する過程にお
いて、被圧延材のトップ及びボトムにおける所定長の圧
延時には、傾斜ロールの傾斜角を、被圧延材の中間部の
圧延時における傾斜角よりも小さくして圧延することを
特徴とする継目無管の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8835185A JPS61245906A (ja) | 1985-04-23 | 1985-04-23 | 継目無管の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8835185A JPS61245906A (ja) | 1985-04-23 | 1985-04-23 | 継目無管の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61245906A true JPS61245906A (ja) | 1986-11-01 |
| JPH0520163B2 JPH0520163B2 (ja) | 1993-03-18 |
Family
ID=13940398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8835185A Granted JPS61245906A (ja) | 1985-04-23 | 1985-04-23 | 継目無管の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61245906A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2612813A1 (fr) * | 1987-03-27 | 1988-09-30 | Sumitomo Metal Ind | Procede de percage et de fabrication de tubes sans soudure et equipement pour la mise en oeuvre de ce procede |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53149857A (en) * | 1977-06-03 | 1978-12-27 | Hitachi Ltd | Controlling method for wall thickness of seamless pipe in rolling mill |
-
1985
- 1985-04-23 JP JP8835185A patent/JPS61245906A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53149857A (en) * | 1977-06-03 | 1978-12-27 | Hitachi Ltd | Controlling method for wall thickness of seamless pipe in rolling mill |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2612813A1 (fr) * | 1987-03-27 | 1988-09-30 | Sumitomo Metal Ind | Procede de percage et de fabrication de tubes sans soudure et equipement pour la mise en oeuvre de ce procede |
| BE1000955A3 (fr) * | 1987-03-27 | 1989-05-23 | Sumitomo Metal Ind | Procede de percage et de fabrication de tubes sans soudure et equipement pour la mise en oeuvre de ce procede. |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0520163B2 (ja) | 1993-03-18 |
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