JPH0569011A - 管傾斜圧延方法 - Google Patents
管傾斜圧延方法Info
- Publication number
- JPH0569011A JPH0569011A JP26048391A JP26048391A JPH0569011A JP H0569011 A JPH0569011 A JP H0569011A JP 26048391 A JP26048391 A JP 26048391A JP 26048391 A JP26048391 A JP 26048391A JP H0569011 A JPH0569011 A JP H0569011A
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- Japan
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- rolled
- shoe
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ディスクシューを有する傾斜圧延機におい
て、噛込み不良や尻抜け不良等のミスロールを発生させ
ることなく、外径、肉厚及び偏肉等の形状が良く、且つ
内面疵の少ない素管を製造すること。 【構成】 被圧延素材を圧延する管傾斜圧延方法におい
て、被圧延素材の直径をＤB 、傾斜ロールによる被圧延
素材のグリップ開始位置からプラグ先端までの距離を
Ｘ、プラグ先端位置でのシュー間隔をＨ1 、肉厚決定位
置でのロール間隔をＥt 、肉厚決定位置でのシュー間隔
をＨt とするとき、 1.0 ≦Ｈt ／Ｅt ≦1.4 0.2 ≦Ｘ／ＤB ≦0.7 1.0 ≦Ｈ1 ／ＤB ≦1.3 とするようにしたものである。
て、噛込み不良や尻抜け不良等のミスロールを発生させ
ることなく、外径、肉厚及び偏肉等の形状が良く、且つ
内面疵の少ない素管を製造すること。 【構成】 被圧延素材を圧延する管傾斜圧延方法におい
て、被圧延素材の直径をＤB 、傾斜ロールによる被圧延
素材のグリップ開始位置からプラグ先端までの距離を
Ｘ、プラグ先端位置でのシュー間隔をＨ1 、肉厚決定位
置でのロール間隔をＥt 、肉厚決定位置でのシュー間隔
をＨt とするとき、 1.0 ≦Ｈt ／Ｅt ≦1.4 0.2 ≦Ｘ／ＤB ≦0.7 1.0 ≦Ｈ1 ／ＤB ≦1.3 とするようにしたものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、継目無鋼管等を熱間圧
延するに好適な管傾斜圧延方法に関する。
延するに好適な管傾斜圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】継目無鋼管の熱間圧延方法において、そ
の第１段階である穿孔工程では、２ロール傾斜圧延機、
いわゆるピアサーが用いられることが多い。ピアサー
は、一対の傾斜ロールに挟まれる圧延領域にプラグを配
置するとともに、該圧延領域の両側に固定シューを配置
し、被圧延素材を圧延するものである。
の第１段階である穿孔工程では、２ロール傾斜圧延機、
いわゆるピアサーが用いられることが多い。ピアサー
は、一対の傾斜ロールに挟まれる圧延領域にプラグを配
置するとともに、該圧延領域の両側に固定シューを配置
し、被圧延素材を圧延するものである。
【０００３】従来、ピアサーの設定条件決定方法として
は、特開昭59-44927号公報、特開昭63-238908 号公報に
記載のものがある。これら従来のピアサー設定条件は、
いずれも固定シューを具備するものを前提としている。
は、特開昭59-44927号公報、特開昭63-238908 号公報に
記載のものがある。これら従来のピアサー設定条件は、
いずれも固定シューを具備するものを前提としている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年のピアサー
では、シューと素材との焼付きを防止し、シュー疵を低
減するとともに、穿孔効率を向上するため、ディスクロ
ール型ガイドシュー、いわゆるディスクシューが採用さ
れている。
では、シューと素材との焼付きを防止し、シュー疵を低
減するとともに、穿孔効率を向上するため、ディスクロ
ール型ガイドシュー、いわゆるディスクシューが採用さ
れている。
【０００５】然しながら、従来技術では、デイスクシュ
ーを有したピアサーの設定条件を明確に提案したものが
ない。このため、ディスクシューを有したピアサーにあ
っては、固定シューを前提として提案されてきた設定条
件をそのまま用いており、ディスクシューの位置関係に
よっては、噛込み不良（１ｓｔスティッカ）や尻抜け
不良（３ｒｄスティッカ）が発生し、或いは素管形状
（外径、肉厚、偏肉率）が悪化する等の問題点がある。
ーを有したピアサーの設定条件を明確に提案したものが
ない。このため、ディスクシューを有したピアサーにあ
っては、固定シューを前提として提案されてきた設定条
件をそのまま用いており、ディスクシューの位置関係に
よっては、噛込み不良（１ｓｔスティッカ）や尻抜け
不良（３ｒｄスティッカ）が発生し、或いは素管形状
（外径、肉厚、偏肉率）が悪化する等の問題点がある。
【０００６】本発明は、ディスクシューを有する傾斜圧
延機において、噛込み不良や尻抜け不良等のミスロール
を発生させることなく、外径、肉厚及び偏肉等の形状が
良く、且つ内面疵の少ない素管を製造することを目的と
する。
延機において、噛込み不良や尻抜け不良等のミスロール
を発生させることなく、外径、肉厚及び偏肉等の形状が
良く、且つ内面疵の少ない素管を製造することを目的と
する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、一対の傾斜ロ
ールに挟まれる圧延領域にプラグを配置するとともに、
該圧延領域の両側にディスクシューを配置し、被圧延素
材を圧延する管傾斜圧延方法において、被圧延素材の直
径をＤB 、傾斜ロールによる被圧延素材のグリップ開始
位置からプラグ先端までの距離をＸ、プラグ先端位置で
のシュー間隔をＨ1 、肉厚決定位置でのロール間隔をＥ
t 、肉厚決定位置でのシュー間隔をＨtとするとき、 1.0 ≦Ｈt ／Ｅt ≦1.4 0.2 ≦Ｘ／ＤB ≦0.7 1.0 ≦Ｈ1 ／ＤB ≦1.3 とするようにしたものである。
ールに挟まれる圧延領域にプラグを配置するとともに、
該圧延領域の両側にディスクシューを配置し、被圧延素
材を圧延する管傾斜圧延方法において、被圧延素材の直
径をＤB 、傾斜ロールによる被圧延素材のグリップ開始
位置からプラグ先端までの距離をＸ、プラグ先端位置で
のシュー間隔をＨ1 、肉厚決定位置でのロール間隔をＥ
t 、肉厚決定位置でのシュー間隔をＨtとするとき、 1.0 ≦Ｈt ／Ｅt ≦1.4 0.2 ≦Ｘ／ＤB ≦0.7 1.0 ≦Ｈ1 ／ＤB ≦1.3 とするようにしたものである。
【０００８】
【作用】本発明によれば、下記 (1)〜(3) の作用があ
る。尚、図４はピアサー設定の諸元を示す模式図であ
り、ＤB はビレット径、Ｅはゴージ（ロール間隔）、Ｈ
0 はシュー間隔、Ｘは１ｓｔグリップからプラグ先端ま
での距離、Ｌはリード（プラグ先進量）、ＫＺはディス
クシュー管軸位置、Ｈ1 はプラグ先端位置でのシュー間
隔、Ｄp はプラグ径、Ｌp はプラグ有効長さ、即ち、プ
ラグ先端から肉厚決定位置までの距離、Ｅt は肉厚決定
位置でのロール間隔、Ｈt は肉厚決定位置でのシュー間
隔である。また、１は被圧延素材、２は傾斜ロール、３
はプラグ、４はディスクシューである。
る。尚、図４はピアサー設定の諸元を示す模式図であ
り、ＤB はビレット径、Ｅはゴージ（ロール間隔）、Ｈ
0 はシュー間隔、Ｘは１ｓｔグリップからプラグ先端ま
での距離、Ｌはリード（プラグ先進量）、ＫＺはディス
クシュー管軸位置、Ｈ1 はプラグ先端位置でのシュー間
隔、Ｄp はプラグ径、Ｌp はプラグ有効長さ、即ち、プ
ラグ先端から肉厚決定位置までの距離、Ｅt は肉厚決定
位置でのロール間隔、Ｈt は肉厚決定位置でのシュー間
隔である。また、１は被圧延素材、２は傾斜ロール、３
はプラグ、４はディスクシューである。
【０００９】 (1) 1.0 ≦Ｈt ／Ｅt ≦1.4 （図１（Ａ）参照）。 Ｈt ／Ｅt が上記適正値をはずれると、ホローブルーム
の形状が悪化する（図３参照）。
の形状が悪化する（図３参照）。
【００１０】Ｈt ／Ｅt ＜1.0 であるとＨt ＜Ｅt と
なるため、肉厚決定位置でのロール間隔Ｅt よりもシュ
ー間隔Ｈt の方が小さくなり、ロールよりもシューで圧
延することになるので、圧延が不安定となる。これによ
り、ミスロールの多発、ホローブルーム形状の悪化、内
面疵の発生を招く。
なるため、肉厚決定位置でのロール間隔Ｅt よりもシュ
ー間隔Ｈt の方が小さくなり、ロールよりもシューで圧
延することになるので、圧延が不安定となる。これによ
り、ミスロールの多発、ホローブルーム形状の悪化、内
面疵の発生を招く。
【００１１】Ｈt ／Ｅt ＞1.4 であると、肉厚決定位
置でのホローブルームの形状が著しく楕円となり、シュ
ーからの抱束力も小となるので、穿孔が不安定となる。
従って、ホローブルームの形状、特に、断面の偏肉率が
著しく悪化する。
置でのホローブルームの形状が著しく楕円となり、シュ
ーからの抱束力も小となるので、穿孔が不安定となる。
従って、ホローブルームの形状、特に、断面の偏肉率が
著しく悪化する。
【００１２】 (2)0.2≦Ｘ／ＤB ≦0.7 （図１（Ｂ）参照）。 Ｘ／ＤB ＜0.2 の場合、噛込み不良になり易く、Ｘ／Ｄ
B ＞0.7 の場合、ホローブルーム内面にかぶれ状の内面
疵が多発する。
B ＞0.7 の場合、ホローブルーム内面にかぶれ状の内面
疵が多発する。
【００１３】Ｘ／ＤB ＜0.2 であると、プラグ先進量
（リードＬ）が相対的に大であるから、ビレット内部に
マンネスマン効果が充分働かない状態でプラグの先端に
衝突し、噛込み不良となり易い。
（リードＬ）が相対的に大であるから、ビレット内部に
マンネスマン効果が充分働かない状態でプラグの先端に
衝突し、噛込み不良となり易い。
【００１４】Ｘ／ＤB ＞0.7 であると、プラグ先進量
（リードＬ）が相対的に小であるから、ビレット内部に
マンネスマン効果による割れが過大に生ずることとな
り、内面疵が発生し易くなる。
（リードＬ）が相対的に小であるから、ビレット内部に
マンネスマン効果による割れが過大に生ずることとな
り、内面疵が発生し易くなる。
【００１５】 (3) 1.0 ≦Ｈ1 ／ＤB ≦1.3 （図１（Ｃ）参照）。 Ｈ1 ／ＤB ＜1.0 の場合、噛込み不良となり、Ｈ1 ／Ｄ
B ＞1.3 の場合、尻抜け不良となり易い。
B ＞1.3 の場合、尻抜け不良となり易い。
【００１６】Ｈ1 ／ＤB ＜1.0 であると、Ｈ1 ＜ＤB
となり、プラグ先端でのシュー間隔Ｈ1 がビレット径が
ＤB より小さくなるため、ビレットがロールで充分圧下
される以前にシューと衝突することとなり、噛込み不良
が多発する（図１（Ｃ）のＡ部参照）。
となり、プラグ先端でのシュー間隔Ｈ1 がビレット径が
ＤB より小さくなるため、ビレットがロールで充分圧下
される以前にシューと衝突することとなり、噛込み不良
が多発する（図１（Ｃ）のＡ部参照）。
【００１７】Ｈ1 ／ＤB ＞1.3 であると、プラグ先端
でのシュー間隔Ｈ1 が過大となるため、穿孔中における
ビレットの拘束力が小となり、ビレットに働くロールか
らの推進力が小となる。一方、穿孔末期にロールとビレ
ットとの接触長さが短くなると、推進力も小さくなり、
穿孔は不安定となる。従って、Ｈ1 が過大であると、穿
孔末期の推進力が過小となり、尻抜け不良が多発する。
でのシュー間隔Ｈ1 が過大となるため、穿孔中における
ビレットの拘束力が小となり、ビレットに働くロールか
らの推進力が小となる。一方、穿孔末期にロールとビレ
ットとの接触長さが短くなると、推進力も小さくなり、
穿孔は不安定となる。従って、Ｈ1 が過大であると、穿
孔末期の推進力が過小となり、尻抜け不良が多発する。
【００１８】上記 (1)〜(3) の設定範囲を図示すると、
図２（Ａ) 、(Ｂ) の如くになる。この範囲内で設定すれ
ば、ミスロールが少なく、且つ高品質の製品が得られ
る。
図２（Ａ) 、(Ｂ) の如くになる。この範囲内で設定すれ
ば、ミスロールが少なく、且つ高品質の製品が得られ
る。
【００１９】尚、上記設定は、バレル型傾斜ロールを用
いる場合に限らず、コーン型傾斜ロールを用いる場合に
も成立するものであることは言うまでもない。
いる場合に限らず、コーン型傾斜ロールを用いる場合に
も成立するものであることは言うまでもない。
【００２０】
（第１実施例）ＳＵＳ304 の外径110mm ビレットを用い
て、 Ｈt ／Ｅt ＝1.31 Ｘ／ＤB ＝0.63 Ｈ1 ／ＤB ＝1.25 となるように、ゴージ、リード等を設定し、肉厚10mm、
外径110mm のホローブルームに穿孔した。
て、 Ｈt ／Ｅt ＝1.31 Ｘ／ＤB ＝0.63 Ｈ1 ／ＤB ＝1.25 となるように、ゴージ、リード等を設定し、肉厚10mm、
外径110mm のホローブルームに穿孔した。
【００２１】穿孔結果、ミスロールの発生率は 0％であ
り、内面疵の発生率も4.3 ％（従来法13.7％）と少な
く、断面の偏肉率も 8％以下と良好であった。
り、内面疵の発生率も4.3 ％（従来法13.7％）と少な
く、断面の偏肉率も 8％以下と良好であった。
【００２２】（第２実施例）13％Ｃｒ鋼の外径175mm ビ
レットを用いて、 Ｈt ／Ｅt ＝1.09 Ｘ／ＤB ＝0.44 Ｈ1 ／ＤB ＝1.06 となるように、ゴージ、リード等を設定し、肉厚18mm、
外径186mm のホローブルームを穿孔した。
レットを用いて、 Ｈt ／Ｅt ＝1.09 Ｘ／ＤB ＝0.44 Ｈ1 ／ＤB ＝1.06 となるように、ゴージ、リード等を設定し、肉厚18mm、
外径186mm のホローブルームを穿孔した。
【００２３】穿孔の結果、ミスロールの発生率は 0％で
あり、内面疵の発生率も1.8 ％（従来法4.6 ％）と少な
く、断面の偏肉率も 6％以下と良好であった。
あり、内面疵の発生率も1.8 ％（従来法4.6 ％）と少な
く、断面の偏肉率も 6％以下と良好であった。
【００２４】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、ディスク
シューを有する傾斜圧延機において、噛込み不良や尻抜
け不良等のミスロールを発生させることなく、外径、肉
厚及び偏肉等の形状が良く、且つ内面疵の少ない素管を
製造することができる。
シューを有する傾斜圧延機において、噛込み不良や尻抜
け不良等のミスロールを発生させることなく、外径、肉
厚及び偏肉等の形状が良く、且つ内面疵の少ない素管を
製造することができる。
【図１】図１は本発明の設定条件を説明する模式図であ
る。
る。
【図２】図２は本発明の設定条件を示す線図である。
【図３】図３はピアサー設定とホローブルーム形状との
関係を示す線図である。
関係を示す線図である。
【図４】図４はピアサー設定の諸元を示す模式図であ
る。
る。
Claims (1)
- 【請求項１】 一対の傾斜ロールに挟まれる圧延領域に
プラグを配置するとともに、該圧延領域の両側にディス
クシューを配置し、被圧延素材を圧延する管傾斜圧延方
法において、被圧延素材の直径をＤB 、傾斜ロールによ
る被圧延素材のグリップ開始位置からプラグ先端までの
距離をＸ、プラグ先端位置でのシュー間隔をＨ1 、肉厚
決定位置でのロール間隔をＥt 、肉厚決定位置でのシュ
ー間隔をＨt とするとき、 1.0 ≦Ｈt ／Ｅt ≦1.4 0.2 ≦Ｘ／ＤB ≦0.7 1.0 ≦Ｈ1 ／ＤB ≦1.3 とすることを特徴とする管傾斜圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26048391A JPH07102372B2 (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | 管傾斜圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26048391A JPH07102372B2 (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | 管傾斜圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0569011A true JPH0569011A (ja) | 1993-03-23 |
| JPH07102372B2 JPH07102372B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=17348589
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26048391A Expired - Fee Related JPH07102372B2 (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | 管傾斜圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07102372B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007100042A1 (ja) | 2006-03-01 | 2007-09-07 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 高Ｃｒ継目無管の製造方法 |
| US7325429B2 (en) | 2004-05-28 | 2008-02-05 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method for manufacturing seamless steel pipe or tube |
| EP2286934A1 (en) * | 2008-03-28 | 2011-02-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-alloy seamless steel pipe manufacturing method |
-
1991
- 1991-09-12 JP JP26048391A patent/JPH07102372B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7325429B2 (en) | 2004-05-28 | 2008-02-05 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method for manufacturing seamless steel pipe or tube |
| WO2007100042A1 (ja) | 2006-03-01 | 2007-09-07 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 高Ｃｒ継目無管の製造方法 |
| EP2286934A1 (en) * | 2008-03-28 | 2011-02-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-alloy seamless steel pipe manufacturing method |
| EP2286934A4 (en) * | 2008-03-28 | 2013-10-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | PROCESS FOR MANUFACTURING HIGH-ALLOY SOLDER-FREE STEEL TUBE |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07102372B2 (ja) | 1995-11-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960423 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |