JPS61232592A - 高周波加熱装置 - Google Patents
高周波加熱装置Info
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- JPS61232592A JPS61232592A JP7466585A JP7466585A JPS61232592A JP S61232592 A JPS61232592 A JP S61232592A JP 7466585 A JP7466585 A JP 7466585A JP 7466585 A JP7466585 A JP 7466585A JP S61232592 A JPS61232592 A JP S61232592A
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- metal plate
- high frequency
- shaped metal
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は高周波加熱装置の高調波漏洩防止構造の改良に
関する。
関する。
従来の技術
高周波加熱装置において、基本波ｋ ２．４５ ＧＨｚ
士５０ＭＨｚとした場合、下記のような高調波が発生す
ることが確認されている。ただし全部の高調波が大きい
わけではない。
士５０ＭＨｚとした場合、下記のような高調波が発生す
ることが確認されている。ただし全部の高調波が大きい
わけではない。
第２高調波 ４．９ ＧＨｚ±１００ＭＨｚ第
３高調波 ７．３５ ＧＨ２±１５０ ＭＨｚ
第４高調波 ９．８ ＧＨｚ±２００ＭＨｚ第
５高調波 １２．２５ ＧＨｚ±２５０ＭＨｚ第
６高調波 １４．７ ＧＨｚ±３００ＭＨｚ第７
高調波 １７．１５ＧＨｚ±３５０ＭＨｚ上記の
うち第５高調波は各家庭で個別受信する直接放送衛星（
ＤＢＳ）の放送周波数帯１１．７〜１２．７ＧＨｚに重
なり、テレビ画像に横縞が入るなどの実害を与える恐れ
がある。また、他の高調波も将釆何らかの無線機器の周
波数帯に重なり、実害を与えることが予想される。
３高調波 ７．３５ ＧＨ２±１５０ ＭＨｚ
第４高調波 ９．８ ＧＨｚ±２００ＭＨｚ第
５高調波 １２．２５ ＧＨｚ±２５０ＭＨｚ第
６高調波 １４．７ ＧＨｚ±３００ＭＨｚ第７
高調波 １７．１５ＧＨｚ±３５０ＭＨｚ上記の
うち第５高調波は各家庭で個別受信する直接放送衛星（
ＤＢＳ）の放送周波数帯１１．７〜１２．７ＧＨｚに重
なり、テレビ画像に横縞が入るなどの実害を与える恐れ
がある。また、他の高調波も将釆何らかの無線機器の周
波数帯に重なり、実害を与えることが予想される。
高周波加熱装置の高調波漏洩防止手段として主なものは
次の通りでるる。
次の通りでるる。
（１） 高周波発振器２例えばマグネ）ロンの入力側
に高調波用フィルタを設ける。
に高調波用フィルタを設ける。
（２） 高周波発振器の出力アンテナ部に高調波用チ
ョークを設ける。
ョークを設ける。
（３１高周波発振器と加熱室とを連結する導波管に高調
波用フィルタを設ける。
波用フィルタを設ける。
（４） 加熱室や加熱室を収納する外箱の吸気穴。
排気穴などの穴径、ピッチ等を調節する。
（５１導波管や加熱室などの接合部に電波減衰材を充て
んする。
んする。
（６） 加熱室の開口部を開閉するドアのシール部に
基本波用チョーク以外に高調波用チョークまたは高調波
吸収体を設ける。
基本波用チョーク以外に高調波用チョークまたは高調波
吸収体を設ける。
上記（３）項の高調波漏洩防止効果が十分であれば。
上記（１）項の手段を追加するだけで、他の手段は不要
となるので、コスト的に有利である。
となるので、コスト的に有利である。
上記（３）項に該当するものとして１面対称に配列され
る複数のリプを有するフィルタ構造物を方形導波管内に
設ける提案が特公昭５２−１７８９１号公報にるる。こ
の公報によると、リプが方形導波管の管軸方向に対して
直角の連続した板状である。基本波用の導波管は、高調
波に対しては複数の伝送モードが存在し、高調波の次数
が高くなるほど多数の伝送モードが伝送可能となる。高
調波の各伝送モードには自由空間波長λ０よりも長いそ
れぞれ固有の遮断波長λＣと、このλＣに対応する管内
波長λｇがあることが知られている。したがって上記公
報のような連続した板状のリプでは高調波の各伝送モー
ドに対してリプの高さ、厚み、ピッチを選ぶ必要がある
ので、高調波の次数が高くなるほど構造が複雑となって
いたつ 発明が解決しようとする問題点 従来の高調波漏洩防止用の導波管フィルタでは。
る複数のリプを有するフィルタ構造物を方形導波管内に
設ける提案が特公昭５２−１７８９１号公報にるる。こ
の公報によると、リプが方形導波管の管軸方向に対して
直角の連続した板状である。基本波用の導波管は、高調
波に対しては複数の伝送モードが存在し、高調波の次数
が高くなるほど多数の伝送モードが伝送可能となる。高
調波の各伝送モードには自由空間波長λ０よりも長いそ
れぞれ固有の遮断波長λＣと、このλＣに対応する管内
波長λｇがあることが知られている。したがって上記公
報のような連続した板状のリプでは高調波の各伝送モー
ドに対してリプの高さ、厚み、ピッチを選ぶ必要がある
ので、高調波の次数が高くなるほど構造が複雑となって
いたつ 発明が解決しようとする問題点 従来の高調波漏洩防止用の導波管フィルタでは。
高調波の次数が高くなるほど構造が複雑となり。
コスト的に不利でｈ−ｖた点である。
問題点を解決するための手段
加熱室と高周波発振器とを連結する方形導波管内におい
て、高調波のＴＥｍｏモードを減衰させるための複数の
スリブ）１切った魚骨状金属板を、基本波のＴＥＩｏ
モードおよび高調波のＴＥｒｎｏモード以外のモードを
カットオフする金属製の支持体によｆ）Ｈ面との間隙を
確保するように支持する構成としたものである。
て、高調波のＴＥｍｏモードを減衰させるための複数の
スリブ）１切った魚骨状金属板を、基本波のＴＥＩｏ
モードおよび高調波のＴＥｒｎｏモード以外のモードを
カットオフする金属製の支持体によｆ）Ｈ面との間隙を
確保するように支持する構成としたものである。
作 用
このように構成することによって、方形導波管から加熱
室に向かって伝搬しようとする少なくとも一つの高調波
のあらゆる高次モードに対して十分な減衰効果を発揮す
る。
室に向かって伝搬しようとする少なくとも一つの高調波
のあらゆる高次モードに対して十分な減衰効果を発揮す
る。
実施例
以下２本発明の一実施例について構成および作用を図面
に従って説明する。
に従って説明する。
第８図のように高周波発振器１と加熱室２とを連結する
方形導波管６内に高調波減衰用のフィルタ４を挿入し、
高周波発振器１から発生した高調波が加熱室２内に向か
って伝搬するのを阻止している。加熱室２内では被加熱
物の焼けむらを少なくするため１例えばターンテーブル
５が設けられている。フィルタ４の構成を第１〜３図に
示す。
方形導波管６内に高調波減衰用のフィルタ４を挿入し、
高周波発振器１から発生した高調波が加熱室２内に向か
って伝搬するのを阻止している。加熱室２内では被加熱
物の焼けむらを少なくするため１例えばターンテーブル
５が設けられている。フィルタ４の構成を第１〜３図に
示す。
これらの図において、方形導波管６の断面の長辺寸法Ａ
、短辺寸法Ｂは加熱周波数すなわち基本波の自由空間波
長λ０に対してそれぞれλ０／２＜Ａ＜λ０゜Ｂくλ、
／２となっており、τＥｌｏモードが伝搬するようにな
っている。この方形導波管３内には、高調波の自由空間
波長λ０の約１７４の深さＤを持つ複数のスロット６を
高周波エネルギー伝送方向（２方向）に切った魚骨状金
属板７を高調波の自由空間波長λＯの約１／２以下のピ
ッチＰで、長辺方向（ｘ方向）に配設している。スロッ
ト乙の入口は方形導波管内のＨ面（幅の広い面）８に対
向している。
、短辺寸法Ｂは加熱周波数すなわち基本波の自由空間波
長λ０に対してそれぞれλ０／２＜Ａ＜λ０゜Ｂくλ、
／２となっており、τＥｌｏモードが伝搬するようにな
っている。この方形導波管３内には、高調波の自由空間
波長λ０の約１７４の深さＤを持つ複数のスロット６を
高周波エネルギー伝送方向（２方向）に切った魚骨状金
属板７を高調波の自由空間波長λＯの約１／２以下のピ
ッチＰで、長辺方向（ｘ方向）に配設している。スロッ
ト乙の入口は方形導波管内のＨ面（幅の広い面）８に対
向している。
魚骨状金属板７は、方形導波管３の８面８に対して高調
波の自由空間波長λ０の１／２以下の空隙寸法Ｇｉ保持
すると共に１両端をＥ面（幅の狭い面）９に接合した金
属製の支持体１０によって支持されている。支持体１０
にはネジ１１をネジ込むための穴のあいたネジ取付部１
２が方形導波管６の２面９との接合部に設けられており
、支持体１０と方形導波管３の２面９とを接合した際、
ネジ１１が方形導波管３内に露出しないようになってい
る。魚骨状金属板７の両端は、基本波に対する反射を少
なくシ。
波の自由空間波長λ０の１／２以下の空隙寸法Ｇｉ保持
すると共に１両端をＥ面（幅の狭い面）９に接合した金
属製の支持体１０によって支持されている。支持体１０
にはネジ１１をネジ込むための穴のあいたネジ取付部１
２が方形導波管６の２面９との接合部に設けられており
、支持体１０と方形導波管３の２面９とを接合した際、
ネジ１１が方形導波管３内に露出しないようになってい
る。魚骨状金属板７の両端は、基本波に対する反射を少
なくシ。
かつ高周波エネルギーを方形導波管６内の上方と下方の
二つに等分するためのテーパー１３ヲ設けている。
二つに等分するためのテーパー１３ヲ設けている。
次に、上記構成の実施例について作用を説明する。
基本波に対して通過域となっている方形導波管ろ内に第
２〜７高調波が混在した場合、この方形導波管３円には
それぞれの高調波に対して多数の高次モードが存在する
。第１図に示すｘｙｚ座標において、方形導波管６の長
辺方向（ｘ方向）における電界最大点の数をｍ（ｍ＝１
．２．３．・・・・・・）、短辺方向（ｘ方向）におけ
る電界最大点の数をｎ（ｎ＝１゜２．６．・・・・・・
）とすると、 ＴＥｍｎモード、ＴＥｍｏモード。
２〜７高調波が混在した場合、この方形導波管３円には
それぞれの高調波に対して多数の高次モードが存在する
。第１図に示すｘｙｚ座標において、方形導波管６の長
辺方向（ｘ方向）における電界最大点の数をｍ（ｍ＝１
．２．３．・・・・・・）、短辺方向（ｘ方向）におけ
る電界最大点の数をｎ（ｎ＝１゜２．６．・・・・・・
）とすると、 ＴＥｍｎモード、ＴＥｍｏモード。
ＴＥ ｏｎモードが存在し、磁界最大点の数で同様に見
た場合、 ＴＭｍｎモード＊ ＴＭｍｌモード、ＴＭ
ｌｎモードが存在することは周知である。本発明では上
記高調波の少なくとも一つの高調波２例えば第５高調波
に対して支持体１０によりＴＥ ｍｏモード以外のモー
ドをカットオフし、さらに魚骨状金属板７によシＴＥｍ
ｏモードを減衰させるものであるが、以下詳細に作用を
説明する。
た場合、 ＴＭｍｎモード＊ ＴＭｍｌモード、ＴＭ
ｌｎモードが存在することは周知である。本発明では上
記高調波の少なくとも一つの高調波２例えば第５高調波
に対して支持体１０によりＴＥ ｍｏモード以外のモー
ドをカットオフし、さらに魚骨状金属板７によシＴＥｍ
ｏモードを減衰させるものであるが、以下詳細に作用を
説明する。
第２図において支持体１０と方形導波管６の８面８との
闇の空隙は、Ｘ方向に対しては高調波の自由空間波長λ
Ｑの１／２以下の寸法Ｇに保持され、Ｘ方向に対しては
基本波の自由空間波長λ０の１／２Ｌりも大きいＡ寸法
になっているため、この空隙Ｇ×Ａに対して高調波はＸ
方向に電界最大点がなく。
闇の空隙は、Ｘ方向に対しては高調波の自由空間波長λ
Ｑの１／２以下の寸法Ｇに保持され、Ｘ方向に対しては
基本波の自由空間波長λ０の１／２Ｌりも大きいＡ寸法
になっているため、この空隙Ｇ×Ａに対して高調波はＸ
方向に電界最大点がなく。
Ｘ方向にｍ個あるＴＥｎ＋ｏモードとして進入し、他の
モードはカットオフされる。支持体１０と方形導波管６
のＥ面９との接合部に隙間があると、フィルタ４に高調
波のＴＥ ｏｎモードが進入するので、できるだけ密着
させることが必要である。
モードはカットオフされる。支持体１０と方形導波管６
のＥ面９との接合部に隙間があると、フィルタ４に高調
波のＴＥ ｏｎモードが進入するので、できるだけ密着
させることが必要である。
また、支持体１０が誘電体の場合には１例えば第４図の
ように魚骨状金属板Ｚどうしの間に誘電体を透過した電
磁界が進入し、スロット６円に入り込む電磁界の比率が
少なくなり高調波の減衰が少なくなると推測される。こ
のような条件では魚骨状金属板７による高調波の減衰作
用が少なく、フィルタとして実用にならないことが実験
的に確認されている。
ように魚骨状金属板Ｚどうしの間に誘電体を透過した電
磁界が進入し、スロット６円に入り込む電磁界の比率が
少なくなり高調波の減衰が少なくなると推測される。こ
のような条件では魚骨状金属板７による高調波の減衰作
用が少なく、フィルタとして実用にならないことが実験
的に確認されている。
支持体１０を本発明のように金属製にすると、支持体１
０は高周波発振器１からフィルタ４に進入する高調波成
分をＴＥｍｏモードに限定するというモード規制作用の
外に、下記のように電磁界を方形導波管乙の８面８と魚
骨状金属板７との間に形成されるスロット線路に沿って
強制的に伝搬させようとする電波通路規制作用がある。
０は高周波発振器１からフィルタ４に進入する高調波成
分をＴＥｍｏモードに限定するというモード規制作用の
外に、下記のように電磁界を方形導波管乙の８面８と魚
骨状金属板７との間に形成されるスロット線路に沿って
強制的に伝搬させようとする電波通路規制作用がある。
支持体１０と８面８との間の空隙に伝搬してきた電磁界
、すなわち８面８近傍に集められた電磁界は１次に魚骨
状金属板７と８面８との間の電波通路に進入する。この
電波通路を第５図に示し、この図の一点鎖線で囲んだ領
域における電磁界分布を第６図に示す。ただし、第６図
では、電磁界分布全弁かり易くするため、魚骨状金属板
７のスロット６を省略しており、１４は魚骨状金属板７
の影像でるる。影像１４を考慮すると、魚骨状金属板７
と方形導波管ろの８面８との間の電波通路はマイクロ波
伝送線路の一種として知られているスロット線路とみな
せる。スロット線路内の電磁界の波長は自由空間波長λ
０である。このようなスロット線路内に、支持体１０と
８面８との間の空隙を通過したＴＥｍｏモードの大部分
音導き入れるためには。
、すなわち８面８近傍に集められた電磁界は１次に魚骨
状金属板７と８面８との間の電波通路に進入する。この
電波通路を第５図に示し、この図の一点鎖線で囲んだ領
域における電磁界分布を第６図に示す。ただし、第６図
では、電磁界分布全弁かり易くするため、魚骨状金属板
７のスロット６を省略しており、１４は魚骨状金属板７
の影像でるる。影像１４を考慮すると、魚骨状金属板７
と方形導波管ろの８面８との間の電波通路はマイクロ波
伝送線路の一種として知られているスロット線路とみな
せる。スロット線路内の電磁界の波長は自由空間波長λ
０である。このようなスロット線路内に、支持体１０と
８面８との間の空隙を通過したＴＥｍｏモードの大部分
音導き入れるためには。
電界と導体との境界条件の原理から魚骨状金属板７と８
面８との空隙寸法Ｇが魚骨状金属板Ｚどうしの間の空隙
寸法Ｑ（第２図参照）よりも小さいことが必要である。
面８との空隙寸法Ｇが魚骨状金属板Ｚどうしの間の空隙
寸法Ｑ（第２図参照）よりも小さいことが必要である。
また、支持体１０および魚骨状金属板７の８面８に対向
する面どうしの表面電流の連続性を考慮すると、第１図
のように両者１０，７のＨ面８側の面が互いに同一面上
にアリ、かつ導通していることが好ましい。
する面どうしの表面電流の連続性を考慮すると、第１図
のように両者１０，７のＨ面８側の面が互いに同一面上
にアリ、かつ導通していることが好ましい。
さらに、スロット線路は、この線路と双対の関係にある
マイクロス）ＩＪツブ線路と置き変えて考えることがで
きるのは周知の通りである。したがって、深さＤをλｏ
／４としたスロット６を複数個設けた魚骨状金属板７
と８面８との間の電波通路は、第７図のようなストリッ
プ導体を持つマイクロストリップ線路と等価と考えられ
る。第７図のマイクロストリップ線路は主線路１５にλ
ｏ ／４の分岐線路をλＧ／４ ピッチで複数個設けた
もので、帯域阻止フィルタとして知られているものであ
る。
マイクロス）ＩＪツブ線路と置き変えて考えることがで
きるのは周知の通りである。したがって、深さＤをλｏ
／４としたスロット６を複数個設けた魚骨状金属板７
と８面８との間の電波通路は、第７図のようなストリッ
プ導体を持つマイクロストリップ線路と等価と考えられ
る。第７図のマイクロストリップ線路は主線路１５にλ
ｏ ／４の分岐線路をλＧ／４ ピッチで複数個設けた
もので、帯域阻止フィルタとして知られているものであ
る。
λ０を高調波の自由空間波長とすることにより、高調波
に対する帯域阻止フィルタとして作用する。
に対する帯域阻止フィルタとして作用する。
次に、魚骨状金属板７のピッチＰ、スロット６の深さり
、ピッチＰａと高調波の自由空間波長λ０の関係につい
てまとめてみる。魚骨状金属板７のピッチＰとして、支
持体１０と８面８との空隙ＧＸＡ全通過する高調波のＴ
ＥＩＯｒ ＴＥ２０ 、ＴＥ３０ ＃・・・・・・モー
ドのすべての電界最大点の位置に魚骨状金属板７が対応
するように設定すれば、各スロット線路の入力端が電界
最大となり、スロット線路内へ電磁界が進入し易くなり
、スロット６に入いる電磁界の割合が多くなり、帯域阻
止フィルタとしての作用が十分発揮できる。魚骨状金属
板Ｚどうしの間の空隙が支持体１０と８面８との空隙Ｇ
ｘＡｔ−通過する高調波のＴＥ ｍｏそ−ドの中で最も
短い遮断波長λＣを持つモードは最高次のモードである
。ピッｆＰの最大値としては、その最高次のモードの遮
断波長λＣの１／２に対応する寸法である。これは、高
調波のＴＥｍｏモードの遮断波長λＣの１／２よりもピ
ッチＰが大きい場合に、魚骨状金属板７どうしの間の空
隙に高調波の電磁界が進入し易くなり、スロット乙に入
る高調波の電磁界の割合が減り、帯域阻止フィルタとし
ての作用が損なわれるからである。ＴＥｍｏモードの最
高次の遮断波長λＣはλ。＝２Ａ／ｍ〉λ０を満足する
ｍの数値を最も大きくしたときの２人／ｍの値で、この
とき、λＣがλ０に最も接近している。ちなみに、
Ａ＝８０ｍｍの方形導波管３では。
、ピッチＰａと高調波の自由空間波長λ０の関係につい
てまとめてみる。魚骨状金属板７のピッチＰとして、支
持体１０と８面８との空隙ＧＸＡ全通過する高調波のＴ
ＥＩＯｒ ＴＥ２０ 、ＴＥ３０ ＃・・・・・・モー
ドのすべての電界最大点の位置に魚骨状金属板７が対応
するように設定すれば、各スロット線路の入力端が電界
最大となり、スロット線路内へ電磁界が進入し易くなり
、スロット６に入いる電磁界の割合が多くなり、帯域阻
止フィルタとしての作用が十分発揮できる。魚骨状金属
板Ｚどうしの間の空隙が支持体１０と８面８との空隙Ｇ
ｘＡｔ−通過する高調波のＴＥ ｍｏそ−ドの中で最も
短い遮断波長λＣを持つモードは最高次のモードである
。ピッｆＰの最大値としては、その最高次のモードの遮
断波長λＣの１／２に対応する寸法である。これは、高
調波のＴＥｍｏモードの遮断波長λＣの１／２よりもピ
ッチＰが大きい場合に、魚骨状金属板７どうしの間の空
隙に高調波の電磁界が進入し易くなり、スロット乙に入
る高調波の電磁界の割合が減り、帯域阻止フィルタとし
ての作用が損なわれるからである。ＴＥｍｏモードの最
高次の遮断波長λＣはλ。＝２Ａ／ｍ〉λ０を満足する
ｍの数値を最も大きくしたときの２人／ｍの値で、この
とき、λＣがλ０に最も接近している。ちなみに、
Ａ＝８０ｍｍの方形導波管３では。
基本波を２．４５ＧＨ２にすると、第５高調波のＴＥｍ
。
。
モードの穀高次のｍは６であり、このときのλＣ／２は
１３．３ ｍで、λ、／２は１２．２ｍｍで、λｃ／２
とλＯ／２とは近い値となっている。したがって、ピッ
チＰの最大値としては、高調波の自由空間波長λ０の約
１／２とみなしてもよい。
１３．３ ｍで、λ、／２は１２．２ｍｍで、λｃ／２
とλＯ／２とは近い値となっている。したがって、ピッ
チＰの最大値としては、高調波の自由空間波長λ０の約
１／２とみなしてもよい。
スロット６の深さＤとピッチＰｓ（第５図参照）は、魚
骨状金属板７と８面８との間の空隙をスロット線路とみ
なし、このスロット線路がマイクロストリップ線路と双
対でアリ、マイクロストリップ線路を帯域阻止フィルタ
として作用きせるための条件を考慮すると１両寸法とも
に高調波の自由空間波長λ０の１／４となる。しかし、
魚骨、状金属板７と８面８との空隙寸法Ｇ、スロット幅
Ｗ等の相対的寸法関係によってスロット６の入口付近の
電磁界分布が変わってくるので、スロット深さＤお工び
ピッチＰｓを高調波のλＯ／４ とするのは大体の目安
としてである。
骨状金属板７と８面８との間の空隙をスロット線路とみ
なし、このスロット線路がマイクロストリップ線路と双
対でアリ、マイクロストリップ線路を帯域阻止フィルタ
として作用きせるための条件を考慮すると１両寸法とも
に高調波の自由空間波長λ０の１／４となる。しかし、
魚骨、状金属板７と８面８との空隙寸法Ｇ、スロット幅
Ｗ等の相対的寸法関係によってスロット６の入口付近の
電磁界分布が変わってくるので、スロット深さＤお工び
ピッチＰｓを高調波のλＯ／４ とするのは大体の目安
としてである。
なお、高周波発振器１から発生した基本波は。
テーパー１３により上方と下方に２等分され、それぞれ
支持体１０と８面８との間の空隙ＧＸＡｔ″ＴＥ Ｉ。
支持体１０と８面８との間の空隙ＧＸＡｔ″ＴＥ Ｉ。
モードとして通過し、魚骨状金属板７と８面８との間の
空隙の電波通路に入る。例えば、基本波を２．４５ＧＨ
２とし、スロット８の深さＤを第５高調波阻止用に第５
高調波の自由空間波長λ０の１７４である６、 １ ｍ
ｎ程度に設定すると、基本波ではλ、／４は３０．６団
であり２寸法的にかけ離れており、殆ど減衰を受けずに
フィルタ４部分を通過する。
空隙の電波通路に入る。例えば、基本波を２．４５ＧＨ
２とし、スロット８の深さＤを第５高調波阻止用に第５
高調波の自由空間波長λ０の１７４である６、 １ ｍ
ｎ程度に設定すると、基本波ではλ、／４は３０．６団
であり２寸法的にかけ離れており、殆ど減衰を受けずに
フィルタ４部分を通過する。
発明の詳細
な説明したように２本発明によると、高周波発振器から
発生した高周波エネルギーは、方形導波管から加熱室に
向かって伝搬するが、方形導波管の断面の長辺方向（ｘ
方向）に並べた魚骨状金属板を金属製の支持体で支え、
この支持体と魚骨状金属板の各部寸法金設定することに
より、上記高周波エネルギーに混在する少なくとも一つ
の高調波を阻止することができ、構造が簡単であり、方
形導波管の軸方向（２方向）の寸法を短くすることがで
き、コンパクトでコスト的に有利な高周波加熱装置を提
供できる。
発生した高周波エネルギーは、方形導波管から加熱室に
向かって伝搬するが、方形導波管の断面の長辺方向（ｘ
方向）に並べた魚骨状金属板を金属製の支持体で支え、
この支持体と魚骨状金属板の各部寸法金設定することに
より、上記高周波エネルギーに混在する少なくとも一つ
の高調波を阻止することができ、構造が簡単であり、方
形導波管の軸方向（２方向）の寸法を短くすることがで
き、コンパクトでコスト的に有利な高周波加熱装置を提
供できる。
第１図は本発明の一実施例による高周波加熱装置の方形
導波管内に入れたフィルタの要部斜視図。 第２図は同フィルタのｘｙ面における断面図、第３図は
同フィルタのネジ取付部付近の斜視図、第４図は同支持
体が誘電体で形成されたことを想定した場合の魚骨状金
属板付近の電磁界分布の例を示す断面図、第５図は同ｙ
ｚ面内における魚骨状金属板の拡大図、第６図は同方形
導波管のＨ面と魚骨状金属板との間の電波通路の電磁界
分布説明図、第７図は同マイクロストリップ線路形帯域
阻止フィルタの原理図、第８図は本発明の高周波加熱装
置の一実施例を示す要部断面図である。 １・・・高周波発振器、 ２・・・加熱室。 ３・・・方形導波管、 ６・・・スロット。 ７・・・魚骨状金属板、 ８・・・Ｈ面。 ？・・・Ｅ面、１０・・・支持体。 Ｇ、Ｑ・・・空隙寸法。
導波管内に入れたフィルタの要部斜視図。 第２図は同フィルタのｘｙ面における断面図、第３図は
同フィルタのネジ取付部付近の斜視図、第４図は同支持
体が誘電体で形成されたことを想定した場合の魚骨状金
属板付近の電磁界分布の例を示す断面図、第５図は同ｙ
ｚ面内における魚骨状金属板の拡大図、第６図は同方形
導波管のＨ面と魚骨状金属板との間の電波通路の電磁界
分布説明図、第７図は同マイクロストリップ線路形帯域
阻止フィルタの原理図、第８図は本発明の高周波加熱装
置の一実施例を示す要部断面図である。 １・・・高周波発振器、 ２・・・加熱室。 ３・・・方形導波管、 ６・・・スロット。 ７・・・魚骨状金属板、 ８・・・Ｈ面。 ？・・・Ｅ面、１０・・・支持体。 Ｇ、Ｑ・・・空隙寸法。
Claims (1)
- 被加熱物を収納する加熱室（２）内に高周波発振器（１
）からの高周波エネルギーを伝送する方形導波管（３）
をもつ高周波加熱装置において、上記導波管（３）のＨ
面（８）に対向する入口を持つ複数のスロット（６）を
切った魚骨状金属板（７）を方形導波管（３）の断面の
長辺方向（ｘ方向）に複数枚、それらどうしの間に空隙
寸法（Ｑ）を介して配置し、それらの両端を金属製の支
持体（１０）で接合し、それをＥ面（９）に固定して魚
骨状金属板（７）を支持し、魚骨状金属板（７）とＨ面
（８）との間に空隙寸法（Ｇ）を設け、かつ魚骨状金属
板（７）および支持体（１０）のＨ面（８）と対向する
面を互いに同一面上にしたことを特徴とする高周波加熱
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7466585A JPS61232592A (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | 高周波加熱装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7466585A JPS61232592A (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | 高周波加熱装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61232592A true JPS61232592A (ja) | 1986-10-16 |
Family
ID=13553753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7466585A Pending JPS61232592A (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | 高周波加熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61232592A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013192480A (ja) * | 2012-03-17 | 2013-09-30 | Okiyu Inc | 蒸気・マイクロ波併用減圧乾燥機及び乾燥食品等の製造方法 |
-
1985
- 1985-04-09 JP JP7466585A patent/JPS61232592A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013192480A (ja) * | 2012-03-17 | 2013-09-30 | Okiyu Inc | 蒸気・マイクロ波併用減圧乾燥機及び乾燥食品等の製造方法 |
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