JPS61217526A - 磁気特性の優れた極薄方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた極薄方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- JPS61217526A JPS61217526A JP60060351A JP6035185A JPS61217526A JP S61217526 A JPS61217526 A JP S61217526A JP 60060351 A JP60060351 A JP 60060351A JP 6035185 A JP6035185 A JP 6035185A JP S61217526 A JPS61217526 A JP S61217526A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
商用周波数よりも高い周波数領域で使用する変圧器、モ
ータなどの鉄芯材料や、電縫鋼管溶接時に用いるインピ
ーダーの如きに使用する鉄損と透磁率の優れた極薄方向
珪素鋼板の製造方法に関連してこの明細書は、上記使途
における特有な要求性能の充足を自衛した開発研究の成
果について、以下に述べる。
ータなどの鉄芯材料や、電縫鋼管溶接時に用いるインピ
ーダーの如きに使用する鉄損と透磁率の優れた極薄方向
珪素鋼板の製造方法に関連してこの明細書は、上記使途
における特有な要求性能の充足を自衛した開発研究の成
果について、以下に述べる。
商用周波数（５０〜６０Ｈｚ）よりも高い可聴周波数領
域（４００〜２００００Ｈｚ）で使われる電源用トラン
ス、インダクター、通信機用変圧器やさらに高い周波数
（５０ＫＨｚ以上）で用いられるインピーダーなどの磁
性材料は、その動作周波数が高いために、静的磁気特性
よりも、高周波で使用した際の電力損失がより大きな課
題になる。
域（４００〜２００００Ｈｚ）で使われる電源用トラン
ス、インダクター、通信機用変圧器やさらに高い周波数
（５０ＫＨｚ以上）で用いられるインピーダーなどの磁
性材料は、その動作周波数が高いために、静的磁気特性
よりも、高周波で使用した際の電力損失がより大きな課
題になる。
例えば高周波変圧器においては、飽和磁束密度Ｂｓより
もかなり低い磁束密度における鉄損が問題になる。
もかなり低い磁束密度における鉄損が問題になる。
この鉄損は通常渦電流損と履歴損に分けられるが、使用
周波数が高周波の場合、周波数の２乗に比例して増大す
る渦電流損が特に問題になる。
周波数が高周波の場合、周波数の２乗に比例して増大す
る渦電流損が特に問題になる。
通常この渦電流損を下げるためには、製造可能な範囲で
Ｓｔを増加して材料の比抵抗を高めるか、または製品板
厚を薄くするのが有効である。一般的には後者の方法が
採用され、板厚が１００μｍ以下の極薄の方向性珪素鋼
板も製品化されるようになりつつある。
Ｓｔを増加して材料の比抵抗を高めるか、または製品板
厚を薄くするのが有効である。一般的には後者の方法が
採用され、板厚が１００μｍ以下の極薄の方向性珪素鋼
板も製品化されるようになりつつある。
（従来の技術）
現在これらの極薄方向性珪素鋼板は、主に米国特許第２
４７３１５６号明細書に開示されている方法つまり、Ｇ
ｏｓｓ方位（（１００） ＜００１ ＞）を有する１方
向性珪素鋼の仕上げ焼鈍板を出発母板として、これにさ
らに６０〜７０％の冷間圧延を加えて目標の製品板厚を
得た後、約８００〜１０００℃で再結晶焼鈍を行なうこ
とによって製造されている。
４７３１５６号明細書に開示されている方法つまり、Ｇ
ｏｓｓ方位（（１００） ＜００１ ＞）を有する１方
向性珪素鋼の仕上げ焼鈍板を出発母板として、これにさ
らに６０〜７０％の冷間圧延を加えて目標の製品板厚を
得た後、約８００〜１０００℃で再結晶焼鈍を行なうこ
とによって製造されている。
現在方向性珪素鋼板厚は０．１０〜０．３５ｍｍが可能
であるが、工程的に製造されているものとしては、最も
板厚の薄いものでも製品板厚が０．１８ｍ程度である。
であるが、工程的に製造されているものとしては、最も
板厚の薄いものでも製品板厚が０．１８ｍ程度である。
この仕上焼鈍板を母板としてさらに７０％圧延した場合
製品板厚は約０００５ｆｌとなるが一層薄い製品を作る
ためにさらに高圧下率の冷間圧延を施すと、再結晶集合
組織が劣化して、配向性の良いＧｏｓｓ方位集合組織を
有する製品は得られない。
製品板厚は約０００５ｆｌとなるが一層薄い製品を作る
ためにさらに高圧下率の冷間圧延を施すと、再結晶集合
組織が劣化して、配向性の良いＧｏｓｓ方位集合組織を
有する製品は得られない。
このような状況をさけるためには、中間焼鈍をはさむ、
冷延２回法で製造する必要があるが、その場合製造コス
トの上昇が著しい。
冷延２回法で製造する必要があるが、その場合製造コス
トの上昇が著しい。
前記再冷延・再高温焼鈍の工程を採用した場合母板とな
る一方向性珪素鋼板のＧｏｓｓ方位集積度が優れたもの
程それを用いて製作した薄力向性珪素鋼の配向性、鉄損
の優れたものが得られるわけであるが、母板としての製
品においては、板厚が薄いとその磁気特性が不安定であ
り、安定して方向性の良い母板を得ることがきわめて困
難である。
る一方向性珪素鋼板のＧｏｓｓ方位集積度が優れたもの
程それを用いて製作した薄力向性珪素鋼の配向性、鉄損
の優れたものが得られるわけであるが、母板としての製
品においては、板厚が薄いとその磁気特性が不安定であ
り、安定して方向性の良い母板を得ることがきわめて困
難である。
このため、高周波領域における鉄損の改善のために、現
行の１方向性珪素鋼の仕上焼鈍板の板厚をさらに薄くす
ることはきわめて困難であったのである。
行の１方向性珪素鋼の仕上焼鈍板の板厚をさらに薄くす
ることはきわめて困難であったのである。
（発明が解決しようとする問題点）
上述のようにして従来現実的には殆ど製造不可能であっ
た、より薄くより高いＧｏｓｓ方位配向性と、低い鉄損
を有する極薄方向性珪素鋼板を１回の冷延と熱処理によ
って製造する方法を提供することがこの発明の目的であ
る。
た、より薄くより高いＧｏｓｓ方位配向性と、低い鉄損
を有する極薄方向性珪素鋼板を１回の冷延と熱処理によ
って製造する方法を提供することがこの発明の目的であ
る。
（問題点を解決するための手段）
発明者らは出発母板である一方向性珪素鋼仕上焼鈍板を
、さらに圧延するに際して、この冷間圧延の少な（とも
１パスをＣＢＳ圧延することによって冷延集合組織が著
しく改善され、これによって従来採用されていた圧延方
法よりも高い圧下率で圧延を行なっても熱処理によって
得られる再結晶集合組織はＧｏｓｓ方位の配向性が良く
、鉄損が優れて′いることを見出した。
、さらに圧延するに際して、この冷間圧延の少な（とも
１パスをＣＢＳ圧延することによって冷延集合組織が著
しく改善され、これによって従来採用されていた圧延方
法よりも高い圧下率で圧延を行なっても熱処理によって
得られる再結晶集合組織はＧｏｓｓ方位の配向性が良く
、鉄損が優れて′いることを見出した。
すなわちこの発明は、４％以下のＳｔを含む１方向性珪
素鋼の０．１８〜０．３５ｍ厚の仕上げ焼鈍板を出発母
板として、これにさらに最終冷延と高温焼鈍を施して極
薄方向性珪素鋼板を製造する方法において該最終冷延時
の少なくとも１パス以上に、ＣＢＳ圧延を行なうことか
ら成る、鉄損が低く磁束密度の高い極薄方向性珪素鋼板
の製造方法である。
素鋼の０．１８〜０．３５ｍ厚の仕上げ焼鈍板を出発母
板として、これにさらに最終冷延と高温焼鈍を施して極
薄方向性珪素鋼板を製造する方法において該最終冷延時
の少なくとも１パス以上に、ＣＢＳ圧延を行なうことか
ら成る、鉄損が低く磁束密度の高い極薄方向性珪素鋼板
の製造方法である。
この発明の方法で出発材料とする１方向性珪素鋼の仕上
焼鈍板は、冷延性あるいは製品板の表面 ′性状の問題
からＳｉ量を４．０％以下にする必要があるが、この珪
素鋼の溶製方法はどのような方法によるものであっても
良く、またＳｉ以外の成分は特に限定されない。
焼鈍板は、冷延性あるいは製品板の表面 ′性状の問題
からＳｉ量を４．０％以下にする必要があるが、この珪
素鋼の溶製方法はどのような方法によるものであっても
良く、またＳｉ以外の成分は特に限定されない。
この素材を適当な冷間圧延と、熱処理の組み合せにより
、板厚０．１８ｍから０．３５ｍに仕上げ、２次再結晶
させる。
、板厚０．１８ｍから０．３５ｍに仕上げ、２次再結晶
させる。
この仕上焼鈍板は２次粒がＧｏｓｓ方位に強く集積した
ものであって、圧延方向に１００ＯＡ／ｎ＋の磁場で磁
化した時の磁束密度８１６が１．８５以上のものであれ
ばとくに好ましいが、結晶粒径、絶縁被膜の有無は問わ
ない。
ものであって、圧延方向に１００ＯＡ／ｎ＋の磁場で磁
化した時の磁束密度８１６が１．８５以上のものであれ
ばとくに好ましいが、結晶粒径、絶縁被膜の有無は問わ
ない。
この方向性珪素鋼の２次再結晶させた仕上焼鈍板を出発
母板として冷間圧延するのであるが、表面にフォルステ
ライト系のガラス被膜を有する場合これを酸洗によって
予め除去する必要がある。
母板として冷間圧延するのであるが、表面にフォルステ
ライト系のガラス被膜を有する場合これを酸洗によって
予め除去する必要がある。
次の冷間圧延はゼンジマーミルなどの等速圧延機を用い
ても良いが、そのうち少なくとも１パスはＣＢＳ圧延す
ることが必須条件である。
ても良いが、そのうち少なくとも１パスはＣＢＳ圧延す
ることが必須条件である。
このＣＢＳ圧延をこの発明で必須条件とする理由は以下
に一連の説明において明らかにする。
に一連の説明において明らかにする。
第１図にはＣＢＳ圧延の方法を示す。
このＣＢＳ圧延は、Ｃｏｎｔａｃｔ−Ｂｅｎｄ−Ｓｔｒ
ｅｔｃｈ圧延の略称であって、発明者らがすでに方向性
珪素鋼板の圧延に関し、特願昭５９−２０６９８０号明
細書において触れたが、鋼板１を大径のワークロール１
に巻きつけ、次いで、小径の浮動ロール−２に逆方向に
曲げて巻きつけ、さらに大径のワークロールＷ３に巻き
つけるようにして圧延は、小径の浮動ロールＷ２と大径
のワークロール１およびもとの間２ケ所で、それぞれ行
ない極薄冷延鋼板２を得る。
ｅｔｃｈ圧延の略称であって、発明者らがすでに方向性
珪素鋼板の圧延に関し、特願昭５９−２０６９８０号明
細書において触れたが、鋼板１を大径のワークロール１
に巻きつけ、次いで、小径の浮動ロール−２に逆方向に
曲げて巻きつけ、さらに大径のワークロールＷ３に巻き
つけるようにして圧延は、小径の浮動ロールＷ２と大径
のワークロール１およびもとの間２ケ所で、それぞれ行
ない極薄冷延鋼板２を得る。
ワークロール１と−、は異なった周速度で駆動し、この
速度比がそのまま鋼板の延び率となる。
速度比がそのまま鋼板の延び率となる。
浮動ロール６は巻きつけた鋼板の張力で支持されるのみ
で駆動もされていない。
で駆動もされていない。
ＣＢＳ圧延において１回のパスにおける圧下率は０〜７
０％まで可能であるが、圧延の安定性、磁気特性上の問
題から５０％以下が好適である。多パスで最終製品厚ま
で冷延する場合、ＣＢＳ圧延と等速圧延とを組み合わせ
ることも有効である。
０％まで可能であるが、圧延の安定性、磁気特性上の問
題から５０％以下が好適である。多パスで最終製品厚ま
で冷延する場合、ＣＢＳ圧延と等速圧延とを組み合わせ
ることも有効である。
ＣＢＳ圧延のパス数を変化させることによって、再結晶
後の良好な磁気特性を得るための最適なトータル圧下率
を広範囲に変化させることができるからであり、例えば
全パス（５パス） ＣＢＳ圧延した場合、９０％の高圧
下率で良好な磁性が得られ、また５パスのうち１パスの
みＣＢＳ圧延すれば、トータル圧下率６０％の低圧下率
で最も良好な磁気特性を得ることも可能である。
後の良好な磁気特性を得るための最適なトータル圧下率
を広範囲に変化させることができるからであり、例えば
全パス（５パス） ＣＢＳ圧延した場合、９０％の高圧
下率で良好な磁性が得られ、また５パスのうち１パスの
みＣＢＳ圧延すれば、トータル圧下率６０％の低圧下率
で最も良好な磁気特性を得ることも可能である。
以上のように冷延された鋼板２は、脱脂後非酸化性の雰
囲気中で８００℃〜１１００℃の範囲で焼鈍し再結晶さ
せて製品とする。
囲気中で８００℃〜１１００℃の範囲で焼鈍し再結晶さ
せて製品とする。
（作用）
ＣＢＳ圧延時に特徴的なことは、ロールにかかる圧下荷
重が非常に小さいことである。荷重はＣＢＳ圧延におけ
ると同等直径のワークロールで等速圧延をした時の約１
７４以下であり、これが異周速圧延と相まって冷延集合
組織を改善していると考えられる。
重が非常に小さいことである。荷重はＣＢＳ圧延におけ
ると同等直径のワークロールで等速圧延をした時の約１
７４以下であり、これが異周速圧延と相まって冷延集合
組織を改善していると考えられる。
通常、高度にＧｏｓｓ方位に集積した製品板をさらに冷
間圧延すると、ある圧下率域において冷延集合組織は冷
延安定方位である（１１１ ） ＜１１２ ＞に集積す
る。
間圧延すると、ある圧下率域において冷延集合組織は冷
延安定方位である（１１１ ） ＜１１２ ＞に集積す
る。
この集合組織を持ったものは、適当な熱処理によって再
結晶し、再結晶した結晶粒の優先方位はＧｏｓｓ方位に
再配列する。
結晶し、再結晶した結晶粒の優先方位はＧｏｓｓ方位に
再配列する。
しかし冷延時の圧下率を過大にすると、冷延集合組織の
ランダム化が進み（１１１） ＜１１２ ＞方位の集積
が悪くなる。これはすなわち、再結晶後のＧｏｓｓ方位
集積が悪くなることと等価であると考えられる。
ランダム化が進み（１１１） ＜１１２ ＞方位の集積
が悪くなる。これはすなわち、再結晶後のＧｏｓｓ方位
集積が悪くなることと等価であると考えられる。
冷延後（１１１） ＜１１２ ＞集積の悪いものは、再
結晶後もＧｏｓｓ方位への集積が悪く、したがって良好
な磁気特性は望めない。
結晶後もＧｏｓｓ方位への集積が悪く、したがって良好
な磁気特性は望めない。
ところがＣＢＳ圧延を用いて冷間圧延を行なうと、等速
圧延と比較して冷延板の（１１１） ＜１１２ ＞方位
集積が良くまた高圧下率を施しても（１１１）＜１１２
＞方位の集積が良い。
圧延と比較して冷延板の（１１１） ＜１１２ ＞方位
集積が良くまた高圧下率を施しても（１１１）＜１１２
＞方位の集積が良い。
したがって等しい母板厚を、等速圧延とＣＢＳ圧延でそ
れぞれ冷延処理するならば、ＣＢＳ圧延の方がより薄く
、しかもＧｏｓｓ方位配向性の良い製品を得ることがで
きるわけである。
れぞれ冷延処理するならば、ＣＢＳ圧延の方がより薄く
、しかもＧｏｓｓ方位配向性の良い製品を得ることがで
きるわけである。
第２図（ａ） 、（ｂ）に冷延後の鋼板の集合組織を１
、 第３図（ａ） 、（ｂ）に熱処理後の集合組織を
示す。
、 第３図（ａ） 、（ｂ）に熱処理後の集合組織を
示す。
ともに（ａ）は従来の等速圧延方法、（ｂ）はＣＢＳ圧
延の結果である。
延の結果である。
第２図（ｂ）は（１１１） ＜１１２ ＞、第３図（ｂ
）は（１１０） ＜００１ ＞に良く集積しているが、
第２図（ａ）、第３図（ａ）は集積が悪い。
）は（１１０） ＜００１ ＞に良く集積しているが、
第２図（ａ）、第３図（ａ）は集積が悪い。
なお第２図（ａ）は板厚０．３０ｍ、Ｂ＋ｏ＝１．９１
Ｔなる方向性珪素鋼仕上焼鈍板を、ワークロール径１０
０顛の等速圧延機を用い６パスで０．０５ｍ厚に仕上げ
た鋼板の表面を１０μｍ程研磨した面の（２００）極点
図であり、一方同図（ｂ）では、ワークロール径１００
鶴、浮動ロール径１５謹、周速比ｔ：ｏ、ｓ４である第
１図のＣＢＳ圧延により（ａ）と同様０．３０ｍ厚の仕
上焼鈍板を４パスで０．０５ｍ厚に仕上げた圧延板を上
記と同様に研磨した面の（２００）極点図である。
Ｔなる方向性珪素鋼仕上焼鈍板を、ワークロール径１０
０顛の等速圧延機を用い６パスで０．０５ｍ厚に仕上げ
た鋼板の表面を１０μｍ程研磨した面の（２００）極点
図であり、一方同図（ｂ）では、ワークロール径１００
鶴、浮動ロール径１５謹、周速比ｔ：ｏ、ｓ４である第
１図のＣＢＳ圧延により（ａ）と同様０．３０ｍ厚の仕
上焼鈍板を４パスで０．０５ｍ厚に仕上げた圧延板を上
記と同様に研磨した面の（２００）極点図である。
また第３図（ａ） 、 （ｂ）は、それぞれ第２図（ａ
）。
）。
（ｂ）と同様の圧延を施した後、水素雰囲気中で、９５
０℃５分間の焼鈍を行ない、双方とも表面を１０μｍ程
研磨した面の（２００）掻回である。
０℃５分間の焼鈍を行ない、双方とも表面を１０μｍ程
研磨した面の（２００）掻回である。
（実施例）
実施例１
板厚０．３０ｍｍの方向性珪素鋼の仕上焼鈍板（この出
発母板自体の磁気特性はＷＩ？１５０・１．０５匈／ｋ
ｇＢ＋。
発母板自体の磁気特性はＷＩ？１５０・１．０５匈／ｋ
ｇＢ＋。
＝１．８９７）の表面のガラス被膜を酸洗除去した。こ
の出発母板は２分して、１方をワークロール径１００Ｎ
浮動ロール径１５０のＣＢＳ圧延機を用いてＣＢＳ圧延
により板厚を１００１１ｍ 、５０μｍ 、３０／７１
１１に仕上げ、他方を比較材としてワークロール径１０
０龍のリバースミルを用いて等速圧延し、板厚を同様に
１００μｍ１５０μｍに仕上げたが、この方法では３０
μｍのものは圧延できなかった。
の出発母板は２分して、１方をワークロール径１００Ｎ
浮動ロール径１５０のＣＢＳ圧延機を用いてＣＢＳ圧延
により板厚を１００１１ｍ 、５０μｍ 、３０／７１
１１に仕上げ、他方を比較材としてワークロール径１０
０龍のリバースミルを用いて等速圧延し、板厚を同様に
１００μｍ１５０μｍに仕上げたが、この方法では３０
μｍのものは圧延できなかった。
これらの鋼板に９５０℃で６分間水素雰囲気で焼鈍を施
こした。得られた極薄方向性珪素鋼板の磁気特性を表１
に示す。
こした。得られた極薄方向性珪素鋼板の磁気特性を表１
に示す。
表１
実施例２
板厚００２３ｆｌの方向性珪素鋼の仕上焼鈍板（この出
発母板の磁気特性は、ｗｔ’ｙｚｓ。＝ ０．８５ （
Ｗ／ｋｇ） 、ＢＩＧ・１．９０７）を用いてこれを３
分し、１／３を全パスＣＢＳ圧延して、３パスで７０μ
４パスで５０μ種、５パスで３０μｌＩ＋％６パスで２
０μｍに仕上げ、他の１７３は最初の２パスを等速圧延
し、残りをＣＢＳ圧延して計３パスで７０μｍ１計４パ
スで５０μ隋、計５パスで３０μｍ、計６パスで２０μ
ｍに仕上げ、さらに残りの１７３は、すべて等速圧延し
て４パスで７０μｍ、５パスで５０μｍに仕上げたが、
５０μ鋼よりも薄くは圧延できなかった。
発母板の磁気特性は、ｗｔ’ｙｚｓ。＝ ０．８５ （
Ｗ／ｋｇ） 、ＢＩＧ・１．９０７）を用いてこれを３
分し、１／３を全パスＣＢＳ圧延して、３パスで７０μ
４パスで５０μ種、５パスで３０μｌＩ＋％６パスで２
０μｍに仕上げ、他の１７３は最初の２パスを等速圧延
し、残りをＣＢＳ圧延して計３パスで７０μｍ１計４パ
スで５０μ隋、計５パスで３０μｍ、計６パスで２０μ
ｍに仕上げ、さらに残りの１７３は、すべて等速圧延し
て４パスで７０μｍ、５パスで５０μｍに仕上げたが、
５０μ鋼よりも薄くは圧延できなかった。
以上のＣＢＳ圧延、等速圧延はそれぞれ実施例１と同じ
方法で行なった。これら圧延した鋼板に１０００℃６分
間の水素雰囲気の焼鈍を施こした。得られた極薄方向性
珪素鋼板の磁気特性を表２に示す。
方法で行なった。これら圧延した鋼板に１０００℃６分
間の水素雰囲気の焼鈍を施こした。得られた極薄方向性
珪素鋼板の磁気特性を表２に示す。
表２
（発明の効果）
この発明によれば、中間焼鈍を行なうことなく、非常に
配向性が良く、磁気特性の良い極薄方向性珪素網板が安
定に得られる。
配向性が良く、磁気特性の良い極薄方向性珪素網板が安
定に得られる。
第１図はこの発明に従うＣＢＳ圧延要領を示す説明図、
第２図は、この発明と従来との方法によって圧延された
鋼板の表面から１０Ｉ１ｍ（ｔｌｏｌｌした面について
の（２００）正極点図であり、 第３図は、同様にして圧延した鋼板を１次再結晶焼鈍し
、表面から１０μｍ研磨した面についての（２００）正
極点図である。
鋼板の表面から１０Ｉ１ｍ（ｔｌｏｌｌした面について
の（２００）正極点図であり、 第３図は、同様にして圧延した鋼板を１次再結晶焼鈍し
、表面から１０μｍ研磨した面についての（２００）正
極点図である。
Claims (1)
- １、４％以下のＳｉを含む１方向性珪素鋼の仕上焼鈍板
を出発母板として、これにさらに最終冷延と高温焼鈍を
施して極薄方向性珪素鋼板を製造する方法において、該
最終冷延時の少なくとも１パス以上に、ＣＢＳ圧延を行
なうことを特徴とする鉄損が低く磁束密度の高い極薄方
向性珪素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60060351A JPS61217526A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | 磁気特性の優れた極薄方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60060351A JPS61217526A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | 磁気特性の優れた極薄方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61217526A true JPS61217526A (ja) | 1986-09-27 |
| JPS6331529B2 JPS6331529B2 (ja) | 1988-06-24 |
Family
ID=13139647
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60060351A Granted JPS61217526A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | 磁気特性の優れた極薄方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61217526A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01111817A (ja) * | 1987-10-23 | 1989-04-28 | Babcock Hitachi Kk | 低損失方向性ケイ素鋼極薄帯の製造方法ならびにその製造装置 |
| US5415703A (en) * | 1988-12-22 | 1995-05-16 | Nippon Steel Corporation | Very thin electrical steel strip having low core loss and high magnetic flux density and a process for producing the same |
-
1985
- 1985-03-25 JP JP60060351A patent/JPS61217526A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01111817A (ja) * | 1987-10-23 | 1989-04-28 | Babcock Hitachi Kk | 低損失方向性ケイ素鋼極薄帯の製造方法ならびにその製造装置 |
| US5415703A (en) * | 1988-12-22 | 1995-05-16 | Nippon Steel Corporation | Very thin electrical steel strip having low core loss and high magnetic flux density and a process for producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6331529B2 (ja) | 1988-06-24 |
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