JPS61216924A - 超高強度コンクリ−トパイル - Google Patents
超高強度コンクリ−トパイルInfo
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- JPS61216924A JPS61216924A JP5599785A JP5599785A JPS61216924A JP S61216924 A JPS61216924 A JP S61216924A JP 5599785 A JP5599785 A JP 5599785A JP 5599785 A JP5599785 A JP 5599785A JP S61216924 A JPS61216924 A JP S61216924A
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- Japan
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- bars
- reinforcing bars
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- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
- E02D5/22—Piles
- E02D5/58—Prestressed concrete piles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Paleontology (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Piles And Underground Anchors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は遠心成形によって製造される超高強度コンクリ
ートパイルに関するものであり、特に、曲げ耐力、じん
性およびせん断耐力の優れた超高強度コンクリートパイ
ルに関するものである。
ートパイルに関するものであり、特に、曲げ耐力、じん
性およびせん断耐力の優れた超高強度コンクリートパイ
ルに関するものである。
［従来の技術］
最近、耐震性能に優れたパイルが要求され、このため、
くいには曲げ耐力、じん性およびせん断耐力のすべてに
優れたパイルが必要とされる。
くいには曲げ耐力、じん性およびせん断耐力のすべてに
優れたパイルが必要とされる。
プレスドレストコンクリートパイル（、以下ＰＣパイル
と略す）の曲げ耐力を向上させ、じん性を改善する公知
技術として、ＰＣパイルのＰＣ鋼棒と並行に普通鉄筋を
付加する方法が知られている。
と略す）の曲げ耐力を向上させ、じん性を改善する公知
技術として、ＰＣパイルのＰＣ鋼棒と並行に普通鉄筋を
付加する方法が知られている。
この鉄筋を付加したパイルは従来の鉄筋コンクリートパ
イル（以下ＲＣパイルと略す）とＰＣパイルのそれぞれ
の長所の複合化を図ったものでＰＲＣバイルと呼ばれて
いる。
イル（以下ＲＣパイルと略す）とＰＣパイルのそれぞれ
の長所の複合化を図ったものでＰＲＣバイルと呼ばれて
いる。
［発明が解決しようとする問題点］
ＰＲＣ構造は新しい技術であり、最近建物のＬ部構造の
耐ひびわれ性能を向上させるために実験的な試作線がよ
うや〈建築されるようになってきた段階である。このよ
うな技術段階であるためＰＲＣ構造に関する実験研究等
も少なく、コンクリートパイルのような特殊分野につい
てはなおさら情報が不足している。
耐ひびわれ性能を向上させるために実験的な試作線がよ
うや〈建築されるようになってきた段階である。このよ
うな技術段階であるためＰＲＣ構造に関する実験研究等
も少なく、コンクリートパイルのような特殊分野につい
てはなおさら情報が不足している。
確かに、ＰＣパイルとＲＣパイルのそれぞれの長所だけ
を足し合わせることが可能であれば、ひびわれおよび曲
げ耐力が強く、かつ、じん性に優れたＰＲＣパイルが得
られるとの推測はできるが、どのような条件下でそのよ
うな複合効果が発揮されるかについては全く不明であり
、ＰＲＣパイルの実用化をさまたげている。
を足し合わせることが可能であれば、ひびわれおよび曲
げ耐力が強く、かつ、じん性に優れたＰＲＣパイルが得
られるとの推測はできるが、どのような条件下でそのよ
うな複合効果が発揮されるかについては全く不明であり
、ＰＲＣパイルの実用化をさまたげている。
前述したように、耐震性に優れたパイルにはせん断耐力
も非常に重要視される。
も非常に重要視される。
通常のＲＣパイルはせん断耐力に問題があることは周知
の通りであり、また、通常のＰＣパイルではプレスドレ
スを大きくすればせん断耐力が大きくなることが知られ
ている。
の通りであり、また、通常のＰＣパイルではプレスドレ
スを大きくすればせん断耐力が大きくなることが知られ
ている。
これらから、ＰＲＣパイルについてはプレスドレスの導
入によってせん断耐力が向上するという有利な面と、一
方では、付加鉄筋によって曲げ耐力が非常に大きくなる
につれて相対的にせん断破壊が曲げ破壊に先行して生ず
る危険性があるという不利な面の相反する特質が予想さ
れる。
入によってせん断耐力が向上するという有利な面と、一
方では、付加鉄筋によって曲げ耐力が非常に大きくなる
につれて相対的にせん断破壊が曲げ破壊に先行して生ず
る危険性があるという不利な面の相反する特質が予想さ
れる。
ＰＲＣパイルに関する従来技術ではせん断耐力に関する
検討がほとんど皆無であり、ＰＲＣパイルの実用設計を
困難にしている。
検討がほとんど皆無であり、ＰＲＣパイルの実用設計を
困難にしている。
［問題点を解決するための手段］
本発明は、以上のような点に鑑みＰＲＣパイルの実用化
を目標として鋭意研究されたものであり、その結果、Ｐ
ＲＣパイルに期待される曲げ耐力、じん性およびせん断
耐力のすべてを満足する条件は、材料の品質および使用
量を適性な範囲に限定した場合にのみ発揮されることが
わかった。
を目標として鋭意研究されたものであり、その結果、Ｐ
ＲＣパイルに期待される曲げ耐力、じん性およびせん断
耐力のすべてを満足する条件は、材料の品質および使用
量を適性な範囲に限定した場合にのみ発揮されることが
わかった。
このような実用設計上の知見は、実物大ＰＲＣパイルの
最終破壊に至る各種性能試験を通じてはじめて得られた
ものである。
最終破壊に至る各種性能試験を通じてはじめて得られた
ものである。
即ち、本発明の超高強度コンクリートパイルは、コンク
リートの圧縮強度が８００ Ｋ ｇ ／ ｃ ｔｎ’以
上のコンクリートパイルの軸方向鉄筋として異形鉄筋を
コンクリートパイルの円周方向に配置し、この異形鉄筋
の周囲にらせん鉄筋をくい体縦断面積に対する配筋比が
０．４％以上となるように巻きつけた鉄筋かごを形成し
、この鉄筋かごの内部の異形鉄筋が配置してある円周上
よりも中心側に、コンクリートパイルの軸方向に延びる
複数のＰＣ鋼棒をコンクリートパイルの円周方向に配置
して埋設し、このＰＣ鋼棒によって３５Ｋｇ／ｃｔｎ’
から６０Ｋｇ／Ｃｒｒｌ’の範囲の有効プレスドレスを
導入したコンクリートパイルとするとともに、前記異形
鉄筋と前記ＰＣ鋼棒とを加えた軸方向・鋼材のくい横断
面積に対する比を２％以上５％以下として構成したもの
であり、諸条件、すなわち、付加鉄筋量、プレスドレス
、らせん鉄筋量などに適正量があり、また、それぞれの
条件をすべて組み合わせた場合にのみ、高性能のパイル
が得られることを発明したものである。
リートの圧縮強度が８００ Ｋ ｇ ／ ｃ ｔｎ’以
上のコンクリートパイルの軸方向鉄筋として異形鉄筋を
コンクリートパイルの円周方向に配置し、この異形鉄筋
の周囲にらせん鉄筋をくい体縦断面積に対する配筋比が
０．４％以上となるように巻きつけた鉄筋かごを形成し
、この鉄筋かごの内部の異形鉄筋が配置してある円周上
よりも中心側に、コンクリートパイルの軸方向に延びる
複数のＰＣ鋼棒をコンクリートパイルの円周方向に配置
して埋設し、このＰＣ鋼棒によって３５Ｋｇ／ｃｔｎ’
から６０Ｋｇ／Ｃｒｒｌ’の範囲の有効プレスドレスを
導入したコンクリートパイルとするとともに、前記異形
鉄筋と前記ＰＣ鋼棒とを加えた軸方向・鋼材のくい横断
面積に対する比を２％以上５％以下として構成したもの
であり、諸条件、すなわち、付加鉄筋量、プレスドレス
、らせん鉄筋量などに適正量があり、また、それぞれの
条件をすべて組み合わせた場合にのみ、高性能のパイル
が得られることを発明したものである。
［作用］
本発明の超高強度コンクリートパイルは、上述のような
構成とすることにより、曲げ耐力、じん性およびせん断
耐力のすべてに対して高度の優れた性能を発揮する。
構成とすることにより、曲げ耐力、じん性およびせん断
耐力のすべてに対して高度の優れた性能を発揮する。
［実施例］
次に、本発明を図面に基づいて詳細に説明する。
第１図、第２図は本発明に係る超高強度コンクリートパ
イルの一実施例を示す構造図であり、第１図は一部切欠
側面図、第２図は第１図の横断面図である０図において
、ｌはＰＣ鋼棒、２はらせん鉄筋、３は圧縮強度が８０
０ Ｋ ｇ ／ ｃゴ以上の高強度コンクリート、４は
異形鉄筋である。
イルの一実施例を示す構造図であり、第１図は一部切欠
側面図、第２図は第１図の横断面図である０図において
、ｌはＰＣ鋼棒、２はらせん鉄筋、３は圧縮強度が８０
０ Ｋ ｇ ／ ｃゴ以上の高強度コンクリート、４は
異形鉄筋である。
ＰＣ鋼棒１は、かぶり厚さ１５ｍｍを確保できる範囲で
、かつ、異形鉄筋４が配置されている円周上よりもでき
るだけくい中心側に配置し、従来のＰＣパイルのように
らせん鉄筋をＰＣ鋼棒にスポット溶接するようなことは
避ける。
、かつ、異形鉄筋４が配置されている円周上よりもでき
るだけくい中心側に配置し、従来のＰＣパイルのように
らせん鉄筋をＰＣ鋼棒にスポット溶接するようなことは
避ける。
異形鉄筋４の末端はできるだけ端板５に近接するように
し、少なくとも端部円筒金具６の内部に収納できるよう
にする。
し、少なくとも端部円筒金具６の内部に収納できるよう
にする。
上記のパイルの構成材料の最適量を求めるため、実大パ
イルのせん断試験および曲げ試験を実施したので、以下
にその結果を説明する。
イルのせん断試験および曲げ試験を実施したので、以下
にその結果を説明する。
第３図（ａ）は、外径４００ｍｍのＰＨＣパイルおよび
本発明パイルの単純支持、２点載荷のせん断試験結果を
示すものであり、モーメントせん断スパンくい径比が１
、即ち、支持点から２点載荷のうちの該支持点側の１点
の荷重点迄の距離がくい径（この場合４００ｍｍ）に等
しい場合の載荷条件下の破壊時せん断耐力を示す。
本発明パイルの単純支持、２点載荷のせん断試験結果を
示すものであり、モーメントせん断スパンくい径比が１
、即ち、支持点から２点載荷のうちの該支持点側の１点
の荷重点迄の距離がくい径（この場合４００ｍｍ）に等
しい場合の載荷条件下の破壊時せん断耐力を示す。
第３図（ａ）の試験に用いた実施例のパイルは、ＰＣ鋼
棒７−φ９，２（本数−呼び名）、異形鉄筋７−０１６
（本数−呼び名）の軸鉄筋を用い、プレスドレス約４０
Ｋ ｇ ／ ｃ ｒｎ”を導入したものである０本実
施例のパイルでは、プレスドレス量が同一の比較例のＰ
ＨＣパイルＡ種よりもはるかに優れたせん断耐力が得ら
れ、らせん鉄筋比として０．４％を用いた場合、従来せ
ん断に強いとされている比較例のＰＨＣパイルＣ種以上
の性能が得られた。ここで、らせん鉄筋比とは、くい体
縦断面積に対する配筋比をいう、また、ＰＨＣパイルと
はＰＣパイルの１種であり、ＰＣ鋼棒と用心鉄筋として
の細い線径のらせん鉄筋を有し、らせんの軸方向のピッ
チを１０ｍｍとしたものであり、Ａ種はプレスドレスが
４０ Ｋ ｇ ／ ｃ ｔｎ’のもの、０種はプレスド
レスが１００ Ｋ ｇ ／ ｃ ｒｎ’のものである。
棒７−φ９，２（本数−呼び名）、異形鉄筋７−０１６
（本数−呼び名）の軸鉄筋を用い、プレスドレス約４０
Ｋ ｇ ／ ｃ ｒｎ”を導入したものである０本実
施例のパイルでは、プレスドレス量が同一の比較例のＰ
ＨＣパイルＡ種よりもはるかに優れたせん断耐力が得ら
れ、らせん鉄筋比として０．４％を用いた場合、従来せ
ん断に強いとされている比較例のＰＨＣパイルＣ種以上
の性能が得られた。ここで、らせん鉄筋比とは、くい体
縦断面積に対する配筋比をいう、また、ＰＨＣパイルと
はＰＣパイルの１種であり、ＰＣ鋼棒と用心鉄筋として
の細い線径のらせん鉄筋を有し、らせんの軸方向のピッ
チを１０ｍｍとしたものであり、Ａ種はプレスドレスが
４０ Ｋ ｇ ／ ｃ ｔｎ’のもの、０種はプレスド
レスが１００ Ｋ ｇ ／ ｃ ｒｎ’のものである。
従来パイルではらせん鉄筋を増加してもこのような大き
な補強効果は期待できず、このことから本実施例のパイ
ルの場合には比較的少量のらせん鉄筋比で大きなせん断
補強効果が得られるといった優れた性質があることがわ
かった。この補強効果が発揮できる原因は、コンクリー
トとの付着特性が良好な異形鉄筋４を用いていることと
プレスドレスを若干導入していることによるものと推定
され、特に、異形鉄筋４の使用は欠くことのできない条
件と考えられる。
な補強効果は期待できず、このことから本実施例のパイ
ルの場合には比較的少量のらせん鉄筋比で大きなせん断
補強効果が得られるといった優れた性質があることがわ
かった。この補強効果が発揮できる原因は、コンクリー
トとの付着特性が良好な異形鉄筋４を用いていることと
プレスドレスを若干導入していることによるものと推定
され、特に、異形鉄筋４の使用は欠くことのできない条
件と考えられる。
なお、本実施例のパイルには実降伏強度４０Ｋｇ／ｍｒ
ｎ”、線径５．５〜６．０ｍｍの普通鉄線をらせん鉄筋
２として使用した。なお、実降伏強度が４０Ｋｇ／ｍｔ
ｆ以上のらせん鉄筋２を用いればパイルのせん断耐力を
更に向上させることが可能となる。
ｎ”、線径５．５〜６．０ｍｍの普通鉄線をらせん鉄筋
２として使用した。なお、実降伏強度が４０Ｋｇ／ｍｔ
ｆ以上のらせん鉄筋２を用いればパイルのせん断耐力を
更に向上させることが可能となる。
また、本実施例の異形鉄筋４の実降伏強度は通常用いら
れるものと同等のものであり、３０Ｋｇ／ ｍ ｒｎ”
から４０Ｋｇ／ｍｒｎ’の範囲である。
れるものと同等のものであり、３０Ｋｇ／ ｍ ｒｎ”
から４０Ｋｇ／ｍｒｎ’の範囲である。
ところで実施例のパイルの場合には、第３図（ｂ）に示
すように軸方向鉄筋比がぜん断耐力に寄与するところが
非常に大きい、・ 第３図（ｂ）の実施例供試体はらせん鉄筋比を０．８７
％の一定とし、異形鉄筋４の太さをＤ１３からＤ２２ま
で変化させた点景外は、第３図（ａ）の実施例の場合と
同じである。
すように軸方向鉄筋比がぜん断耐力に寄与するところが
非常に大きい、・ 第３図（ｂ）の実施例供試体はらせん鉄筋比を０．８７
％の一定とし、異形鉄筋４の太さをＤ１３からＤ２２ま
で変化させた点景外は、第３図（ａ）の実施例の場合と
同じである。
くい横断面積に対するＰＣＣ鋼棒上異形鉄筋４とを合わ
せた軸方向鉄筋の断面積の比、即ち、軸方向鉄筋比は図
示の通りであり、軸方向鉄筋比を増加すると著しくせん
断耐力が増加した。
せた軸方向鉄筋の断面積の比、即ち、軸方向鉄筋比は図
示の通りであり、軸方向鉄筋比を増加すると著しくせん
断耐力が増加した。
このように軸方向鉄筋比を増加させることによるせん断
耐力の増加は、試験前に予測できなかった現象であり、
この結果は本実施例のパイルのらせん鉄筋比、プレスド
レス量および軸方向鉄筋比などのすべての条件が整って
いたことによるものと考えられる。
耐力の増加は、試験前に予測できなかった現象であり、
この結果は本実施例のパイルのらせん鉄筋比、プレスド
レス量および軸方向鉄筋比などのすべての条件が整って
いたことによるものと考えられる。
なお、軸方向鉄筋比が４％以上になるとせん断耐力の増
加割合が小さくなることが第３図（ｂ）からうかがわれ
る、ここには図示していないが。
加割合が小さくなることが第３図（ｂ）からうかがわれ
る、ここには図示していないが。
軸方向鉄筋比が４％以上では計算曲げ耐力に達する以前
にせん断破壊が先行して生じる傾向が強くなり、これか
ら軸方向鉄筋比は最大５％程度に抑制しなければならな
いことがわかった。また、ここには図示していないが、
曲げによる異形鉄筋４の引張降伏が生ずるまで、すなわ
ちパイルが曲げ降伏するまで、せん断破壊が生ずること
なく、所要の曲げ耐力およびじん性を確保することがで
きるためには、らせん鉄筋量を０．４％以上にしなけれ
ばならないことがわかった。
にせん断破壊が先行して生じる傾向が強くなり、これか
ら軸方向鉄筋比は最大５％程度に抑制しなければならな
いことがわかった。また、ここには図示していないが、
曲げによる異形鉄筋４の引張降伏が生ずるまで、すなわ
ちパイルが曲げ降伏するまで、せん断破壊が生ずること
なく、所要の曲げ耐力およびじん性を確保することがで
きるためには、らせん鉄筋量を０．４％以上にしなけれ
ばならないことがわかった。
第４図は外径３００ｍｍ 〜８００ｍｍ、プレスドレス
３４Ｋｇ／ｃｒｒｙ’ 〜４５Ｋｇ／ｃｍ”、ＰＣ鋼棒
１と異形鉄筋４を合計した軸方向鉄筋比が１．５％〜３
．５％の実施例パイルおよび一部比較例パイル２０体に
ついて、最終破壊に至る曲げ試験を行い、供試体の一定
曲げモーメントスパンの部分について測定したコンクリ
ート圧壊時曲率と異形鉄筋引張降伏時曲率との比をじん
性率と定義して、じん性率と軸方向鉄筋比との関係を示
したものである。
３４Ｋｇ／ｃｒｒｙ’ 〜４５Ｋｇ／ｃｍ”、ＰＣ鋼棒
１と異形鉄筋４を合計した軸方向鉄筋比が１．５％〜３
．５％の実施例パイルおよび一部比較例パイル２０体に
ついて、最終破壊に至る曲げ試験を行い、供試体の一定
曲げモーメントスパンの部分について測定したコンクリ
ート圧壊時曲率と異形鉄筋引張降伏時曲率との比をじん
性率と定義して、じん性率と軸方向鉄筋比との関係を示
したものである。
従来、ＰＲＣパイルについては観念的にしん性に優れて
いるといわれていたが、今まで第４図に示すようなしん
性を具体的に評価する試験が実施されたことがなかった
。
いるといわれていたが、今まで第４図に示すようなしん
性を具体的に評価する試験が実施されたことがなかった
。
この試験から軸方向鉄筋比を大きくするにつれてじん性
率が小さくなる傾向が読みとられる。軸方向鉄筋比が２
％から３．５％の範囲ではじん性率はあまり変化しない
こともわかる。これらから、軸方向鉄筋比が５％程度ま
では極端なしん性率の低下はないであろうと推定される
。
率が小さくなる傾向が読みとられる。軸方向鉄筋比が２
％から３．５％の範囲ではじん性率はあまり変化しない
こともわかる。これらから、軸方向鉄筋比が５％程度ま
では極端なしん性率の低下はないであろうと推定される
。
軸方向鉄筋比を小さくするとじん性率は大きくなるが、
一方１曲げ耐力およびひびわれ性状の面で問題が生じる
。すなわち、ひびわれが容易に発生し、また、小さな荷
重でひびわれが大きく開口し、くいの耐久性に非常に悪
影響をおよぼす。
一方１曲げ耐力およびひびわれ性状の面で問題が生じる
。すなわち、ひびわれが容易に発生し、また、小さな荷
重でひびわれが大きく開口し、くいの耐久性に非常に悪
影響をおよぼす。
第５図は、先の第４図の場合と同じ供試体についてパイ
ルが曲げ降伏する時にくい体に生じる最大のひびわれ幅
を示す、この図かられかるように軸方向鉄筋比が１．５
％まではひびわれの開口が少ない、しかしながら、ここ
に図示していないが、軸方向鉄筋比が１．５％の場合１
曲げ荷重によってコンクリートが圧壊した後の曲げ耐力
が急激に減少するので地震時における極限保有耐力の面
で不安がある。
ルが曲げ降伏する時にくい体に生じる最大のひびわれ幅
を示す、この図かられかるように軸方向鉄筋比が１．５
％まではひびわれの開口が少ない、しかしながら、ここ
に図示していないが、軸方向鉄筋比が１．５％の場合１
曲げ荷重によってコンクリートが圧壊した後の曲げ耐力
が急激に減少するので地震時における極限保有耐力の面
で不安がある。
これらの結果を総合すると、このパイルの軸方向鉄筋比
は２％から５％の範囲に限定される。
は２％から５％の範囲に限定される。
プレキャストコンクリートはハンドリング操作および打
撃施工時にひびわれが発生することを避けるために少な
くとも３５ Ｋ ｇ ／ ｃ ｒｎ”程度以上のプレス
ドレスを入れた方が望ましいことは周知の事実である。
撃施工時にひびわれが発生することを避けるために少な
くとも３５ Ｋ ｇ ／ ｃ ｒｎ”程度以上のプレス
ドレスを入れた方が望ましいことは周知の事実である。
しかしながらプレスドレスの上限値としてどの程度の値
が妥当であるかは従来不明のままにされてきた。
が妥当であるかは従来不明のままにされてきた。
第６図は外径４００ｍｍ、プレスドレス４５Ｋｇ／ｃｔ
ｎ’、Ｐｃ鋼棒ｌと異形鉄筋４を合計した軸方向鉄筋比
２．７％の実施例パイル９体について軸力１曲げ試験を
行った結果をまとめたものであり、供試体破壊時の曲率
拳〈い径積を横軸に。
ｎ’、Ｐｃ鋼棒ｌと異形鉄筋４を合計した軸方向鉄筋比
２．７％の実施例パイル９体について軸力１曲げ試験を
行った結果をまとめたものであり、供試体破壊時の曲率
拳〈い径積を横軸に。
軸力による圧縮応力とプレスドレスの合応力度を縦軸に
とったものである。なお、横軸の曲率Φくい径積はその
ままくいのじん性と読みかえることができる。
とったものである。なお、横軸の曲率Φくい径積はその
ままくいのじん性と読みかえることができる。
この図かられかるように、くいのじん性はくいの軸方向
の圧縮台応力が大きくなると急激に減少する。特に合応
力度が１５０Ｋｇ／ｃｍ″を超えると、くいが曲げ降伏
する以前、すなわち、異形鉄筋の引張降伏が生ずる前に
コンクリートの圧壊が生じるため、非常にしん性に欠け
るようになる。
の圧縮台応力が大きくなると急激に減少する。特に合応
力度が１５０Ｋｇ／ｃｍ″を超えると、くいが曲げ降伏
する以前、すなわち、異形鉄筋の引張降伏が生ずる前に
コンクリートの圧壊が生じるため、非常にしん性に欠け
るようになる。
この知見に基づくと、実施例のパイルでは圧縮合応力度
ができるだけ１５０Ｋｇ／ｃｍ’をこえないようにする
必要がある。
ができるだけ１５０Ｋｇ／ｃｍ’をこえないようにする
必要がある。
通常、パイルは常時上部構造の重量として８０Ｋ ｇ
／ ｃゴ〜１００Ｋｇ／ｃｒ１１″の圧縮力を受けてい
る。よって、圧縮合応力度を１５０ Ｋ ｇ ／ ｃ
ｍ’以下におさえるためにはプレスドレスの最大値を６
０Ｋｇ／Ｃｍ″以下に制限する必要がある。
／ ｃゴ〜１００Ｋｇ／ｃｒ１１″の圧縮力を受けてい
る。よって、圧縮合応力度を１５０ Ｋ ｇ ／ ｃ
ｍ’以下におさえるためにはプレスドレスの最大値を６
０Ｋｇ／Ｃｍ″以下に制限する必要がある。
従来のＰＣパイルではプレスドレスはできるだけ大きい
方がひびわれ耐力が大きくなるので望ましいとされてき
たが、本研究の結果、ＰＲＣパイルではプレスドレスの
範囲を３５ Ｋ ｇ ／ ｃ ｒｎ’から６０Ｋｇ／ｃ
ｍ″に限定した場合にのみ、好ましい性能が得られるこ
とがわかった。
方がひびわれ耐力が大きくなるので望ましいとされてき
たが、本研究の結果、ＰＲＣパイルではプレスドレスの
範囲を３５ Ｋ ｇ ／ ｃ ｒｎ’から６０Ｋｇ／ｃ
ｍ″に限定した場合にのみ、好ましい性能が得られるこ
とがわかった。
以上のように、本発明はＰＲＣバイルの実用化を目的と
し、大規模な破壊実験を行うことによって達成できたも
のであり、曲げ耐力、じん性およびせん断耐力のすべて
に優れたパイルを実現するための条件をはじめて明確に
することができた。
し、大規模な破壊実験を行うことによって達成できたも
のであり、曲げ耐力、じん性およびせん断耐力のすべて
に優れたパイルを実現するための条件をはじめて明確に
することができた。
本発明によってＰＲＣパイルの実用設計の道がはじめて
開かれ、くい基礎の耐震設計法の向上に資すること大と
考えられる。
開かれ、くい基礎の耐震設計法の向上に資すること大と
考えられる。
［発明の効果］
以上の説明から明らかなように、本発明は特許請求の範
囲に記載したような構成としたので１曲げ強度、じん性
およびせん断耐力のすべてに対して優れた高性能の超高
強度のコンクリートパイルを得ることが可能になり、そ
の実用化を実現させることができるとともに、非常に優
れた耐震性能を発揮させることが可能になる。
囲に記載したような構成としたので１曲げ強度、じん性
およびせん断耐力のすべてに対して優れた高性能の超高
強度のコンクリートパイルを得ることが可能になり、そ
の実用化を実現させることができるとともに、非常に優
れた耐震性能を発揮させることが可能になる。
第１図は本発明の実施例パイルの一部切欠側面図、第２
図は第１図の横断面図、ＷＳ３図（ａ）および第３図（
ｂ）は、それぞれ、実施例パイルと比較例パイルを供試
体とするせん断試験によって得られた破壊時せん断力と
らせん鉄筋比、および破壊時せん断力と軸方向鉄筋比と
の関係を示す特性線図、第４図は実施例パイルの曲げ試
験によって得られたじん仕事と軸方向鉄筋比との関係を
示す特性線図、第５図は同じく最大ひびわれ幅と軸方向
鉄筋比との関係を示す特性線図、第６図は実施例パイル
の軸力・曲げ試験によって得られた軸方向合応力度とじ
ん性との関係を示す特性線図である。 ■・・・ＰＣ鋼棒、 ２・・・らせん鉄筋、３
・・・高強度コンクリート、４・・・異形鉄筋。 特許出願人 宇部興産株式会社 第１図 第５図 第６図 第 ３ 第 ４ １０ 。 σ Ａ−′８ 理 単 ８ ｏ０ ゜。９− （ｂ） 軸方仙ａ胃も上と、（０ム） 図
図は第１図の横断面図、ＷＳ３図（ａ）および第３図（
ｂ）は、それぞれ、実施例パイルと比較例パイルを供試
体とするせん断試験によって得られた破壊時せん断力と
らせん鉄筋比、および破壊時せん断力と軸方向鉄筋比と
の関係を示す特性線図、第４図は実施例パイルの曲げ試
験によって得られたじん仕事と軸方向鉄筋比との関係を
示す特性線図、第５図は同じく最大ひびわれ幅と軸方向
鉄筋比との関係を示す特性線図、第６図は実施例パイル
の軸力・曲げ試験によって得られた軸方向合応力度とじ
ん性との関係を示す特性線図である。 ■・・・ＰＣ鋼棒、 ２・・・らせん鉄筋、３
・・・高強度コンクリート、４・・・異形鉄筋。 特許出願人 宇部興産株式会社 第１図 第５図 第６図 第 ３ 第 ４ １０ 。 σ Ａ−′８ 理 単 ８ ｏ０ ゜。９− （ｂ） 軸方仙ａ胃も上と、（０ム） 図
Claims (1)
- コンクリートの圧縮強度が８００Ｋｇ／ｃｍ＾２以上の
コンクリートパイルの軸方向鉄筋として異形鉄筋をコン
クリートパイルの円周方向に配置し、この異形鉄筋の周
囲にらせん鉄筋をくい体縦断面積に対する配筋比が０．
４％以上となるように巻きつけた鉄筋かごを形成し、こ
の鉄筋かごの内部の異形鉄筋が配置してある円周上より
も中心側に、コンクリートパイルの軸方向に延びる複数
のＰＣ鋼棒をコンクリートパイルの円周方向に配置して
埋設し、このＰＣ鋼棒によって３５Ｋｇ／ｃｍ＾２から
６０Ｋｇ／ｃｍ＾２の範囲の有効プレスドレスを導入し
たコンクリートパイルとするとともに、前記異形鉄筋と
前記ＰＣ鋼棒とを加えた軸方向鋼材のくい横断面積に対
する比を２％以上５％以下としたことを特徴とする超高
強度コンクリートパイル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5599785A JPS61216924A (ja) | 1985-03-22 | 1985-03-22 | 超高強度コンクリ−トパイル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5599785A JPS61216924A (ja) | 1985-03-22 | 1985-03-22 | 超高強度コンクリ−トパイル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61216924A true JPS61216924A (ja) | 1986-09-26 |
| JPH0420444B2 JPH0420444B2 (ja) | 1992-04-02 |
Family
ID=13014719
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5599785A Granted JPS61216924A (ja) | 1985-03-22 | 1985-03-22 | 超高強度コンクリ−トパイル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61216924A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009097278A (ja) * | 2007-10-18 | 2009-05-07 | Maeda Seikan Kk | 高曲げ耐力遠心力鉄筋コンクリート杭 |
| JP2010048039A (ja) * | 2008-08-25 | 2010-03-04 | Japan Pile Corp | プレストレスト鉄筋コンクリート杭 |
| CN103556634A (zh) * | 2013-09-29 | 2014-02-05 | 国鼎(南通)管桩有限公司 | 高强预应力组合支护桩 |
| JP2014101716A (ja) * | 2012-11-21 | 2014-06-05 | Yoshicon Inc | プレストレストコンクリート杭及びその製造方法 |
| CN104563103A (zh) * | 2014-12-30 | 2015-04-29 | 青岛兴河建材有限公司 | 一种复合配筋部分预应力混凝土实心方桩及其制作方法 |
| JP2019073907A (ja) * | 2017-10-16 | 2019-05-16 | 日本コンクリート工業株式会社 | 鉄筋コンクリート杭およびその製造方法 |
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|---|---|---|---|---|
| JP6315387B2 (ja) * | 2015-07-22 | 2018-04-25 | 日本ヒューム株式会社 | 高曲げ靭性ｐｃ杭 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4716541U (ja) * | 1971-03-26 | 1972-10-26 | ||
| JPS55133908A (en) * | 1979-04-06 | 1980-10-18 | Koshuha Netsuren Kk | Preparation of pc pile body with superhigh strength* whose proof stress is improved* and its pc pile body |
| JPS5622817A (en) * | 1979-08-03 | 1981-03-04 | Hasegawa Komuten Co Ltd | Highly strong prestressed concrete pile |
| JPS5854441U (ja) * | 1981-10-07 | 1983-04-13 | 前田製管株式会社 | コンクリ−トパイル |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5854441B2 (ja) * | 1976-07-01 | 1983-12-05 | 株式会社東芝 | 着色投光装置 |
-
1985
- 1985-03-22 JP JP5599785A patent/JPS61216924A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2019073907A (ja) * | 2017-10-16 | 2019-05-16 | 日本コンクリート工業株式会社 | 鉄筋コンクリート杭およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0420444B2 (ja) | 1992-04-02 |
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| EXPY | Cancellation because of completion of term |