JPH0420444B2 - - Google Patents
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- JPH0420444B2 JPH0420444B2 JP60055997A JP5599785A JPH0420444B2 JP H0420444 B2 JPH0420444 B2 JP H0420444B2 JP 60055997 A JP60055997 A JP 60055997A JP 5599785 A JP5599785 A JP 5599785A JP H0420444 B2 JPH0420444 B2 JP H0420444B2
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Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
- E02D5/22—Piles
- E02D5/58—Prestressed concrete piles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Paleontology (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Piles And Underground Anchors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は遠心成形によつて製造される超高強度
コンクリートパイルに関するものであり、特に、
曲げ耐力、じん性およびらせん断耐力の優れた超
高強度コンクリートパイルに関するものである。
コンクリートパイルに関するものであり、特に、
曲げ耐力、じん性およびらせん断耐力の優れた超
高強度コンクリートパイルに関するものである。
［従来の技術］
最近、耐震性能に優れたパイルが要求され、こ
のため、くいには曲げ耐力、じん性およびせん断
耐力のすべてに優れたパイルが必要とされる。
のため、くいには曲げ耐力、じん性およびせん断
耐力のすべてに優れたパイルが必要とされる。
プレストレスコンクリートパイル（以下PCパ
イルと略す）の曲げ耐力を向上させ、じん性を改
善する公知技術として、PCパイルのPC鋼棒と並
行に普通鉄筋を付加する方法が知られている。
イルと略す）の曲げ耐力を向上させ、じん性を改
善する公知技術として、PCパイルのPC鋼棒と並
行に普通鉄筋を付加する方法が知られている。
この鉄筋を付加したパイルは従来の鉄筋コンク
リートパイル（以下RCパイルと略す）とPCパイ
ルのそれぞれの長所の複合化を図つたもので
PRCパイルと呼ばれている。
リートパイル（以下RCパイルと略す）とPCパイ
ルのそれぞれの長所の複合化を図つたもので
PRCパイルと呼ばれている。
［発明が解決しようとする問題点］
PRC構造は新しい技術であり、最近建物の上
部構造の耐ひびわれ性能を向上させるために実験
的な試作棟がようやく建築されるようになつてき
た段階である。このような技術段階であるため
PRC構造に関する実験研究等も少なく、コンク
リートパイルのような特殊分野についてはなおさ
ら情報が不足している。
部構造の耐ひびわれ性能を向上させるために実験
的な試作棟がようやく建築されるようになつてき
た段階である。このような技術段階であるため
PRC構造に関する実験研究等も少なく、コンク
リートパイルのような特殊分野についてはなおさ
ら情報が不足している。
確かに、PCパイルとRCパイルのそれぞれの長
所だけを足し合わせることが可能であれば、ひび
われおよび曲げ耐力が強く、かつ、じん性に優れ
たPRCパイルが得られるとの推測はできるが、
どのような条件下でそのような複合効果が発揮さ
れるかについては全く不明であり、PRCパイル
の実用化をさまたげている。
所だけを足し合わせることが可能であれば、ひび
われおよび曲げ耐力が強く、かつ、じん性に優れ
たPRCパイルが得られるとの推測はできるが、
どのような条件下でそのような複合効果が発揮さ
れるかについては全く不明であり、PRCパイル
の実用化をさまたげている。
前述したように、耐震性に優れたパイルにはせ
ん断耐力も非常に重要視される。
ん断耐力も非常に重要視される。
通常のRCパイルはせん断耐力に問題があるこ
とは周知の通りであり、また、通常のPCパイル
ではプレストレスを大きくすればせん断耐力が大
きくなることが知られている。
とは周知の通りであり、また、通常のPCパイル
ではプレストレスを大きくすればせん断耐力が大
きくなることが知られている。
これらから、PRCパイルについてはプレスト
レスの導入によつてせん断耐力が向上するという
有利な面と、一方では、付加鉄筋によつて曲げ耐
力が非常に大きくなるにつれて相対的にらせん断
破壊が曲げ破壊に先行して生ずる危険性があると
いう不利な面の相反する特質が予想される。
レスの導入によつてせん断耐力が向上するという
有利な面と、一方では、付加鉄筋によつて曲げ耐
力が非常に大きくなるにつれて相対的にらせん断
破壊が曲げ破壊に先行して生ずる危険性があると
いう不利な面の相反する特質が予想される。
PRCパイルに関する従来技術ではせん断耐力
に関する検討がほとんど皆無であり、PRCパイ
ルの実用設計を困難にしている。
に関する検討がほとんど皆無であり、PRCパイ
ルの実用設計を困難にしている。
［問題点を解決するための手段］
本発明は以上のような点に鑑みPRCパイルの
実用化を目標として鋭意研究されたものであり、
その結果、PRCパイルに期待される曲げ耐力、
じん性およびせん断耐力のすべてを満足する条件
は、材料の品質形状、配置および使用量を適性な
範囲に限定しさらに、付与するプレストレス量を
通常のPCパイルに比較して少ない値とした場合
にのみ発揮されることがわかつた。
実用化を目標として鋭意研究されたものであり、
その結果、PRCパイルに期待される曲げ耐力、
じん性およびせん断耐力のすべてを満足する条件
は、材料の品質形状、配置および使用量を適性な
範囲に限定しさらに、付与するプレストレス量を
通常のPCパイルに比較して少ない値とした場合
にのみ発揮されることがわかつた。
このような実用設計上の知見は、実物大PRC
パイルの最終破壊に至る各種性能試験を通じては
じめて得られたものである。
パイルの最終破壊に至る各種性能試験を通じては
じめて得られたものである。
本発明は、コンクリートパイルの円周方向に沿
つて複数本の軸方向鉄筋を配置して、この鉄筋の
周囲にらせん鉄筋を巻き付けた鉄筋かごを形成
し、かつプレストレスをかけた複数本の、コンク
リートパイルの軸方向に伸びるPC鋼棒を円周方
向に沿つて配置した金属枠構造体の周囲にコンク
リートを配設してなるPRC型の超高強度コンク
リートパイルであつて、 軸方向鉄筋として異形鉄筋を用い、 らせん鉄筋のパイルの縦断面積に体する配筋比
を0.4％以上となるように調整し、 PC鋼棒を、軸方向鉄筋とらせん鉄筋からなる
鉄筋かごの内側となるように配置し、 PC鋼棒により導入される有効プレストレスを
35〜60Kg／cm2の範囲の値とし、 異形鉄筋とPC鋼棒の両方を含む軸方向鋼材の
横方向断面積の、くい断面積に対する比を２〜５
％とし、そして 配設するコンクリートの圧縮強度を800Kg／cm2
以上としたこと を特徴とする超高強度コンクリートパイルにあ
る。
つて複数本の軸方向鉄筋を配置して、この鉄筋の
周囲にらせん鉄筋を巻き付けた鉄筋かごを形成
し、かつプレストレスをかけた複数本の、コンク
リートパイルの軸方向に伸びるPC鋼棒を円周方
向に沿つて配置した金属枠構造体の周囲にコンク
リートを配設してなるPRC型の超高強度コンク
リートパイルであつて、 軸方向鉄筋として異形鉄筋を用い、 らせん鉄筋のパイルの縦断面積に体する配筋比
を0.4％以上となるように調整し、 PC鋼棒を、軸方向鉄筋とらせん鉄筋からなる
鉄筋かごの内側となるように配置し、 PC鋼棒により導入される有効プレストレスを
35〜60Kg／cm2の範囲の値とし、 異形鉄筋とPC鋼棒の両方を含む軸方向鋼材の
横方向断面積の、くい断面積に対する比を２〜５
％とし、そして 配設するコンクリートの圧縮強度を800Kg／cm2
以上としたこと を特徴とする超高強度コンクリートパイルにあ
る。
［作用］
本発明の超高強度コンクリートパイルは、上述
のような構成とすることにより、曲げ耐力、じん
性およびせん断耐力のすべてに対して高度の優れ
た性質を発揮する。
のような構成とすることにより、曲げ耐力、じん
性およびせん断耐力のすべてに対して高度の優れ
た性質を発揮する。
［実施例］
次に、本発明を図面に基づいて詳細に説明す
る。
る。
第１図、第２図は本発明に係る超高強度コンク
リートパイルの一実施例を示す構造図であり、第
１図は一部切欠側面図、第２図は第１図の横断面
図である。図において、１はPC鋼棒、２はらせ
ん鉄筋、３は圧縮強度が800Kg／cm2以上の高強度
コンクリート、４は異形鉄筋である。
リートパイルの一実施例を示す構造図であり、第
１図は一部切欠側面図、第２図は第１図の横断面
図である。図において、１はPC鋼棒、２はらせ
ん鉄筋、３は圧縮強度が800Kg／cm2以上の高強度
コンクリート、４は異形鉄筋である。
PC鋼棒１は、かぶり厚さ15mmを確保できる範
囲で、かつ、異形鉄筋４が配置されている円周上
よりもできるだけくい中心側に配置し、従来の
PCパイルのようにらせん鉄筋をPC鋼棒にスポツ
ト溶接するようなことは避ける。
囲で、かつ、異形鉄筋４が配置されている円周上
よりもできるだけくい中心側に配置し、従来の
PCパイルのようにらせん鉄筋をPC鋼棒にスポツ
ト溶接するようなことは避ける。
異形鉄筋４の末端はできるだけ端板５に近接す
るようにし、少なくとも端部円筒金具６の内部に
収納できるようにする。
るようにし、少なくとも端部円筒金具６の内部に
収納できるようにする。
上記のパイルの構成材料の最適量を求めるた
め、実大パイルのせん断試験および曲げ試験を実
施したので、以下にその結果を説明する。
め、実大パイルのせん断試験および曲げ試験を実
施したので、以下にその結果を説明する。
第３図ａは、外径400mmのPHCパイルおよび本
発明パイルの単純支持、２点載荷のせん断試験結
果を示すものであり、モーメントせん断スパンく
い径比が１、即ち、支持点から２点載荷のうちの
該支持点側の１点の荷重点迄の距離がくい径（こ
の場合400mm）に等しい場合の載荷条件下の破壊
時せん断耐力を示す。
発明パイルの単純支持、２点載荷のせん断試験結
果を示すものであり、モーメントせん断スパンく
い径比が１、即ち、支持点から２点載荷のうちの
該支持点側の１点の荷重点迄の距離がくい径（こ
の場合400mm）に等しい場合の載荷条件下の破壊
時せん断耐力を示す。
第３図ａの試験に用いた実施例のパイルは、
PC鋼棒７−φ9.2（本数−呼び名）、異形鉄筋７−
D16（本数−呼び名）の軸鉄筋を用い、プレスト
レス約40Kg／cm2を導入したものである。本実施例
のパイルでは、プレストレス量が同一の比較例の
PHCパイルＡ種よりもはるかに優れたせん断耐
力が得られ、らせん鉄筋比として0.4％を用いた
場合、従来せん断に強いとされている比較例の
PHCパイルＣ種以上の性能が得られた。ここで、
らせん鉄筋比とは、くい体縦断面積に対する配筋
比をいう。また、PHCパイルとはPCパイルの１
種であり、PC鋼棒と用心鉄筋としての細い線径
のらせん鉄筋を有し、らせんの軸方向のピツチを
10mmとしたものであり、Ａ種はプレストレスが40
Kg／cm2のもの、Ｃ種はプレストレスが100Kg／cm2
のものである。なお、×で示したデータは、実施
例の構成で、配筋比（らせん鉄筋比）を0.2とし
た時の破壊時剪断力を意味する。
PC鋼棒７−φ9.2（本数−呼び名）、異形鉄筋７−
D16（本数−呼び名）の軸鉄筋を用い、プレスト
レス約40Kg／cm2を導入したものである。本実施例
のパイルでは、プレストレス量が同一の比較例の
PHCパイルＡ種よりもはるかに優れたせん断耐
力が得られ、らせん鉄筋比として0.4％を用いた
場合、従来せん断に強いとされている比較例の
PHCパイルＣ種以上の性能が得られた。ここで、
らせん鉄筋比とは、くい体縦断面積に対する配筋
比をいう。また、PHCパイルとはPCパイルの１
種であり、PC鋼棒と用心鉄筋としての細い線径
のらせん鉄筋を有し、らせんの軸方向のピツチを
10mmとしたものであり、Ａ種はプレストレスが40
Kg／cm2のもの、Ｃ種はプレストレスが100Kg／cm2
のものである。なお、×で示したデータは、実施
例の構成で、配筋比（らせん鉄筋比）を0.2とし
た時の破壊時剪断力を意味する。
従来パイルではらせん鉄筋を増加してもこのよ
うな大きな補強効果は期待できず、このことから
本実施例のパイルの場合には比較的少量のらせん
鉄筋比で大きなせん断補強効果が得られるといつ
た優れた性質があることがわかつた。この補強効
果が発揮できる原因は、コンクリートとの付着特
性が良好な異形鉄筋４を用いていることとプレス
トレスを若干導入していることによるものと推定
され、特に、異形鉄筋４の使用は欠くことのでき
ない条件と考えられる。
うな大きな補強効果は期待できず、このことから
本実施例のパイルの場合には比較的少量のらせん
鉄筋比で大きなせん断補強効果が得られるといつ
た優れた性質があることがわかつた。この補強効
果が発揮できる原因は、コンクリートとの付着特
性が良好な異形鉄筋４を用いていることとプレス
トレスを若干導入していることによるものと推定
され、特に、異形鉄筋４の使用は欠くことのでき
ない条件と考えられる。
なお、本実施例のパイルには実降伏強度40Kg／
mm2、線径5.5〜6.0mmの普通鉄線をらせん鉄筋２と
して使用した。なお、実降伏強度が40Kg／mm2以上
のらせん鉄筋２を用いればパイルのせん断耐力を
更に向上させることが可能となる。
mm2、線径5.5〜6.0mmの普通鉄線をらせん鉄筋２と
して使用した。なお、実降伏強度が40Kg／mm2以上
のらせん鉄筋２を用いればパイルのせん断耐力を
更に向上させることが可能となる。
また、本実施例の異形鉄筋４の実降伏強度は通
常用いられるものと同等のものであり、30Kg／mm2
から40Kg／mm2の範囲である。
常用いられるものと同等のものであり、30Kg／mm2
から40Kg／mm2の範囲である。
ところで実施例のパイルの場合には、第３図ｂ
に示すように軸方向鉄筋比がせん断耐力に寄与す
るところが非常に大きい。
に示すように軸方向鉄筋比がせん断耐力に寄与す
るところが非常に大きい。
第３図ｂの実施例供試体はらせん鉄筋比を0.87
％の一定とし、異形鉄筋４の太さをD13からD22
まで変化させた点以外は、第３図ａの実施例の場
合と同じである。
％の一定とし、異形鉄筋４の太さをD13からD22
まで変化させた点以外は、第３図ａの実施例の場
合と同じである。
くい横断面積に対するPC鋼棒１と異形鉄筋４
とを合わせた軸方向鉄筋の断面積の比、即ち、軸
方向鉄筋比は図示の通りであり、軸方向鉄筋比を
増加すると著しくせん断耐力が増加した。
とを合わせた軸方向鉄筋の断面積の比、即ち、軸
方向鉄筋比は図示の通りであり、軸方向鉄筋比を
増加すると著しくせん断耐力が増加した。
このように軸方向鉄筋比を増加させることによ
るせん断耐力の増加は、試験前に予測できなかつ
た現象であり、この結果は本実施例のパイルのら
せん鉄筋比、プレストレス量および軸方向鉄筋比
などのすべての条件が整つていたことによるもの
と考えられる。
るせん断耐力の増加は、試験前に予測できなかつ
た現象であり、この結果は本実施例のパイルのら
せん鉄筋比、プレストレス量および軸方向鉄筋比
などのすべての条件が整つていたことによるもの
と考えられる。
なお、軸方向鉄筋比が４％以上になるとせん断
耐力の増加割合が小さくなることが第３図ｂから
うかがわれる。ここには図示していないが、軸方
向鉄筋比が４％以上では計算曲げ耐力に達する以
前にせん断破壊が先行して生じる傾向が強くな
り、これから軸方向鉄筋比は最大５％程度に抑制
しなければならないことがわかつた。また、ここ
には図示していないが、曲げによる異形鉄筋４の
引張降伏が生ずるまで、すなわちパイルが曲げ降
伏するまで、せん断破壊が生ずることなく、所要
の曲げ耐力およびじん性を確保することができる
ためには、らせん鉄筋量を0.4％以上にしなけれ
ばならないことがわかつた。
耐力の増加割合が小さくなることが第３図ｂから
うかがわれる。ここには図示していないが、軸方
向鉄筋比が４％以上では計算曲げ耐力に達する以
前にせん断破壊が先行して生じる傾向が強くな
り、これから軸方向鉄筋比は最大５％程度に抑制
しなければならないことがわかつた。また、ここ
には図示していないが、曲げによる異形鉄筋４の
引張降伏が生ずるまで、すなわちパイルが曲げ降
伏するまで、せん断破壊が生ずることなく、所要
の曲げ耐力およびじん性を確保することができる
ためには、らせん鉄筋量を0.4％以上にしなけれ
ばならないことがわかつた。
第４図は外径300mm〜600mm、プレストレス34
Kg／cm2〜45Kg／cm2、PC鋼棒１と異形鉄筋４を合
計した軸方向鉄筋比が1.5％〜3.5％の実施例パイ
ルおよび一部比較例パイル20体について、最終破
壊に至る曲げ試験を行い、供試体の一定曲げモー
メントスパンの部分について測定したコンクリー
ト圧壊時曲率と異形鉄筋引張降伏時曲率との比を
じん性率と定義して、じん性率と軸方向鉄筋比と
の関係を示したものである。
Kg／cm2〜45Kg／cm2、PC鋼棒１と異形鉄筋４を合
計した軸方向鉄筋比が1.5％〜3.5％の実施例パイ
ルおよび一部比較例パイル20体について、最終破
壊に至る曲げ試験を行い、供試体の一定曲げモー
メントスパンの部分について測定したコンクリー
ト圧壊時曲率と異形鉄筋引張降伏時曲率との比を
じん性率と定義して、じん性率と軸方向鉄筋比と
の関係を示したものである。
従来、PRCパイルについては観念的にじん性
に優れているといわれていたが、今まで第４図に
示すようなじん性を具体的に評価する試験が実施
されたことがなかつた。
に優れているといわれていたが、今まで第４図に
示すようなじん性を具体的に評価する試験が実施
されたことがなかつた。
この試験から軸方向鉄筋比を大きくするにつれ
てじん性率が小さくなる傾向が読みとられる。軸
方向鉄筋比が２％から3.5％の範囲ではじん性率
はあまり変化しないこともわかる。これらから、
軸方向鉄筋比が５％程度までは極端なじん性率の
低下はないであろうと推定される。
てじん性率が小さくなる傾向が読みとられる。軸
方向鉄筋比が２％から3.5％の範囲ではじん性率
はあまり変化しないこともわかる。これらから、
軸方向鉄筋比が５％程度までは極端なじん性率の
低下はないであろうと推定される。
軸方向鉄筋比を小さくするとじん性率は大きく
なるが、一方、曲げ耐力およびひびわれ性状の面
で問題が生じる。すなわち、ひびわれが容易に発
生し、また、小さな過重でひびわれが大きく開口
し、くいの耐久性に非常に悪影響をおよぼす。
なるが、一方、曲げ耐力およびひびわれ性状の面
で問題が生じる。すなわち、ひびわれが容易に発
生し、また、小さな過重でひびわれが大きく開口
し、くいの耐久性に非常に悪影響をおよぼす。
第５図は、先の第４図の場合と同じ供試体につ
いてパイルが曲げ降伏する時にくい体に生じる最
大のひびわれ幅を示す。この図からわかるように
軸方向鉄筋比が1.5％まではひびわれの開口が少
ない。しかしながら、ここに図示していないが、
軸方向鉄筋比が1.5％の場合、曲げ荷重によつて
コンクリートが圧壊した御の曲げ耐力が急激に減
少するので地震時における極限保有耐力の面で不
安がある。
いてパイルが曲げ降伏する時にくい体に生じる最
大のひびわれ幅を示す。この図からわかるように
軸方向鉄筋比が1.5％まではひびわれの開口が少
ない。しかしながら、ここに図示していないが、
軸方向鉄筋比が1.5％の場合、曲げ荷重によつて
コンクリートが圧壊した御の曲げ耐力が急激に減
少するので地震時における極限保有耐力の面で不
安がある。
これらの結果を総合すると、このパイルの軸方
向鉄筋比は２％から５％の範囲に限定される。
向鉄筋比は２％から５％の範囲に限定される。
プレキヤストコンクリートはハンドリング操作
および打撃施工時にひびわれが発生することを避
けるために少なくとも35Kg／cm2程度以上のプレス
トレスを入れた方が望ましいことは周知の事実で
ある。しかしながらプレストレスの上限値として
どの程度の値が妥当であるかは従来不明のままに
されてきた。
および打撃施工時にひびわれが発生することを避
けるために少なくとも35Kg／cm2程度以上のプレス
トレスを入れた方が望ましいことは周知の事実で
ある。しかしながらプレストレスの上限値として
どの程度の値が妥当であるかは従来不明のままに
されてきた。
第６図は外径400mm、プレストレス45Kg／cm2、
PC鋼棒１と異形鉄筋４を合計した軸方向鉄筋比
2.7％の実施例パイル９体について軸力、曲げ試
験を行つた結果をまとめたものであり、供試体破
壊時の曲率・くい径積を横軸に、軸力による圧縮
応力とプレストレスの合応力度を縦軸にとつたも
のである。なお、横軸の曲率・くい径積はそのま
まくいのじん性と読みかえることができる。
PC鋼棒１と異形鉄筋４を合計した軸方向鉄筋比
2.7％の実施例パイル９体について軸力、曲げ試
験を行つた結果をまとめたものであり、供試体破
壊時の曲率・くい径積を横軸に、軸力による圧縮
応力とプレストレスの合応力度を縦軸にとつたも
のである。なお、横軸の曲率・くい径積はそのま
まくいのじん性と読みかえることができる。
この図からわかるように、くいのじん性はくい
の軸方向の圧縮合応力が大きくなると急激に減少
する。特に合応力度が150Kg／cm2を超えると、く
いが曲げ降伏する以前、すなわち、異形鉄筋の引
張降伏が生ずる前にコンクリート圧壊が生じるた
め、非常にじん性に欠けるようになる。
の軸方向の圧縮合応力が大きくなると急激に減少
する。特に合応力度が150Kg／cm2を超えると、く
いが曲げ降伏する以前、すなわち、異形鉄筋の引
張降伏が生ずる前にコンクリート圧壊が生じるた
め、非常にじん性に欠けるようになる。
この知見に基づくと、実施例のパイルでは圧縮
合応力度ができるだけ150Kg／cm2をこえないよう
にする必要がある。
合応力度ができるだけ150Kg／cm2をこえないよう
にする必要がある。
通常、パイルは常時上部構造の重量として80
Kg／cm2〜100Kg／cm2の圧縮力を受けている。よつ
て、圧縮合応力度を150Kg／cm2以下におさえるた
めにはプレストレスの最大値を60Kg／cm2以下に制
限する必要がある。
Kg／cm2〜100Kg／cm2の圧縮力を受けている。よつ
て、圧縮合応力度を150Kg／cm2以下におさえるた
めにはプレストレスの最大値を60Kg／cm2以下に制
限する必要がある。
従来のPCパイルではプレストレスはできるだ
け大きい方がひびわれ耐力が大きくなるので望ま
しいとされてきたが、本研究の結果、PRCパイ
ルではプレストレスの範囲を35Kg／cm2から60Kg／
cm2に限定した場合にのみ、好ましい性能が得られ
ることがわかつた。
け大きい方がひびわれ耐力が大きくなるので望ま
しいとされてきたが、本研究の結果、PRCパイ
ルではプレストレスの範囲を35Kg／cm2から60Kg／
cm2に限定した場合にのみ、好ましい性能が得られ
ることがわかつた。
以上のように、本発明はPRCパイルの実用化
を目的とし、大規模な破壊実験を行うことによつ
て達成できたものであり、曲げ耐力、じん性およ
びせん断耐力のすべてに優れたパイルを実現する
ための条件をはじめて明確にすることができた。
を目的とし、大規模な破壊実験を行うことによつ
て達成できたものであり、曲げ耐力、じん性およ
びせん断耐力のすべてに優れたパイルを実現する
ための条件をはじめて明確にすることができた。
本発明によつてPRCパイルの実用設計の道が
はじめて開かれ、くい基礎の耐震設計法の向上に
資すること大と考えられる。
はじめて開かれ、くい基礎の耐震設計法の向上に
資すること大と考えられる。
［発明の効果］
以上の説明から明らかなように、本発明は特許
請求の範囲に記載したような構成としたので、曲
げ強度、じん性およびせん断耐力のすべてに対し
て優れた高性能の超高強度コンクリートパイルを
得ることが可能になり、その実用化を実現させる
ことができるとともに、非常に優れた耐震性能を
発揮させることが可能になる。
請求の範囲に記載したような構成としたので、曲
げ強度、じん性およびせん断耐力のすべてに対し
て優れた高性能の超高強度コンクリートパイルを
得ることが可能になり、その実用化を実現させる
ことができるとともに、非常に優れた耐震性能を
発揮させることが可能になる。
第１図は本発明の実施例パイルの一部切欠側面
図、第２図は第１図の横断面図、第３図ａおよび
第３図ｂは、それぞれ、実施例パイルと比較例パ
イルを供試体とするせん断試験によつて得られた
破壊時せん断力とらせん鉄筋比、および破壊時せ
ん断力と軸方向鉄筋比との関係を示す特性線図、
第４図は実施例パイルの曲げ試験によつて得られ
たじん性率と軸方向鉄筋比との関係を示す特性線
図、第５図は同じく最大ひびわれ幅と軸方向鉄筋
比との関係を示す特性線図、第６図は実施例パイ
ルの軸力・曲げ試験によつて得られた軸方向合応
力度とじん性との関係を示す特性線図である。 １……PC鋼棒、２……らせん鉄筋、３……高
強度コンクリート、４……異形鉄筋。
図、第２図は第１図の横断面図、第３図ａおよび
第３図ｂは、それぞれ、実施例パイルと比較例パ
イルを供試体とするせん断試験によつて得られた
破壊時せん断力とらせん鉄筋比、および破壊時せ
ん断力と軸方向鉄筋比との関係を示す特性線図、
第４図は実施例パイルの曲げ試験によつて得られ
たじん性率と軸方向鉄筋比との関係を示す特性線
図、第５図は同じく最大ひびわれ幅と軸方向鉄筋
比との関係を示す特性線図、第６図は実施例パイ
ルの軸力・曲げ試験によつて得られた軸方向合応
力度とじん性との関係を示す特性線図である。 １……PC鋼棒、２……らせん鉄筋、３……高
強度コンクリート、４……異形鉄筋。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ コンクリートパイルの円周方向に沿つて複数
本の軸方向鉄筋を配置して、この鉄筋の周囲にら
せん鉄筋を巻き付けた鉄筋かごを形成し、かつプ
レストレスをかけた複数本の、コンクリートパイ
ルの軸方向に伸びるPC鋼棒を円周方向に沿つて
配置した金属枠構造体の周囲にコンクリートを配
設してなるPRC型の超高強度コンクリートパイ
ルであつて、 軸方向鉄筋として異形鉄筋を用い、 らせん鉄筋のパイルの縦断面積に対する配筋比
を0.4％以上となるように調整し、 PC鋼棒を、軸方向鉄筋とらせん鉄筋からなる
鉄筋かごの内側となるように配置し、 PC鋼棒により導入される有効プレストレスを
35〜60Kg／cm2の範囲の値とし、 異形鉄筋とPC鋼棒の両方を含む軸方向鋼材の
横方向断面積の、くい断面積に対する比を２〜５
％とし、そして 配設するコンクリートの圧縮強度を800Kg／cm2
以上としたこと を特徴とする超高強度コンクリートパイル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5599785A JPS61216924A (ja) | 1985-03-22 | 1985-03-22 | 超高強度コンクリ−トパイル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5599785A JPS61216924A (ja) | 1985-03-22 | 1985-03-22 | 超高強度コンクリ−トパイル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61216924A JPS61216924A (ja) | 1986-09-26 |
| JPH0420444B2 true JPH0420444B2 (ja) | 1992-04-02 |
Family
ID=13014719
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5599785A Granted JPS61216924A (ja) | 1985-03-22 | 1985-03-22 | 超高強度コンクリ−トパイル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61216924A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017025567A (ja) * | 2015-07-22 | 2017-02-02 | 日本ヒューム株式会社 | 高曲げ靭性ｐｃ杭 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009097278A (ja) * | 2007-10-18 | 2009-05-07 | Maeda Seikan Kk | 高曲げ耐力遠心力鉄筋コンクリート杭 |
| JP5154338B2 (ja) * | 2008-08-25 | 2013-02-27 | ジャパンパイル株式会社 | プレストレスト鉄筋コンクリート杭 |
| JP5931703B2 (ja) * | 2012-11-21 | 2016-06-08 | ヨシコン株式会社 | プレストレストコンクリート杭の製造方法 |
| CN103556634A (zh) * | 2013-09-29 | 2014-02-05 | 国鼎(南通)管桩有限公司 | 高强预应力组合支护桩 |
| CN104563103A (zh) * | 2014-12-30 | 2015-04-29 | 青岛兴河建材有限公司 | 一种复合配筋部分预应力混凝土实心方桩及其制作方法 |
| JP2019073907A (ja) * | 2017-10-16 | 2019-05-16 | 日本コンクリート工業株式会社 | 鉄筋コンクリート杭およびその製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4716541U (ja) * | 1971-03-26 | 1972-10-26 | ||
| JPS55133908A (en) * | 1979-04-06 | 1980-10-18 | Koshuha Netsuren Kk | Preparation of pc pile body with superhigh strength* whose proof stress is improved* and its pc pile body |
| JPS5622817A (en) * | 1979-08-03 | 1981-03-04 | Hasegawa Komuten Co Ltd | Highly strong prestressed concrete pile |
| JPS5854441B2 (ja) * | 1976-07-01 | 1983-12-05 | 株式会社東芝 | 着色投光装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5854441U (ja) * | 1981-10-07 | 1983-04-13 | 前田製管株式会社 | コンクリ−トパイル |
-
1985
- 1985-03-22 JP JP5599785A patent/JPS61216924A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4716541U (ja) * | 1971-03-26 | 1972-10-26 | ||
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| JPS55133908A (en) * | 1979-04-06 | 1980-10-18 | Koshuha Netsuren Kk | Preparation of pc pile body with superhigh strength* whose proof stress is improved* and its pc pile body |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017025567A (ja) * | 2015-07-22 | 2017-02-02 | 日本ヒューム株式会社 | 高曲げ靭性ｐｃ杭 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61216924A (ja) | 1986-09-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |