JPS61211549A - 制振鋼板 - Google Patents
制振鋼板Info
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- JPS61211549A JPS61211549A JP5246885A JP5246885A JPS61211549A JP S61211549 A JPS61211549 A JP S61211549A JP 5246885 A JP5246885 A JP 5246885A JP 5246885 A JP5246885 A JP 5246885A JP S61211549 A JPS61211549 A JP S61211549A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/30—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium with solid or semi-solid material, e.g. pasty masses, as damping medium
- F16F9/306—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium with solid or semi-solid material, e.g. pasty masses, as damping medium of the constrained layer type, i.e. comprising one or more constrained viscoelastic layers
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この考案は梁、床等の構造材と複合して使用される割振
鋼板、特に１次固有振動モード近傍等の低周波領域にお
ける割振性を向上させるようにした割振鋼板に関するも
のである。
鋼板、特に１次固有振動モード近傍等の低周波領域にお
ける割振性を向上させるようにした割振鋼板に関するも
のである。
第１６図は従来の割振鋼板の断面図、第１４図は割振鋼
板をＨ形鋼に使用した複合梁の断面図。
板をＨ形鋼に使用した複合梁の断面図。
第１５図は同複合梁の振動時における変形状況を示す断
面図、第１６図及び第１７図は第１５図の詳細をそれぞ
れ示す部分拡大断面図でろる。
面図、第１６図及び第１７図は第１５図の詳細をそれぞ
れ示す部分拡大断面図でろる。
第１３図において、鋼板の拘束板（１）、粘弾性物質か
ら々る粘弾性ダンパー材（３）、鋼板の基板（２）を順
次積層して制振鋼板（４）が構成されている。この割振
鋼板（４）は、粘弾性ダンパー材（３）のせん断変形に
よりエネルギー吸収を行うもので、単体で曲げ振動を制
振する用途に用いられている。
ら々る粘弾性ダンパー材（３）、鋼板の基板（２）を順
次積層して制振鋼板（４）が構成されている。この割振
鋼板（４）は、粘弾性ダンパー材（３）のせん断変形に
よりエネルギー吸収を行うもので、単体で曲げ振動を制
振する用途に用いられている。
第１４図において、（５）は梁材でるるＨ形鋼、（５１
）、 （５１５はＨ形鋼（５）のフランジである。Ｈ形
鋼（５）の両７ランジ（５１）、φ１５には制振鋼板（
４）、 （４’）が接着材等で接合されて複合梁として
構成されている。
）、 （５１５はＨ形鋼（５）のフランジである。Ｈ形
鋼（５）の両７ランジ（５１）、φ１５には制振鋼板（
４）、 （４’）が接着材等で接合されて複合梁として
構成されている。
従来の割振鋼板は上記のように構成され、例えば、割振
鋼板（４）を梁材でめるＨ形鋼（５）に使用した場合、
割振鋼板（４）によって梁材としてのＨ形鋼（５）に制
振性をもたせていた。
鋼板（４）を梁材でめるＨ形鋼（５）に使用した場合、
割振鋼板（４）によって梁材としてのＨ形鋼（５）に制
振性をもたせていた。
上記のような従来の制振鋼板では、梁材であるＨ形鋼（
５）のフランジ■１）、（５つにそれぞれ制振鋼板（４
） 、 （４’） を接合して複合梁の構成部材とし
て使用した場合、複合梁が梁の１次固有モードで振動す
る時の変形状況は第１５図乃至第１７図に示す状態とな
る。このときにおける割振鋼板（４）、 （４’）の制
振性能は、第１５図乃至第１７図から明らかなように、
中間の粘弾性ダンパー材（３）のせん断変形角ｒは梁中
央部でＵであり、梁中央部から遠ざかる穆大きく、梁端
で最大となる。従って、梁の全長における粘弾性ダンパ
ー材（３）のせん断金変形は近似的に梁端部でのせん断
変形角γｍａｘの１／２に低下するとみなすことができ
、そのぶん制振性能が低下するという問題点がめった。
５）のフランジ■１）、（５つにそれぞれ制振鋼板（４
） 、 （４’） を接合して複合梁の構成部材とし
て使用した場合、複合梁が梁の１次固有モードで振動す
る時の変形状況は第１５図乃至第１７図に示す状態とな
る。このときにおける割振鋼板（４）、 （４’）の制
振性能は、第１５図乃至第１７図から明らかなように、
中間の粘弾性ダンパー材（３）のせん断変形角ｒは梁中
央部でＵであり、梁中央部から遠ざかる穆大きく、梁端
で最大となる。従って、梁の全長における粘弾性ダンパ
ー材（３）のせん断金変形は近似的に梁端部でのせん断
変形角γｍａｘの１／２に低下するとみなすことができ
、そのぶん制振性能が低下するという問題点がめった。
また、割振鋼板を用いた複合梁の割振性能を損失係数η
で評価すると、複合梁の割振性能は、その剛性、単位長
さ当りの質量、割振鋼板（４）、 （４’）の拘束板
（１）・基板（２）の厚さ、ヤング係数、粘弾性ダンパ
ー材（３）の厚さ、せん断体性定数の組み合せによる周
波数依存性を持っている。それ故、実際上使用できる素
材の組み合せによれば、割振性能は比較的高い周波数領
域でピーク値を示し、１００Ｈ２以下の領域ではピーク
値に比し、かなり低下することが知られている。これは
、次の振動振幅を衣わす式から明らかとなる。
で評価すると、複合梁の割振性能は、その剛性、単位長
さ当りの質量、割振鋼板（４）、 （４’）の拘束板
（１）・基板（２）の厚さ、ヤング係数、粘弾性ダンパ
ー材（３）の厚さ、せん断体性定数の組み合せによる周
波数依存性を持っている。それ故、実際上使用できる素
材の組み合せによれば、割振性能は比較的高い周波数領
域でピーク値を示し、１００Ｈ２以下の領域ではピーク
値に比し、かなり低下することが知られている。これは
、次の振動振幅を衣わす式から明らかとなる。
Ｕ ＝ Ｕ６ ｅ−πηｆｔ
即ち、上記式で、振動振幅をＵ、初期振幅をＵ０時間Ｉ
ｔ、周波数をｆとすると、振動振幅Ｕは、初期振幅００
２時間を当り、周波数ｆに対して指数関数的に減衰し、
低周波数の減衰量は高周波数と比べて小さくなることが
上記式より明らかとなる。
ｔ、周波数をｆとすると、振動振幅Ｕは、初期振幅００
２時間を当り、周波数ｆに対して指数関数的に減衰し、
低周波数の減衰量は高周波数と比べて小さくなることが
上記式より明らかとなる。
このように、割振鋼板を用いた複合梁の割振性能は低周
波数領域では低下して制振が困難であるという問題点が
めった。
波数領域では低下して制振が困難であるという問題点が
めった。
この発明はかかる問題点を解決するためになされたもの
で、低周波数領域での制振性能を向上させることができ
る割振鋼板を得ることを目的とする。
で、低周波数領域での制振性能を向上させることができ
る割振鋼板を得ることを目的とする。
この発明に係る制振鋼板は、粘弾性ダンパー材に、任意
の間隔で複数のスリットを設け、該スリットの位置する
拘束板、基板のいずれか一方にのみ該スリットに対応す
る板胴スリットを設けるように構成したものである。
の間隔で複数のスリットを設け、該スリットの位置する
拘束板、基板のいずれか一方にのみ該スリットに対応す
る板胴スリットを設けるように構成したものである。
この発明においては、割振鋼板の粘弾性ダンパー材に任
意間隔で複数のスリットを設け、該スリットの位置する
拘束板、基板のいずれか一方にのみ該スリットに対応す
る板胴スリットを設けて割振鋼板を複数に分割したから
、制振鋼板に曲げ変形が加えられ友場合、粘弾性ダンパ
ー材の端部と分割されて形成された端部とが同様の変形
を生じ、従来制振効果を生じなかった箇所も割振効果を
発揮して制振鋼板全体としての割振性能が向上し、低周
波数領域においても有効に割振効果を発揮することにな
る。
意間隔で複数のスリットを設け、該スリットの位置する
拘束板、基板のいずれか一方にのみ該スリットに対応す
る板胴スリットを設けて割振鋼板を複数に分割したから
、制振鋼板に曲げ変形が加えられ友場合、粘弾性ダンパ
ー材の端部と分割されて形成された端部とが同様の変形
を生じ、従来制振効果を生じなかった箇所も割振効果を
発揮して制振鋼板全体としての割振性能が向上し、低周
波数領域においても有効に割振効果を発揮することにな
る。
第１図乃至第６図はこの発明の第１実施例を示す図で、
第１図は二つの制振鋼板の断面図、第２図は制振鋼板を
Ｈ形鋼に使用した複合梁の断面図第３図は同複合梁の部
分拡大断面図、第４図は同複合梁の変形例の部分拡大断
面図、第５図は同複合梁の振動時における変形状況を示
す断面図、第６図は割振鋼板の変形を模式的に示したも
のである。
第１図は二つの制振鋼板の断面図、第２図は制振鋼板を
Ｈ形鋼に使用した複合梁の断面図第３図は同複合梁の部
分拡大断面図、第４図は同複合梁の変形例の部分拡大断
面図、第５図は同複合梁の振動時における変形状況を示
す断面図、第６図は割振鋼板の変形を模式的に示したも
のである。
図において、（４）は制振鋼板で、鋼板の拘束板（１）
、粘弾性物質からなる粘弾性ダンパー材（３）、鋼板の
基板（２）を順次積層して構成されている。そして、こ
の割振鋼板（４）は梁端部（６）において、拘束板（１
）と粘弾性ダンパー材（３）を適当な長さで除去し、梁
中央部（７）において、粘弾性ダンパー材（３）と基板
（２）とをそれぞれ所定巾に除去して粘弾性ダンパー材
（３）のスリット（６ａ）と基板（２）の板胴スリット
（２ａ）を形成する。従って、粘弾性ダンパー材（３）
に設けられたスリット（６ａ）は基板（２）に設けられ
たスリン） （２ａ）と対応し、制振鋼板（４）はこれ
らのスリット（！Ｉａ） 、 （２ａ） ＶＣよって
２分割されることになる。
、粘弾性物質からなる粘弾性ダンパー材（３）、鋼板の
基板（２）を順次積層して構成されている。そして、こ
の割振鋼板（４）は梁端部（６）において、拘束板（１
）と粘弾性ダンパー材（３）を適当な長さで除去し、梁
中央部（７）において、粘弾性ダンパー材（３）と基板
（２）とをそれぞれ所定巾に除去して粘弾性ダンパー材
（３）のスリット（６ａ）と基板（２）の板胴スリット
（２ａ）を形成する。従って、粘弾性ダンパー材（３）
に設けられたスリット（６ａ）は基板（２）に設けられ
たスリン） （２ａ）と対応し、制振鋼板（４）はこれ
らのスリット（！Ｉａ） 、 （２ａ） ＶＣよって
２分割されることになる。
以上の如く構成された制振鋼板は２枚使用されて、第１
図及び第２図に示すように梁材であるＨ形鋼（５）に接
合されて複合梁が構成きれる。即ち、Ｈ形鋼（５） ノ
ア ラン９（５１）、 （５１’） Ｋ、２ 枚（７）
ＩＩＩ 振ｍ板（４） 、 （４’）がそれぞれス
リット（３ａ）、 （２ａ）をフランジ我面に対向さ
せて第１図に各矢印で示す部分おいて、スポット溶接、
ボルト、リベット、スタッド、接着剤等の固着手段によ
って接合される。このとき、Ｈ形鋼（５）の中央部への
拘束板（１）の接合は、第６図に示すように鋼製のスペ
ーサ（８）を予めＨ形鋼（５）の７ランジ（５１）、
（５１’）にそれぞれ溶接、接着剤等の固着手段で取り
付けておき、割振鋼板（４）、 （４’）が各フラン
ジ（５１）、 （５１’）に固着され ゛るときに、そ
のスペーサ（８）を拘束板（１）に接合して行う。この
他のＨ形鋼（５）の中央部への拘束板（υの接合の例と
しては、＠４図に示す如く、拘束板（１）を予め拘束板
（１）の中央部がフランジ（５１）と密着するように成
形しておき、制振鋼板（４）をフランジ（５）に固着す
ると＠に同時に拘束板（１）の中央部も７ランジ（５１
）に接合する方法がめる。
図及び第２図に示すように梁材であるＨ形鋼（５）に接
合されて複合梁が構成きれる。即ち、Ｈ形鋼（５） ノ
ア ラン９（５１）、 （５１’） Ｋ、２ 枚（７）
ＩＩＩ 振ｍ板（４） 、 （４’）がそれぞれス
リット（３ａ）、 （２ａ）をフランジ我面に対向さ
せて第１図に各矢印で示す部分おいて、スポット溶接、
ボルト、リベット、スタッド、接着剤等の固着手段によ
って接合される。このとき、Ｈ形鋼（５）の中央部への
拘束板（１）の接合は、第６図に示すように鋼製のスペ
ーサ（８）を予めＨ形鋼（５）の７ランジ（５１）、
（５１’）にそれぞれ溶接、接着剤等の固着手段で取り
付けておき、割振鋼板（４）、 （４’）が各フラン
ジ（５１）、 （５１’）に固着され ゛るときに、そ
のスペーサ（８）を拘束板（１）に接合して行う。この
他のＨ形鋼（５）の中央部への拘束板（υの接合の例と
しては、＠４図に示す如く、拘束板（１）を予め拘束板
（１）の中央部がフランジ（５１）と密着するように成
形しておき、制振鋼板（４）をフランジ（５）に固着す
ると＠に同時に拘束板（１）の中央部も７ランジ（５１
）に接合する方法がめる。
上記のように構成された制振鋼板（４）、 （４’）
を梁材でるるＨ形鋼（５ンに装着した複合梁が梁の１
次固有振動モードで振動する時の変形状況ｆｉ第５図に
示す通りとなる。このときの例えば、制振鋼板（４）の
梁端部（６）における単体の基板（２）の部分と梁中央
部における７ランジ（５１）に接合された拘束板（１）
の部分とは梁材即ちＨ形鋼（５）と同一の変形を生じる
。従って、Ｈ形鋼（５）の端部と中央部での相対的変形
差を有効に利用して粘弾性ダンパー材（３）にほぼ一様
なせん断変形を生じさせることができ、効果的に複合梁
の制振性能を高めることができる。
を梁材でるるＨ形鋼（５ンに装着した複合梁が梁の１
次固有振動モードで振動する時の変形状況ｆｉ第５図に
示す通りとなる。このときの例えば、制振鋼板（４）の
梁端部（６）における単体の基板（２）の部分と梁中央
部における７ランジ（５１）に接合された拘束板（１）
の部分とは梁材即ちＨ形鋼（５）と同一の変形を生じる
。従って、Ｈ形鋼（５）の端部と中央部での相対的変形
差を有効に利用して粘弾性ダンパー材（３）にほぼ一様
なせん断変形を生じさせることができ、効果的に複合梁
の制振性能を高めることができる。
即ち、割振鋼板（４）に曲げ変形が加えられた場合、粘
弾性ダンパー材（３）の端部と分割されて形成された端
部とが同様の変形を生じ、従来制振効果を生じなかった
箇所も制振効果を発揮して、制振鋼板（４）全体として
制振性能が向上し、制振鋼板（４）を使用し念複合梁の
割振性能を高めることになる。
弾性ダンパー材（３）の端部と分割されて形成された端
部とが同様の変形を生じ、従来制振効果を生じなかった
箇所も制振効果を発揮して、制振鋼板（４）全体として
制振性能が向上し、制振鋼板（４）を使用し念複合梁の
割振性能を高めることになる。
第６図は複合梁が梁の１次固有振動モードで振動する時
の割振鋼板（４）の第１図に示す長さｔの部分における
変形を模式的に示したものでるる。この図において、拘
束板（１）、基板（２）の相対変形差ｄけ、図中の破線
で示した拘束板（１）、基板（２）の軸方向変形のため
、Ｈ形鋼（５）の端部と中央部との相対変位差Δより小
さくなり、粘弾性ダンパー材（３）のせん断変形角も小
さくなる。
の割振鋼板（４）の第１図に示す長さｔの部分における
変形を模式的に示したものでるる。この図において、拘
束板（１）、基板（２）の相対変形差ｄけ、図中の破線
で示した拘束板（１）、基板（２）の軸方向変形のため
、Ｈ形鋼（５）の端部と中央部との相対変位差Δより小
さくなり、粘弾性ダンパー材（３）のせん断変形角も小
さくなる。
また、拘束板（１）、基板（２）％粘弾性ダンパー材（
３）のヤング係数、せん断体性定数が一定の場合、拘束
板（１）、基板（２）の軸応力すなわち軸方向変形を抑
制するにはその軸応力と粘弾性ダンパー材（３）に生じ
るせん断応力との釣合いから粘弾性ダンパー材（３）の
せん断面積すなわち第６図中の１寸法を小さくすること
が有用でるる。
３）のヤング係数、せん断体性定数が一定の場合、拘束
板（１）、基板（２）の軸応力すなわち軸方向変形を抑
制するにはその軸応力と粘弾性ダンパー材（３）に生じ
るせん断応力との釣合いから粘弾性ダンパー材（３）の
せん断面積すなわち第６図中の１寸法を小さくすること
が有用でるる。
従って、梁長が一定の場合、割振鋼板（４）の分割数を
多くすることが割振性能を向上させることになる。しか
し、制振鋼板（４）をいたずらに多分割とすることは製
造コスト上避ける必要がるり、また分割数を多くしても
その制振性能の向上には上限がめるので、梁長に対して
２〜２０分割が実用的であるといえる。この実施例では
基板（２）に板層スリッ）（２ａ）を設けているが、拘
束板（１）の方にスリットを設けても良いことは勿論で
るる。
多くすることが割振性能を向上させることになる。しか
し、制振鋼板（４）をいたずらに多分割とすることは製
造コスト上避ける必要がるり、また分割数を多くしても
その制振性能の向上には上限がめるので、梁長に対して
２〜２０分割が実用的であるといえる。この実施例では
基板（２）に板層スリッ）（２ａ）を設けているが、拘
束板（１）の方にスリットを設けても良いことは勿論で
るる。
第７図及び第８図はこの発明の第２実施例を示す断面図
と斜視図でおる。
と斜視図でおる。
この実施例は、第１実施例と同様な長さで４分割し九制
振鋼板を示し、第１図と同一符号を付して説明を省略す
る。
振鋼板を示し、第１図と同一符号を付して説明を省略す
る。
第９図及び第１０図は、この発明の第３実施例を示す断
面図と平面図である。
面図と平面図である。
この実施例は、第９図に示すように制振鋼板（４）をコ
ンクリート床（９）の片面に装着して床板の割振性能の
向上を図ったものである。
ンクリート床（９）の片面に装着して床板の割振性能の
向上を図ったものである。
この実施例では第１０図に示すように割振鋼板（４）は
第１実施例及び第２実施例のように一方向ではなく、互
いに直交する２方向に複数分割したもので、図中矢印で
示す位置でアンカー鋼板によってコンクリート床（図示
省略）に取り付けられる。
第１実施例及び第２実施例のように一方向ではなく、互
いに直交する２方向に複数分割したもので、図中矢印で
示す位置でアンカー鋼板によってコンクリート床（図示
省略）に取り付けられる。
割振鋼板をコンクリート床に取り付ける具体的方法とじ
てな、予めコンクリート床にアンカー用鋼板を埋め込み
、接着、ホールインアンカー、ケミカルアンカー等によ
り取り付けておき、そのアンカー用鋼板に制振鋼板を適
宜固定手段によって接合する方法がｂる。
てな、予めコンクリート床にアンカー用鋼板を埋め込み
、接着、ホールインアンカー、ケミカルアンカー等によ
り取り付けておき、そのアンカー用鋼板に制振鋼板を適
宜固定手段によって接合する方法がｂる。
この他、割振鋼板をコンクリート床に直接取り付ける方
法もある。
法もある。
割振鋼板の分割方法及びコンクＩＪ −ト床への取付位
置は図示の例に限られないことは勿論、種々の設計が可
能であることはいうまでもない。
置は図示の例に限られないことは勿論、種々の設計が可
能であることはいうまでもない。
第１１図及び第１２図はこの発明の第４実施例を示す断
面図である。
面図である。
この実施例はいずれも２分割された割振鋼板（４ンに予
め引張応力を導入した状態で梁材であるＨ形鋼（５）の
一方のフランジ（５１）に制振鋼板（４）を装着したも
のであり、第１１図と第１２図のものとは割振鋼板（４
）に引張力を与える与え方が相違する。即ち、第１１図
に示すものでは、制振鋼板（４）を引張った状態で、Ｈ
形鋼（５）に制振鋼板（４）を取り付けるものでるる。
め引張応力を導入した状態で梁材であるＨ形鋼（５）の
一方のフランジ（５１）に制振鋼板（４）を装着したも
のであり、第１１図と第１２図のものとは割振鋼板（４
）に引張力を与える与え方が相違する。即ち、第１１図
に示すものでは、制振鋼板（４）を引張った状態で、Ｈ
形鋼（５）に制振鋼板（４）を取り付けるものでるる。
また、第１２図に示すものでは、Ｈ形鋼（５）に曲げ変
形を与えた状態でその圧縮フランジ■１）側に制振鋼板
（５）ヲ取り付けるものである。
形を与えた状態でその圧縮フランジ■１）側に制振鋼板
（５）ヲ取り付けるものである。
図中の矢印Ａは取付時に与える力の方向を、矢印Ｂは取
付位置を示す。いずれの方法によっても、割振鋼板（４
）に所要の引張応力を導入できる。
付位置を示す。いずれの方法によっても、割振鋼板（４
）に所要の引張応力を導入できる。
このように、割振鋼板（４）に所要の引張応力を導入す
るようにしているのは、圧縮座屈を防止する念めである
。即ち、制振鋼板（４）の座屈長は近似的にＨ形鋼（５
）の長石ｔＶＣ等しく、分割数が少なくて座屈長が限界
座屈長以上になり座屈の恐れがある場合には予め制振鋼
板（４）に引張応力が導入されているからＨ形鋼（５）
が１次固有振動モードで振動して変形を生じ、制振鋼板
（４） Ｋ圧縮応力が生じたとしてもその圧縮応力を予
め導入されている引張応力によって相殺するため、圧縮
座屈の発生が防止されることになる。
るようにしているのは、圧縮座屈を防止する念めである
。即ち、制振鋼板（４）の座屈長は近似的にＨ形鋼（５
）の長石ｔＶＣ等しく、分割数が少なくて座屈長が限界
座屈長以上になり座屈の恐れがある場合には予め制振鋼
板（４）に引張応力が導入されているからＨ形鋼（５）
が１次固有振動モードで振動して変形を生じ、制振鋼板
（４） Ｋ圧縮応力が生じたとしてもその圧縮応力を予
め導入されている引張応力によって相殺するため、圧縮
座屈の発生が防止されることになる。
この発明は以上説明したとおり、割振鋼板の粘弾性ダン
パー材に、任意間隔で複数のスリツｈｔ設け、該スリッ
トの位置する拘束板、基板のいずれか一方にのみ該スリ
ットに対応する板胴スリットを設けて割振鋼板を複数に
分割し、粘弾性ダンパー材の端部と分割されて形成され
九端部とが同様の変形を生じるようにして従来制振効果
を生じなかつ九箇所も制振効果を発揮するようにしたの
で、制振鋼板全体としての制振性能が向上し、制振鋼板
を使用した梁又は床の複合梁、複合床の制振性能が向上
し、従来制振が困難であつ九低周波数領域における割振
が可能となるという効果がめる。
パー材に、任意間隔で複数のスリツｈｔ設け、該スリッ
トの位置する拘束板、基板のいずれか一方にのみ該スリ
ットに対応する板胴スリットを設けて割振鋼板を複数に
分割し、粘弾性ダンパー材の端部と分割されて形成され
九端部とが同様の変形を生じるようにして従来制振効果
を生じなかつ九箇所も制振効果を発揮するようにしたの
で、制振鋼板全体としての制振性能が向上し、制振鋼板
を使用した梁又は床の複合梁、複合床の制振性能が向上
し、従来制振が困難であつ九低周波数領域における割振
が可能となるという効果がめる。
第１図はこの発明の第１実施例を示す二つの割振鋼板の
断面図、第２図は割振鋼板ｔＨＨ形鋼使用した複合梁の
断面図、第６図は同複合梁の部分拡大断面図、第４図は
同複合梁の変形例の部分拡大断面図、第５図は同複合梁
の振動時における変形状況を示す断面図、第６図は制振
鋼板の変形を模式的に示した説明面、第７図はこの発明
の第２冥施例を示す断面図、第８図は同実施例の斜視図
、第９図はこの発明の第６実施例な示す断面図、第１０
図は同実施例の平面図、第１１図はこの発明の第４実施
例を示し、割振鋼板に引張力を付与する状態を示す断面
図、第１２図は第１１図と同様な図で割振鋼板に異なる
方法で引張力を付与する状態を示す断面図、第１３図は
従来の割振鋼板の断面図、第１４図は制振鋼板をＨ形鋼
に使用した複合梁の断面図、第１５図は、同複合梁の振
動時における変形状況を示す断面図、第１６図は複合梁
の端部の部分拡大断面図、第１７図は複合梁の中央部の
部分拡大断面図でるる。 図において、（１）は拘束板、（２）は基板、（２ａ）
は板胴スリット、（３）は粘弾性ダンパー材、（３ａ）
はスリット、（４）は割振鋼板である。 なお各図中、同一符号は同−又は相当部分を示す。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 第３図 第４図 第９図 第１０図 寸
断面図、第２図は割振鋼板ｔＨＨ形鋼使用した複合梁の
断面図、第６図は同複合梁の部分拡大断面図、第４図は
同複合梁の変形例の部分拡大断面図、第５図は同複合梁
の振動時における変形状況を示す断面図、第６図は制振
鋼板の変形を模式的に示した説明面、第７図はこの発明
の第２冥施例を示す断面図、第８図は同実施例の斜視図
、第９図はこの発明の第６実施例な示す断面図、第１０
図は同実施例の平面図、第１１図はこの発明の第４実施
例を示し、割振鋼板に引張力を付与する状態を示す断面
図、第１２図は第１１図と同様な図で割振鋼板に異なる
方法で引張力を付与する状態を示す断面図、第１３図は
従来の割振鋼板の断面図、第１４図は制振鋼板をＨ形鋼
に使用した複合梁の断面図、第１５図は、同複合梁の振
動時における変形状況を示す断面図、第１６図は複合梁
の端部の部分拡大断面図、第１７図は複合梁の中央部の
部分拡大断面図でるる。 図において、（１）は拘束板、（２）は基板、（２ａ）
は板胴スリット、（３）は粘弾性ダンパー材、（３ａ）
はスリット、（４）は割振鋼板である。 なお各図中、同一符号は同−又は相当部分を示す。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 第３図 第４図 第９図 第１０図 寸
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 拘束板、粘弾性ダンパー材、基板を順次積層してなる制
振鋼板において、 前記粘弾性ダンパー材に、任意間隔で複数のスリットを
設け、該スリットの位置する拘束板、基板のいずれか一
方にのみ該スリットに対応する板用スリットを設けたこ
とを特徴とする制振鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5246885A JPS61211549A (ja) | 1985-03-18 | 1985-03-18 | 制振鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5246885A JPS61211549A (ja) | 1985-03-18 | 1985-03-18 | 制振鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61211549A true JPS61211549A (ja) | 1986-09-19 |
Family
ID=12915547
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5246885A Pending JPS61211549A (ja) | 1985-03-18 | 1985-03-18 | 制振鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61211549A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0373751A2 (en) * | 1988-12-09 | 1990-06-20 | Trw Inc. | Viscoelastic damping structure and related manufacturing method |
| EP0437045A2 (en) * | 1990-01-09 | 1991-07-17 | Westinghouse Electric Corporation | Internally damped thin-walled, composite longitudinal member having dedicated internal constraining layers |
| US5203435A (en) * | 1990-08-31 | 1993-04-20 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Composite passive damping struts for large precision structures |
| JP2012513305A (ja) * | 2008-12-23 | 2012-06-14 | トレレボルグ ルボレ エービー | 多層板構造を部分貫通する切断線を形成する方法 |
| JP2016094870A (ja) * | 2014-11-13 | 2016-05-26 | トヨタ自動車株式会社 | マフラ |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5066665A (ja) * | 1973-10-20 | 1975-06-05 |
-
1985
- 1985-03-18 JP JP5246885A patent/JPS61211549A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5066665A (ja) * | 1973-10-20 | 1975-06-05 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0373751A2 (en) * | 1988-12-09 | 1990-06-20 | Trw Inc. | Viscoelastic damping structure and related manufacturing method |
| EP0437045A2 (en) * | 1990-01-09 | 1991-07-17 | Westinghouse Electric Corporation | Internally damped thin-walled, composite longitudinal member having dedicated internal constraining layers |
| US5203435A (en) * | 1990-08-31 | 1993-04-20 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Composite passive damping struts for large precision structures |
| JP2012513305A (ja) * | 2008-12-23 | 2012-06-14 | トレレボルグ ルボレ エービー | 多層板構造を部分貫通する切断線を形成する方法 |
| US9050732B2 (en) | 2008-12-23 | 2015-06-09 | Trelleborg Sealing Solutions Kalmar Ab | Method of forming a cutting line partially through a multilayer plate structure |
| JP2016094870A (ja) * | 2014-11-13 | 2016-05-26 | トヨタ自動車株式会社 | マフラ |
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