JPS61195739A - クラツド材の製造方法 - Google Patents
クラツド材の製造方法Info
- Publication number
- JPS61195739A JPS61195739A JP3724485A JP3724485A JPS61195739A JP S61195739 A JPS61195739 A JP S61195739A JP 3724485 A JP3724485 A JP 3724485A JP 3724485 A JP3724485 A JP 3724485A JP S61195739 A JPS61195739 A JP S61195739A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core material
- mold
- composite
- continuously
- tundish
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/008—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of clad ingots, i.e. the molten metal being cast against a continuous strip forming part of the cast product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、接合強度の良好なりラッド材を、能率良く
、かつ安定して量産する方法に関するものである。
、かつ安定して量産する方法に関するものである。
〈従来技術並びにその問題点〉
近年、工業技術の目まぐるしい進歩発展と社会情勢の変
化の中で、従来知られていた単独の材料では実現できな
いような各種特性を兼備した素材に対する要望が高まっ
てきており、これらの要望に応えるべく、クラッド鋼を
始めとして様々な複合材料が提案され、実用されている
。
化の中で、従来知られていた単独の材料では実現できな
いような各種特性を兼備した素材に対する要望が高まっ
てきており、これらの要望に応えるべく、クラッド鋼を
始めとして様々な複合材料が提案され、実用されている
。
ところで、金属のクラッド材ｔｇ造する方法としては、
「爆着法」、「圧延法」、「肉盛溶接側及び「鋳ぐるみ
法」等が一般に良く知られているが、前者の３方法はい
ずれも母材の表面に“合わせ材″を接合してクラッド材
を製造するものであるのに対して、「鋳ぐるみ法」は鋳
塊の中に合わ ゛せ材を鋳ぐるんで封入することによっ
てクラッド材を製造するものであり、鋳造の連続化が望
めることから、該「鋳ぐるみ法」は多量生産向きである
として大きな注目を集めるようになってきた。
「爆着法」、「圧延法」、「肉盛溶接側及び「鋳ぐるみ
法」等が一般に良く知られているが、前者の３方法はい
ずれも母材の表面に“合わせ材″を接合してクラッド材
を製造するものであるのに対して、「鋳ぐるみ法」は鋳
塊の中に合わ ゛せ材を鋳ぐるんで封入することによっ
てクラッド材を製造するものであり、鋳造の連続化が望
めることから、該「鋳ぐるみ法」は多量生産向きである
として大きな注目を集めるようになってきた。
従来、このような「鋳ぐるみ法」によって複合材料を連
続的に製造するだめの実用化が有望な手段として、例え
ば特開昭５３−２５２３３号公報や特開昭５４−”、：
０３９号公報、或い１１特開昭５３−２９２２９号公報
（こ開示されているよう一方法が知られていた。
続的に製造するだめの実用化が有望な手段として、例え
ば特開昭５３−２５２３３号公報や特開昭５４−”、：
０３９号公報、或い１１特開昭５３−２９２２９号公報
（こ開示されているよう一方法が知られていた。
上記各公報に記載される方法は、複合ロールや複合ヒレ
ノドを連続的に製造しようとするものでちり、第６図番
て示されるように、異種金属浴湯１全保持するタンディ
ツユ２の側面に連結した両端開放水平モールド３内へ、
該タンディツユ２の対向側面から芯材４を連続的に挿入
し、該芯材４の周囲：て金属溶湯１を１疑固・付着せし
めてピンチロール５で連続的に引き抜くことにより複合
材６を高能率で製造しようとするものである。
ノドを連続的に製造しようとするものでちり、第６図番
て示されるように、異種金属浴湯１全保持するタンディ
ツユ２の側面に連結した両端開放水平モールド３内へ、
該タンディツユ２の対向側面から芯材４を連続的に挿入
し、該芯材４の周囲：て金属溶湯１を１疑固・付着せし
めてピンチロール５で連続的に引き抜くことにより複合
材６を高能率で製造しようとするものである。
しかしながら、このような水平連続鋳造法では、芯材４
の供給がタンディシュ２の側面を貫通して行われる関係
上、芯材供給部の溶湯洩れ防止のために啄めて複雑で高
精度の機構を要し、工業規模での実用化は啄めて困難な
ものであった。
の供給がタンディシュ２の側面を貫通して行われる関係
上、芯材供給部の溶湯洩れ防止のために啄めて複雑で高
精度の機構を要し、工業規模での実用化は啄めて困難な
ものであった。
一方、複合ロールの製造又は再生方法として特公昭４４
−４９０３号公報に開示される如き手段も知られている
。
−４９０３号公報に開示される如き手段も知られている
。
第７図は、前記特公昭４４−４９０３号公報に示された
複合ロールの製造又は再生手段を模式化したものであり
、高周波電流を通ずる中空水冷式銅製コイル７を内蔵す
る耐火性加熱型８の下に薄銅板９を介して黒鉛質型１０
と、これに続く両端開放モールド１１を重ねて配置した
ものを使用し、これらの型の中に母体（摩耗したロール
又は新品製造用円柱体）１２を垂直に挿入して昇降させ
ながら高周波電流にて表面の予熱を行ってから、所望材
質の金属溶湯１３を母体１２と型との空隙に連続注入す
ると同時に母体１２を連続降下させることによって、該
母体１２の表面に金属溶湯１３を肉盛りしている様子を
示している。
複合ロールの製造又は再生手段を模式化したものであり
、高周波電流を通ずる中空水冷式銅製コイル７を内蔵す
る耐火性加熱型８の下に薄銅板９を介して黒鉛質型１０
と、これに続く両端開放モールド１１を重ねて配置した
ものを使用し、これらの型の中に母体（摩耗したロール
又は新品製造用円柱体）１２を垂直に挿入して昇降させ
ながら高周波電流にて表面の予熱を行ってから、所望材
質の金属溶湯１３を母体１２と型との空隙に連続注入す
ると同時に母体１２を連続降下させることによって、該
母体１２の表面に金属溶湯１３を肉盛りしている様子を
示している。
ところが、この方法では、肉盛り金属溶湯１３に初期凝
固シェルを生成せしめるだめの前記黒鉛質型１０が損耗
し易いことから長時間の鋳込みには問題があり、製造し
得る複合鋳片長さが精々４ｍ程度にしかならないもので
あった。しかも、肉盛り作業の間中、母体１２と耐火性
加熱型８との極めて狭い空隙部へ、取鍋等によって絶え
ず金属溶湯を供給しなければならず、このため、激しい
湯面変動が生じて母体と金属溶湯の界面にスカム等を巻
込み易い上、前記黒鉛質型の損耗が一層促進されるなど
の不都合を避は得なかったり、まだ高速鋳込みができな
い等の問題点があったのである。
固シェルを生成せしめるだめの前記黒鉛質型１０が損耗
し易いことから長時間の鋳込みには問題があり、製造し
得る複合鋳片長さが精々４ｍ程度にしかならないもので
あった。しかも、肉盛り作業の間中、母体１２と耐火性
加熱型８との極めて狭い空隙部へ、取鍋等によって絶え
ず金属溶湯を供給しなければならず、このため、激しい
湯面変動が生じて母体と金属溶湯の界面にスカム等を巻
込み易い上、前記黒鉛質型の損耗が一層促進されるなど
の不都合を避は得なかったり、まだ高速鋳込みができな
い等の問題点があったのである。
このように、特公昭４４−４９０３号公報に開示された
方法も、ロール等の比較的短尺の製品を得ようとする場
合にどうＫか適用できるものの、均質な長尺製品を作業
性良く製造しようとする場合には決して好ましい手段と
言えず、従って、クラッド材製造用鋳ぐるみビレット等
の量産には不向きなものであった。
方法も、ロール等の比較的短尺の製品を得ようとする場
合にどうＫか適用できるものの、均質な長尺製品を作業
性良く製造しようとする場合には決して好ましい手段と
言えず、従って、クラッド材製造用鋳ぐるみビレット等
の量産には不向きなものであった。
く問題点を解決するための手段〉
この発明は、上記従来の連続釣鉤ぐるみ法が有していた
問題点を解決し、品質の良好なりラッド材を、生産性良
く、かつ安定して量産すべくなされた本発明者等の研究
によってなされたものであり、 一端にタンディシュを連結して一体化した両端開放モー
ルド内へ、前記タンディシュの上方から該タンディシュ
を貫通して芯材を連続的に挿入しつつ、該タンディシュ
によって芯材の周囲に溶湯を供給して連続的に凝固させ
、次いで、得られた複合鋳片に熱間加工を施すことによ
って、接合強度の高いクラッド材を、高い生産能率で安
定して量産する点、 に特徴分有するものである。
問題点を解決し、品質の良好なりラッド材を、生産性良
く、かつ安定して量産すべくなされた本発明者等の研究
によってなされたものであり、 一端にタンディシュを連結して一体化した両端開放モー
ルド内へ、前記タンディシュの上方から該タンディシュ
を貫通して芯材を連続的に挿入しつつ、該タンディシュ
によって芯材の周囲に溶湯を供給して連続的に凝固させ
、次いで、得られた複合鋳片に熱間加工を施すことによ
って、接合強度の高いクラッド材を、高い生産能率で安
定して量産する点、 に特徴分有するものである。
第１図は、この発明のクラッド材の製造方法のうちの複
合鋳片製造工程の１例を示す概略模式図であり、上端に
ＳｉＮ 、 Ａｌ２Ｏ，、ＡｔＮ及びＢＮ等の１種以上
から成る耐火物製リング２１を介してタンディ７ネ２２
を連結し一体化した両端開放モールド２３内へ、タンデ
ィツユ２２の上方からこれを貫通して芯材２４を連続的
に挿入し、更にこれと同時に該芯材２４の周囲にタンデ
ィシュ２２から金属溶湯２５を連続的に供給して凝固さ
せつつ、両端開放モールドの下方から複合鋳片２６を引
き抜いている状態を示し°Ｃいる。なお、第１図におい
て、符号２７は芯材をモールド内に連続挿入するための
芯出しロールを、符号２８ ｉ−１復合鋳片引き抜き用
のピンチロールを、符号２９ぽダミーをそれぞれ示して
いる。
合鋳片製造工程の１例を示す概略模式図であり、上端に
ＳｉＮ 、 Ａｌ２Ｏ，、ＡｔＮ及びＢＮ等の１種以上
から成る耐火物製リング２１を介してタンディ７ネ２２
を連結し一体化した両端開放モールド２３内へ、タンデ
ィツユ２２の上方からこれを貫通して芯材２４を連続的
に挿入し、更にこれと同時に該芯材２４の周囲にタンデ
ィシュ２２から金属溶湯２５を連続的に供給して凝固さ
せつつ、両端開放モールドの下方から複合鋳片２６を引
き抜いている状態を示し°Ｃいる。なお、第１図におい
て、符号２７は芯材をモールド内に連続挿入するための
芯出しロールを、符号２８ ｉ−１復合鋳片引き抜き用
のピンチロールを、符号２９ぽダミーをそれぞれ示して
いる。
第１図Ｖておいて、芯材２４をタ／ディ／ユ２２の上方
から両端開放モールド２３内へ連続的に挿入しながら芯
材２４とモールド壁との隙間に浴湯を供給すると、溶湯
供給用のタンディシュは酊量が大きく、しかもメニスカ
スがモールド内から上方に移動して広い湯面を形成する
ことから給湯が容易となり、極めて静かで円滑な溶湯供
給を安定して実施でき、スカムの巻込みや溶湯と耐火物
装置の異常な摩擦を生じないばかりか、＠湯中の介在物
の十分な浮上分離を図ることができる。
から両端開放モールド２３内へ連続的に挿入しながら芯
材２４とモールド壁との隙間に浴湯を供給すると、溶湯
供給用のタンディシュは酊量が大きく、しかもメニスカ
スがモールド内から上方に移動して広い湯面を形成する
ことから給湯が容易となり、極めて静かで円滑な溶湯供
給を安定して実施でき、スカムの巻込みや溶湯と耐火物
装置の異常な摩擦を生じないばかりか、＠湯中の介在物
の十分な浮上分離を図ることができる。
しかも、芯材２４はタンディシュの上方から該タンディ
シュを貫通してモールド内へ連続挿入されるので、芯材
挿入部からの湯漏れの恐れは全く無い。
シュを貫通してモールド内へ連続挿入されるので、芯材
挿入部からの湯漏れの恐れは全く無い。
従って、安定した作業性の下で、健全な複合鋳片を高速
で量産することができるのでちる。
で量産することができるのでちる。
この発明の方法は、このようにして得られだ複合鋳片に
熱間ｊノｏ工全施して製品とするものであるが、該熱間
加工ｔてよって接合強度の一層高いクラット′材が得ら
れるのである。なお、熱間加工は、上述のようにして得
られた複合鋳片を直ちに圧延するか、或いは一旦冷却し
た後、再加熱して圧延又は鍛造する方法で実施すれば良
い。
熱間ｊノｏ工全施して製品とするものであるが、該熱間
加工ｔてよって接合強度の一層高いクラット′材が得ら
れるのである。なお、熱間加工は、上述のようにして得
られた複合鋳片を直ちに圧延するか、或いは一旦冷却し
た後、再加熱して圧延又は鍛造する方法で実施すれば良
い。
ところで、第１図に示しだものは、冷却の緩衝のため、
タンディシュ２２と両端開放モールド２３との間に耐火
物製リング２１を介在させた装置を使用シテイルが、Ｓ
ｌ、Ｎ 、 ＡＬ２０． ｌ ＡＩＮ及びＢＮ等の１種
以上から成る耐火物製リングは黒鉛質リングのように早
期に損耗することがなく、従ってこの点からも長尺複合
鋳片の高能率鋳造に適するものである。なお、この発明
においては、上述のような耐火物製リング２１を介在さ
せないで、タンディシュ２２と両端開放モールド２３と
を直接結合した装置を用いても所期の効果が得られるこ
とは言うまでもない。
タンディシュ２２と両端開放モールド２３との間に耐火
物製リング２１を介在させた装置を使用シテイルが、Ｓ
ｌ、Ｎ 、 ＡＬ２０． ｌ ＡＩＮ及びＢＮ等の１種
以上から成る耐火物製リングは黒鉛質リングのように早
期に損耗することがなく、従ってこの点からも長尺複合
鋳片の高能率鋳造に適するものである。なお、この発明
においては、上述のような耐火物製リング２１を介在さ
せないで、タンディシュ２２と両端開放モールド２３と
を直接結合した装置を用いても所期の効果が得られるこ
とは言うまでもない。
また、芯材の形状は円柱状に限られるものではなく、板
状、角状或いは円筒状であっても良く、挿入芯材の数を
複数本として良いことも当然である上、芯材自体がクラ
ッド材（複合材）であっても何ら差し支えない。そして
、挿入芯材は、好ましくはその表面上酸化防止をも兼ね
たスラグ反撥剤（例えば、ＮＨ，Ｂ Ｆ４系等）をコー
ティングしておくのが良い。
状、角状或いは円筒状であっても良く、挿入芯材の数を
複数本として良いことも当然である上、芯材自体がクラ
ッド材（複合材）であっても何ら差し支えない。そして
、挿入芯材は、好ましくはその表面上酸化防止をも兼ね
たスラグ反撥剤（例えば、ＮＨ，Ｂ Ｆ４系等）をコー
ティングしておくのが良い。
更に、第２図及び第３図は、この発明のクラッド材の製
造方法のうちの複合鋳片製造工程を示すそれぞれ別の例
の概略模式図であり、第２図は複合鋳片の引き抜き蚕度
を傾斜させたものを、そして第３図は複合鋳片の引き抜
き角度をＯ〔度〕（水平方向）としたものを示している
が、いずれを採用したとしても第１図で示すものと同様
の優れた効果を得ることができる。
造方法のうちの複合鋳片製造工程を示すそれぞれ別の例
の概略模式図であり、第２図は複合鋳片の引き抜き蚕度
を傾斜させたものを、そして第３図は複合鋳片の引き抜
き角度をＯ〔度〕（水平方向）としたものを示している
が、いずれを採用したとしても第１図で示すものと同様
の優れた効果を得ることができる。
次に、この発明を実施例により具体的に説明する。
〈実施例〉
まず、第１図で示されるような垂直型の複合鋳片製造装
置と、第１表に示される如き成分組成の低炭素鋼（８１
０Ｃ）製円柱状芯材及びステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）
溶湯とを用いて、直径が２００■の複合ビレットを連続
的に鋳造した。
置と、第１表に示される如き成分組成の低炭素鋼（８１
０Ｃ）製円柱状芯材及びステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）
溶湯とを用いて、直径が２００■の複合ビレットを連続
的に鋳造した。
第１表
なお、この実施例で使用した複合鋳片製造装置は、り／
ディシュと両端開放モールドとが内挿型の耐火物ｇ Ｉ
Ｊングを介して接続されたものであったが、該耐火物製
リングは、Ｓｉ、Ｎ４： ５７．４重量％、ＡＥＮ ：
９重量％、ＢＮ ： ｌ Ｑ重量％、そしてＡｌ、Ｏ
。
ディシュと両端開放モールドとが内挿型の耐火物ｇ Ｉ
Ｊングを介して接続されたものであったが、該耐火物製
リングは、Ｓｉ、Ｎ４： ５７．４重量％、ＡＥＮ ：
９重量％、ＢＮ ： ｌ Ｑ重量％、そしてＡｌ、Ｏ
。
：１０．８重量％から成る組成のものであった。
また、芯材には予めスラグ反撥剤をコーティングしてお
いたが、とのスラグ反撥剤は、５０重量％のＮＨ４ＢＦ
４を樹脂バインダに分散させたものであった。
いたが、とのスラグ反撥剤は、５０重量％のＮＨ４ＢＦ
４を樹脂バインダに分散させたものであった。
そして、複合ヒレノドＬ″）製】告に採用さｆＬＪ二七
、つ池の条４を以下に示す１、 クランド比（ステンレス比） ：３〕壬、引き抜き・ξ
ター７ サイクル・１５ｃＭ：１）１１１１％ 引き抜き・停止の時間配分 引き抜き量・・５． Ｏ謂麗／ｐ（ピッチ）、鋳込み速
度：ｏ、７５ｍ／分、 過熱温度（ΔＴ）：５０℃、 後処理、ビレット表面を２ ｒｒｍ切削。
、つ池の条４を以下に示す１、 クランド比（ステンレス比） ：３〕壬、引き抜き・ξ
ター７ サイクル・１５ｃＭ：１）１１１１％ 引き抜き・停止の時間配分 引き抜き量・・５． Ｏ謂麗／ｐ（ピッチ）、鋳込み速
度：ｏ、７５ｍ／分、 過熱温度（ΔＴ）：５０℃、 後処理、ビレット表面を２ ｒｒｍ切削。
このような複合ビレット製造作業は、極めて良好な作業
性の下で、何のトラブルをも発生することなく安定して
実施できることが確認された。
性の下で、何のトラブルをも発生することなく安定して
実施できることが確認された。
次に、このようにして得られた複合ビレットを再加熱し
て、一方のグループについてはオーバルラウ／ド孔型に
よる棒鋼圧延（パススケジュール：２００φ４１６０φ
→１３０φ→１１０φ→９０φ→７２φ→６０φ）を施
して直径が６０ｍｍＶ棒鋼を製造し、他方のクループ（
・ごついては、同じくオーバルラウノド孔型による圧延
で１３０φまで圧下（／！スススケジュール。０Ｑφ→
１６０φ→１３０φ）した後、これに引き続いて線材圧
延を行い、直径が２０Ｕと６．４ ｍｘの線材を製造し
た。
て、一方のグループについてはオーバルラウ／ド孔型に
よる棒鋼圧延（パススケジュール：２００φ４１６０φ
→１３０φ→１１０φ→９０φ→７２φ→６０φ）を施
して直径が６０ｍｍＶ棒鋼を製造し、他方のクループ（
・ごついては、同じくオーバルラウノド孔型による圧延
で１３０φまで圧下（／！スススケジュール。０Ｑφ→
１６０φ→１３０φ）した後、これに引き続いて線材圧
延を行い、直径が２０Ｕと６．４ ｍｘの線材を製造し
た。
以上の如き工程で得られた各クラッド材の接合強度を剪
断強さで評価した結果を第４図に示す。
断強さで評価した結果を第４図に示す。
なお、剪断強さは、第５図で示されるように、芯材３０
にクラッド材３１を一部だけ残して削り取った試験片を
治具３２に挿入し、荷重（Ｗ）を負荷して測定したもの
である。
にクラッド材３１を一部だけ残して削り取った試験片を
治具３２に挿入し、荷重（Ｗ）を負荷して測定したもの
である。
第４図に示される結果からは次のことが明らかである。
即ち、本発明の方法の複合鋳片製造工程で得られる半製
品は、密着度は非常に良好であるものの接合強さが極め
て小さい。特に、この実施例のようにグラフど比（ステ
ンレス比）が小さく、しかも予め芯材を加熱しておかな
かった場合ではほぼＯに近い値を示すこととなる。しか
しながら、この複合鋳片を熱間加工（圧延）すると、減
面率（圧下比）３０％で接合強度は剪断強さで表わして
２５ ｋｆ／ｌｒｉ程度になり、完全に接合する。更に
、線材圧延まで圧下すると、接合強度は４０ｋｐ／ｘｊ
にまで向上し、バラツキも小さい。
品は、密着度は非常に良好であるものの接合強さが極め
て小さい。特に、この実施例のようにグラフど比（ステ
ンレス比）が小さく、しかも予め芯材を加熱しておかな
かった場合ではほぼＯに近い値を示すこととなる。しか
しながら、この複合鋳片を熱間加工（圧延）すると、減
面率（圧下比）３０％で接合強度は剪断強さで表わして
２５ ｋｆ／ｌｒｉ程度になり、完全に接合する。更に
、線材圧延まで圧下すると、接合強度は４０ｋｐ／ｘｊ
にまで向上し、バラツキも小さい。
ところで、直径が６．５正になるまで線引きしたものは
、試験片の採取が困難なために接合強度の評価はできな
かったが、断面のクラッド比や外側のステンレス鋼層厚
さがほぼ均一であったことからみて、接合強度はより一
層向上しているものと推−リされた。
、試験片の採取が困難なために接合強度の評価はできな
かったが、断面のクラッド比や外側のステンレス鋼層厚
さがほぼ均一であったことからみて、接合強度はより一
層向上しているものと推−リされた。
く総括的な効果〉
上述のように、この発明によれば、接合強度の良好なり
ラッド材を、高能率で安定して量産することが可能とな
り、各種性能を兼備した多用途の素材をコスト安く提供
することが可能となるなど、産業上極めて有用な効果が
もたらされるのである。
ラッド材を、高能率で安定して量産することが可能とな
り、各種性能を兼備した多用途の素材をコスト安く提供
することが可能となるなど、産業上極めて有用な効果が
もたらされるのである。
第１乃至３図は、本発明のクラッド材の製造方法のうち
の複合鋳片製造工程を示す概略模式図であり、第１図、
第２図及び第３図はそれぞれ別の例を示すもの、 第４図は５、本発明の実施例において得られた各種クラ
ッド材の接合強さく剪断強さ）を比較したグラフ、 第５図は、クラッド材の接合強さく剪断強さ）の測定方
法を示す概略模式図、 第６図は、従来の水平連続鋳造法による複合材製造方法
を示す概略模式図、 第７図は、従来の複合ロール製造法を示す概略模式図で
ある。 図面において、 １．１３．２５・・・金属溶湯、 ２．２２・・・タンディシュ、 ３．１１．２３・・・両端開放モールド、４．２４・・
・芯材、５＋ ２８・・・ピンチロール、６・・・複合
材、 ７・・・中空水冷式銅製コイル、８・・・耐
火性加熱型、 ９・・・薄銅板、１０・・・黒鉛質
型、 １２・・・母体、２１・・・耐火物製リング
、 ２６・・・複合鋳片、２７ 芯出しロール、
２９ タζ−１３０芯材、 ３１ クラ
ッド材、３２・治具。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １）和 夫 ほか２全 学４ｍ ２００ｍｍ１ １３０ｍｍ１’ ２０
ｍｍ＠に、敞４オのノーアノと１子１ 条５房 ■
の複合鋳片製造工程を示す概略模式図であり、第１図、
第２図及び第３図はそれぞれ別の例を示すもの、 第４図は５、本発明の実施例において得られた各種クラ
ッド材の接合強さく剪断強さ）を比較したグラフ、 第５図は、クラッド材の接合強さく剪断強さ）の測定方
法を示す概略模式図、 第６図は、従来の水平連続鋳造法による複合材製造方法
を示す概略模式図、 第７図は、従来の複合ロール製造法を示す概略模式図で
ある。 図面において、 １．１３．２５・・・金属溶湯、 ２．２２・・・タンディシュ、 ３．１１．２３・・・両端開放モールド、４．２４・・
・芯材、５＋ ２８・・・ピンチロール、６・・・複合
材、 ７・・・中空水冷式銅製コイル、８・・・耐
火性加熱型、 ９・・・薄銅板、１０・・・黒鉛質
型、 １２・・・母体、２１・・・耐火物製リング
、 ２６・・・複合鋳片、２７ 芯出しロール、
２９ タζ−１３０芯材、 ３１ クラ
ッド材、３２・治具。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １）和 夫 ほか２全 学４ｍ ２００ｍｍ１ １３０ｍｍ１’ ２０
ｍｍ＠に、敞４オのノーアノと１子１ 条５房 ■
Claims (1)
- 一端にタンデイシユを連結して一体化した両端開放モー
ルド内へ、前記タンデイシユの上方から該タンデイシユ
を貫通して芯材を連続的に挿入しつつ、該タンデイシユ
によつて芯材の周囲に溶湯を供給して連続的に凝固させ
、次いで、得られた複合鋳片に熱間加工を施すことを特
徴とするクラッド材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3724485A JPS61195739A (ja) | 1985-02-26 | 1985-02-26 | クラツド材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3724485A JPS61195739A (ja) | 1985-02-26 | 1985-02-26 | クラツド材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61195739A true JPS61195739A (ja) | 1986-08-30 |
Family
ID=12492207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3724485A Pending JPS61195739A (ja) | 1985-02-26 | 1985-02-26 | クラツド材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61195739A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106694836A (zh) * | 2017-04-06 | 2017-05-24 | 江西理工大学 | 一种固‑液包覆复合材料的连续铸造成形装置和方法 |
-
1985
- 1985-02-26 JP JP3724485A patent/JPS61195739A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106694836A (zh) * | 2017-04-06 | 2017-05-24 | 江西理工大学 | 一种固‑液包覆复合材料的连续铸造成形装置和方法 |
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