JPS61182871A - 耐熱性オ−ステナイト球状黒鉛鋳鉄の製造法 - Google Patents
耐熱性オ−ステナイト球状黒鉛鋳鉄の製造法Info
- Publication number
- JPS61182871A JPS61182871A JP2399885A JP2399885A JPS61182871A JP S61182871 A JPS61182871 A JP S61182871A JP 2399885 A JP2399885 A JP 2399885A JP 2399885 A JP2399885 A JP 2399885A JP S61182871 A JPS61182871 A JP S61182871A
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- JP
- Japan
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- cast iron
- spheroidal graphite
- cast
- heat resistant
- carbide
- Prior art date
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- Pending
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は耐熱性に優れたオーステナイト球状黒鉛鋳鉄の
製造法に関するものであり、排気マニホルド用材料、排
気ガスタービンハウジング用材料などの製造に利用され
る。
製造法に関するものであり、排気マニホルド用材料、排
気ガスタービンハウジング用材料などの製造に利用され
る。
（従来の技術）
従来の耐熱性オーステナイト球状黒鉛鋳鉄の製造法は、
Ｃ，Ｓｉ、 Ｍｎ、 Ｎｉ、 Ｃｒなどが適宜添加され
た鋳鉄溶湯を溶製し９球状化処理並びに接種処理後、鋳
型に注入して鋳放し材を鋳造し、次いで訪放し材に焼鈍
などの熱処理を施して耐熱性オーステナイト球状黒鉛鋳
鉄を製造している（例えば。
Ｃ，Ｓｉ、 Ｍｎ、 Ｎｉ、 Ｃｒなどが適宜添加され
た鋳鉄溶湯を溶製し９球状化処理並びに接種処理後、鋳
型に注入して鋳放し材を鋳造し、次いで訪放し材に焼鈍
などの熱処理を施して耐熱性オーステナイト球状黒鉛鋳
鉄を製造している（例えば。
特開昭５９−８５８４２号公報）。
（発明が解決しようとする問題点）
この従来の製造法により鋳造された鋳放し材は、オース
テナイト基地に多量の炭化物が析出した金属組織となる
ので、硬くかつ脆く、加工性が悪いため、鋳放し材に焼
鈍などの熱処理を施して炭化物の分解を行なっている。
テナイト基地に多量の炭化物が析出した金属組織となる
ので、硬くかつ脆く、加工性が悪いため、鋳放し材に焼
鈍などの熱処理を施して炭化物の分解を行なっている。
そこで、本発明が解決しようとする問題点は、鋳放し材
に析出する炭化物量を減少させることである。
に析出する炭化物量を減少させることである。
（問題点を解決するための手段）
上記問題点を解決するための手段は。
重量％で、Ｃ： １．７〜３．８％、Ｓｉ：３〜５％、
Ｃｒ：１〜５％、Ｎｉ：１２〜３０％、Ｍｇ：０．０３
〜０．１０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
る鋳鉄溶湯を、湯口底にＦｅ−５ｉ系接種剤が配設され
た鋳型に注入することである次に本発明において各成分
組織を限定した理由について説明する。
Ｃｒ：１〜５％、Ｎｉ：１２〜３０％、Ｍｇ：０．０３
〜０．１０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
る鋳鉄溶湯を、湯口底にＦｅ−５ｉ系接種剤が配設され
た鋳型に注入することである次に本発明において各成分
組織を限定した理由について説明する。
Ｃ： １．７〜３．８％
Ｃは１．７％未満では鋳造性が悪化し、３．８％を越え
ると黒鉛の晶出量が多くなり、靭性が低下することから
１．７〜３．８％と限定した。
ると黒鉛の晶出量が多くなり、靭性が低下することから
１．７〜３．８％と限定した。
Ｓｉ：３〜５％
Ｓｉは３％未満ではＭｎ炭化物の影響の緩和および耐酸
化性の向上が望めず、５％を越えると靭性が低下するこ
とから３〜５％と限定した。
化性の向上が望めず、５％を越えると靭性が低下するこ
とから３〜５％と限定した。
Ｃｒ：１〜５％
Ｃｒはオーステナイト基地の強化および高温での耐酸化
性向上に寄与する元素であるが、１％未満ではその効果
は十分ではなく、５％を越えると炭化物の増加によって
脆化することから２〜５％と限定した。
性向上に寄与する元素であるが、１％未満ではその効果
は十分ではなく、５％を越えると炭化物の増加によって
脆化することから２〜５％と限定した。
Ｎｉ：１２〜３０％
Ｎｉは基地組織のオーステナイト化を促進して耐熱性を
向上させる作用があり、１０％未満では完全なオーステ
ナイト組織は得られず、３０％を越えるとオーステナイ
ト化は飽和するばかりでなく経済性も低下する。
向上させる作用があり、１０％未満では完全なオーステ
ナイト組織は得られず、３０％を越えるとオーステナイ
ト化は飽和するばかりでなく経済性も低下する。
Ｍｇ：０００３〜０．１０％
Ｍｇは黒鉛球状化処理元素であり、多すぎると炭化物を
安定させるので、上限を０．１０％とする必要があり、
少なすぎると黒鉛の球状化不良を生じるため、その下限
を０．０３％とする。
安定させるので、上限を０．１０％とする必要があり、
少なすぎると黒鉛の球状化不良を生じるため、その下限
を０．０３％とする。
（実施例）
以下、上記手段の具体例を示す実施例について説明する
。
。
第１図に本発明方法に使用する鋳型が示され、湯口底１
に接種剤２ （Ｆｅ−３ｉ 系合金：溶湯に対して０
．２％）が配設され、第２図に従来方法に使用する鋳型
が示されている。
に接種剤２ （Ｆｅ−３ｉ 系合金：溶湯に対して０
．２％）が配設され、第２図に従来方法に使用する鋳型
が示されている。
高周波溶解炉によってＣ：２．８２％、Ｓｉ：２．７５
％ Ｃｒ：１．８４％、Ｎｉ：ｊ９．９％。
％ Ｃｒ：１．８４％、Ｎｉ：ｊ９．９％。
Ｍｇ：０．０９２％、残部がＦａおよび不可避的不純物
からなる鋳鉄溶湯を溶製した後、１４５０℃で第１図お
よび第２図に示された鋳型に鋳込み、鋳放し階段状肉厚
試験片（肉厚：５〜２０ｍｍ）を採取し、ビッカース硬
さ試験、黒鉛粒数および炭化物量の測定を行なった。
からなる鋳鉄溶湯を溶製した後、１４５０℃で第１図お
よび第２図に示された鋳型に鋳込み、鋳放し階段状肉厚
試験片（肉厚：５〜２０ｍｍ）を採取し、ビッカース硬
さ試験、黒鉛粒数および炭化物量の測定を行なった。
第３図はビッカース硬さ試験結果、第４図は黒鉛粒数の
測定結果、第５図は炭化物量の測定結果を示したもので
あり、白丸印は本発明方法による鋳放し材、黒丸印は従
来方法による鋳放し材を示す。
測定結果、第５図は炭化物量の測定結果を示したもので
あり、白丸印は本発明方法による鋳放し材、黒丸印は従
来方法による鋳放し材を示す。
第３図かられかるように１本発明方法による鋳放し材は
従来方法による鋳放し材と比べて硬さが低く、しかも肉
厚差による硬さの変化が小さいので質量効果が少なく、
また第４図および第５図に示されているように、本発明
方法による鋳放し材は従来方法による鋳放し材と比べて
黒鉛粒数が多く、かつ炭化物量が少ないことから、黒鉛
が多数晶出し、かつ析出する炭化物が少ないことがわか
る。第６図は本発明方法による鋳放し材の顕微鏡組織写
真（肉厚５ｍｍ、３％ナイタール腐食１倍率１００倍）
であり、球状黒鉛が晶出したオーステナイト基地組織に
少量の炭化物が析出している（発明の効果） 本発明によれば、鋳放しにより１球状黒鉛が多量に晶出
したオーステナイト基地に少量の炭化物が析出した金属
組織を有する球状黒鉛鋳鉄が製造されるから、加工性に
優れた耐熱鋳鉄材を容易に得ることができるので、オー
ステナイト球状黒鉛鋳鉄の製造法として工業的価値が大
である。
従来方法による鋳放し材と比べて硬さが低く、しかも肉
厚差による硬さの変化が小さいので質量効果が少なく、
また第４図および第５図に示されているように、本発明
方法による鋳放し材は従来方法による鋳放し材と比べて
黒鉛粒数が多く、かつ炭化物量が少ないことから、黒鉛
が多数晶出し、かつ析出する炭化物が少ないことがわか
る。第６図は本発明方法による鋳放し材の顕微鏡組織写
真（肉厚５ｍｍ、３％ナイタール腐食１倍率１００倍）
であり、球状黒鉛が晶出したオーステナイト基地組織に
少量の炭化物が析出している（発明の効果） 本発明によれば、鋳放しにより１球状黒鉛が多量に晶出
したオーステナイト基地に少量の炭化物が析出した金属
組織を有する球状黒鉛鋳鉄が製造されるから、加工性に
優れた耐熱鋳鉄材を容易に得ることができるので、オー
ステナイト球状黒鉛鋳鉄の製造法として工業的価値が大
である。
第１図は本発明方法に使用する鋳型の断面図。
第２図は従来方法に使用する鋳型の断面図、第３図は肉
厚と硬さとの関係を示すグラフ、第４図は肉厚と黒鉛粒
数との関係を示すグラブ、第５図は肉厚と炭化物量との
関係を示すグラフ、第６図は本発明方法による鋳放し材
の金属組織を示す顕微鏡写真である。 １・・・湯口底 ２・・・接種剤 第１図 第３図 肉厚 （ｍｍ） 第４図 ｒｆｌ厚（ｍｍ） 第５Ｉ￥］ 肉厚（ｒｌＴｌｍ）
厚と硬さとの関係を示すグラフ、第４図は肉厚と黒鉛粒
数との関係を示すグラブ、第５図は肉厚と炭化物量との
関係を示すグラフ、第６図は本発明方法による鋳放し材
の金属組織を示す顕微鏡写真である。 １・・・湯口底 ２・・・接種剤 第１図 第３図 肉厚 （ｍｍ） 第４図 ｒｆｌ厚（ｍｍ） 第５Ｉ￥］ 肉厚（ｒｌＴｌｍ）
Claims (1)
- 重量％で、Ｃ：１．７〜３．８％、Ｓｉ：３〜５％、Ｃ
ｒ：１〜５％、Ｎｉ：１２〜３０％、Ｍｇ：０．０３〜
０．１０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる
鋳鉄溶湯を、湯口底にＦｅ−Ｓｉ系接種剤が配設された
鋳型に注入することを特徴とする耐熱性オーステナイト
球状黒鉛鋳鉄の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2399885A JPS61182871A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 耐熱性オ−ステナイト球状黒鉛鋳鉄の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2399885A JPS61182871A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 耐熱性オ−ステナイト球状黒鉛鋳鉄の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61182871A true JPS61182871A (ja) | 1986-08-15 |
Family
ID=12126245
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2399885A Pending JPS61182871A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 耐熱性オ−ステナイト球状黒鉛鋳鉄の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61182871A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63259020A (ja) * | 1987-04-16 | 1988-10-26 | Mazda Motor Corp | 球状黒鉛鋳鉄鋳物の製造法 |
| JPS63259018A (ja) * | 1987-04-16 | 1988-10-26 | Mazda Motor Corp | 球状黒鉛鋳鉄鋳物の製造方法 |
| WO2012100658A1 (zh) * | 2011-01-28 | 2012-08-02 | 武安市文祥合金制造有限公司 | 铸造浇注系统 |
-
1985
- 1985-02-08 JP JP2399885A patent/JPS61182871A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63259020A (ja) * | 1987-04-16 | 1988-10-26 | Mazda Motor Corp | 球状黒鉛鋳鉄鋳物の製造法 |
| JPS63259018A (ja) * | 1987-04-16 | 1988-10-26 | Mazda Motor Corp | 球状黒鉛鋳鉄鋳物の製造方法 |
| WO2012100658A1 (zh) * | 2011-01-28 | 2012-08-02 | 武安市文祥合金制造有限公司 | 铸造浇注系统 |
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