JPS61167169A - 内燃機関の点火時期制御装置 - Google Patents
内燃機関の点火時期制御装置Info
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- JPS61167169A JPS61167169A JP734285A JP734285A JPS61167169A JP S61167169 A JPS61167169 A JP S61167169A JP 734285 A JP734285 A JP 734285A JP 734285 A JP734285 A JP 734285A JP S61167169 A JPS61167169 A JP S61167169A
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- engine
- ignition
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/05—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using mechanical means
- F02P5/14—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using mechanical means dependent on specific conditions other than engine speed or engine fluid pressure, e.g. temperature
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３産業上の利用分野〕
本発明は気体￥！！、粗用内燃機関たとえば液化石油力
ス（ＬＰＧ）を使用する内燃機関の点火時期制御装置に
関する。
ス（ＬＰＧ）を使用する内燃機関の点火時期制御装置に
関する。
：従来の技術〕
内！！！、機関に用いられるＬ Ｐ Ｇは、一般に、プ
ロパンおよびブタンを主成分とし、その混合比は国、地
域等によって異なり、プロパンがほぼ１００％含む・も
のからフ゛タンをほぼ１００％１で夛むものまてヰ畠広
く使用されている。つまり、高オクタン価のｉｌｌ、
Ｉ’ｉと低オクタン価の燃料が使用されている。
ロパンおよびブタンを主成分とし、その混合比は国、地
域等によって異なり、プロパンがほぼ１００％含む・も
のからフ゛タンをほぼ１００％１で夛むものまてヰ畠広
く使用されている。つまり、高オクタン価のｉｌｌ、
Ｉ’ｉと低オクタン価の燃料が使用されている。
一般に、内燃機関においては、１、）定のオクタン価の
燃零またとえば高オクタン価の燃料に対してマツチング
するように点火時期マツプが設定されているが、低オク
タン価の燃料に対しては燃料切替スイッチ（オクタンセ
レクトスイッチ）を設け、これをオンにすることにより
点火時期マツプを切替えたり （参照：特開昭５８−５
７０７２ 号公報）、あるいは機関の回転速度による所
定関数に従って点火時期を補正することは既に知られて
いる（特開昭５８−１３８２６２号公報）。
燃零またとえば高オクタン価の燃料に対してマツチング
するように点火時期マツプが設定されているが、低オク
タン価の燃料に対しては燃料切替スイッチ（オクタンセ
レクトスイッチ）を設け、これをオンにすることにより
点火時期マツプを切替えたり （参照：特開昭５８−５
７０７２ 号公報）、あるいは機関の回転速度による所
定関数に従って点火時期を補正することは既に知られて
いる（特開昭５８−１３８２６２号公報）。
しかしながら、」一連の従来形において、前者のごとく
、複数の点火時期マツプを設けることはＲＯＭの容量の
増大を招き、後者のごとく、機関の回転速度による所定
関数による補正ではすべての運転領域について最適な進
角特性が得らメ１ないという問題点があった。
、複数の点火時期マツプを設けることはＲＯＭの容量の
増大を招き、後者のごとく、機関の回転速度による所定
関数による補正ではすべての運転領域について最適な進
角特性が得らメ１ないという問題点があった。
本発明の目的は、上述の問題点に鑑み、炉、＊［切替ス
イッチがオンのときには機関の回転速度と共に機関の負
荷により点火時期を補正することにより、ＲＯＭの容量
の増大を招くことなく、すべての運転領域について最適
な進角特性を得ることにあり、その手段は第１図に示さ
れる。
イッチがオンのときには機関の回転速度と共に機関の負
荷により点火時期を補正することにより、ＲＯＭの容量
の増大を招くことなく、すべての運転領域について最適
な進角特性を得ることにあり、その手段は第１図に示さ
れる。
すなわち、高オクタン価および低オクタン価の実質的に
２種類の燃料が使用可能な内燃機関において、回転速度
演算手段は機関の回転速度を検出し、負荷検出手段は機
関の負荷を検出する。標車炉ね用点火時ｊＪ］ｅ５算手
段は、高オクタン価の燃ｔ’１もしくは低オクタン価の
燃料のいずれか一方に対して検出された機関の回転速度
および負荷に応じて最適な点火時期θ□、を演算する。
２種類の燃料が使用可能な内燃機関において、回転速度
演算手段は機関の回転速度を検出し、負荷検出手段は機
関の負荷を検出する。標車炉ね用点火時ｊＪ］ｅ５算手
段は、高オクタン価の燃ｔ’１もしくは低オクタン価の
燃料のいずれか一方に対して検出された機関の回転速度
および負荷に応じて最適な点火時期θ□、を演算する。
燃料切替スイッチは他方の燃料を使用する際にオンとさ
れる。
れる。
この結果、燃料切替スイッチがオンとされたときには、
点火時期補正手段は点火時ｊｌｌ ｅ ！ｌ Ｓ Ｅを
検出された回転速度および負荷に応じて補正するもので
ある。
点火時期補正手段は点火時ｊｌｌ ｅ ！ｌ Ｓ Ｅを
検出された回転速度および負荷に応じて補正するもので
ある。
（作 用〕
上述の手段によれは、他方の炊、料に対して燃ギ〕ｌ切
替スイッチがオンのときには、機関の回転速度および１
？を荷に応じた最適な点火時１す１を得ろことができる
。
替スイッチがオンのときには、機関の回転速度および１
？を荷に応じた最適な点火時１す１を得ろことができる
。
以下、図面により本発明の詳細な説明する。
第２図は本発明に係る内燃機関の点火時期制御装置の一
実施例を示す全体概略図である。第２図において、１は
ＬＰＧ内燃機関で、炉、料用の空気をエアクリーナ２、
吸気通路３を介して吸入する。
実施例を示す全体概略図である。第２図において、１は
ＬＰＧ内燃機関で、炉、料用の空気をエアクリーナ２、
吸気通路３を介して吸入する。
燃オ′−１は口承しない燃料タンクよりレギュレータ４
で残圧され、その１次側（高圧側）はスロー通路５を介
してスローチェンジバルブ６に運ｉｍされ、２次側（低
圧（！１．！！ ）は１４２１ｍ路７を介してステップ
モータ駆動バルブ８およびパワーバルブ９に連通されで
いる。また、１次側はさらにインジェクタ】１にも連通
されている。ここで、ステップモータ駆動バルブ８は通
常の空燃比制御たとえば空虚比フィードバック制？Ｔｌ
ｌのような微細制御■に用いることかでき、パワーバル
ブ９は理論空燃比制御コ■とリーン空燃比制御との切替
に用いることができる。たとえば、パワーバルブ９が開
のときにはステップモータ駆動バルブ８によって理論空
燃比フィードハック制御が実行でき、パワーバルブ９が
閉のときにはステップモータ駆動バルブ８によってリー
ン空燃比フィードハック制御１１が実行できる。
で残圧され、その１次側（高圧側）はスロー通路５を介
してスローチェンジバルブ６に運ｉｍされ、２次側（低
圧（！１．！！ ）は１４２１ｍ路７を介してステップ
モータ駆動バルブ８およびパワーバルブ９に連通されで
いる。また、１次側はさらにインジェクタ】１にも連通
されている。ここで、ステップモータ駆動バルブ８は通
常の空燃比制御たとえば空虚比フィードバック制？Ｔｌ
ｌのような微細制御■に用いることかでき、パワーバル
ブ９は理論空燃比制御コ■とリーン空燃比制御との切替
に用いることができる。たとえば、パワーバルブ９が開
のときにはステップモータ駆動バルブ８によって理論空
燃比フィードハック制御が実行でき、パワーバルブ９が
閉のときにはステップモータ駆動バルブ８によってリー
ン空燃比フィードハック制御１１が実行できる。
また、インジェクタ１１は高負荷時（過渡時）における
リンチ制御に用いることができる。機関】の吸気通路３
には圧力センサ１２が設けられている。圧力センサ１２
の出力信号は制御回路１０のマルチプレクサ内蔵Ａ／Ｄ
変換器１０１に供給されている。ディストリビュータ１
３には、その軸がたとえばクランク角に換算して７２０
＠毎に基準位置検出用パルス信号を発生するクランク角
センサ１４およびクランク角に換算して３０６毎に角度
位置検出用パルス信号を発生するクランク角センサ１５
が設けられている。これらのクランク角センサ１４．１
５のパルス信号は制御回路１０の入出力インターフェイ
ス１０２に供給され、このうち、クランク角センサ１５
の出力はｃ ｐ Ｕ １０３の割込み端子に供給される
。
リンチ制御に用いることができる。機関】の吸気通路３
には圧力センサ１２が設けられている。圧力センサ１２
の出力信号は制御回路１０のマルチプレクサ内蔵Ａ／Ｄ
変換器１０１に供給されている。ディストリビュータ１
３には、その軸がたとえばクランク角に換算して７２０
＠毎に基準位置検出用パルス信号を発生するクランク角
センサ１４およびクランク角に換算して３０６毎に角度
位置検出用パルス信号を発生するクランク角センサ１５
が設けられている。これらのクランク角センサ１４．１
５のパルス信号は制御回路１０の入出力インターフェイ
ス１０２に供給され、このうち、クランク角センサ１５
の出力はｃ ｐ Ｕ １０３の割込み端子に供給される
。
１６は燃料を選択するための燃料切替スイッチであって
、運転席に設けられている。つまり、高オクタン価の燃
料たとえばほぼ１００％プロパンのＬＰＧを用いる場合
には、運転者はスイッチ１６をオフにし、他方、低オク
タン価の燃料を用いる場合には運転者はスイッチ１６を
オンにする。
、運転席に設けられている。つまり、高オクタン価の燃
料たとえばほぼ１００％プロパンのＬＰＧを用いる場合
には、運転者はスイッチ１６をオフにし、他方、低オク
タン価の燃料を用いる場合には運転者はスイッチ１６を
オンにする。
１７は点火コイルであって、その１次側コイルは制御回
路１０の入出力インターフエイス１０２に接続されたイ
グナイタ１０７に接続され、２次側コイルはディストリ
ビュータ１３に接続されている。
路１０の入出力インターフエイス１０２に接続されたイ
グナイタ１０７に接続され、２次側コイルはディストリ
ビュータ１３に接続されている。
つまり、点火コイル１７の２次電流はディストリビュー
タ１３を介して各気筒毎に設けられた点火プラグ１８に
供給される。
タ１３を介して各気筒毎に設けられた点火プラグ１８に
供給される。
制御回路１０は、たとえばマイクロコンピュータとして
構成され、Ａ／Ｄ変換器１０１、入出力インターフェイ
ス１０２ 、ＣＰ Ｕ２Ｏ５、イグナイタ１０７の外に
、タイマカウンタ１０４ 、ＲＯＭ１０５、ＲＡＭ１０
６等が設けられている。タイマカウンタ１０４ は、た
とえばフリーランカウンタ、コンベアレジスタ、フリー
ランカウンタの値とコンベアレジスタの値との一致を検
出して割込み信号を発生する一敗検出回路等により構成
されている。なお、ＣＰＵ１０３の割込み発生は、Ａ／
Ｄ変換器１０１のＡ／Ｄ変換終了時、入出力インターフ
ェイス】０２がクランク角センサ１５のパルス信号を受
信した時、タイマカウンタ１０５０割込み信号を受信し
た時等である。
構成され、Ａ／Ｄ変換器１０１、入出力インターフェイ
ス１０２ 、ＣＰ Ｕ２Ｏ５、イグナイタ１０７の外に
、タイマカウンタ１０４ 、ＲＯＭ１０５、ＲＡＭ１０
６等が設けられている。タイマカウンタ１０４ は、た
とえばフリーランカウンタ、コンベアレジスタ、フリー
ランカウンタの値とコンベアレジスタの値との一致を検
出して割込み信号を発生する一敗検出回路等により構成
されている。なお、ＣＰＵ１０３の割込み発生は、Ａ／
Ｄ変換器１０１のＡ／Ｄ変換終了時、入出力インターフ
ェイス】０２がクランク角センサ１５のパルス信号を受
信した時、タイマカウンタ１０５０割込み信号を受信し
た時等である。
圧力センサ４の吸気圧データＰＭは所定時間毎に実行さ
れるＡ／Ｄ変換ルーチンによって取込まれてＲＡＭ１０
６の所定領域に格納される。つまり、ＲＡＭ１０６にお
けるデータＰＭは所定時間毎に更新されている。また、
回転速度データＮｅはクランク角センサ１５の３０°Ｃ
Ａ毎の割込みによって演算されてＲＡＭ１０６の所定領
域に格納される。
れるＡ／Ｄ変換ルーチンによって取込まれてＲＡＭ１０
６の所定領域に格納される。つまり、ＲＡＭ１０６にお
けるデータＰＭは所定時間毎に更新されている。また、
回転速度データＮｅはクランク角センサ１５の３０°Ｃ
Ａ毎の割込みによって演算されてＲＡＭ１０６の所定領
域に格納される。
第３図〜第５図を参照して高オクタン価の燃料および低
オクタン価の燃料の特性を説明する。図においては、た
とえば、高オクタン価の燃料として１００％プロパンの
ＬＰＧを実線で示し、低オクタン価の燃料として１００
％ブタンのＬＰＧを一点鎖線で示しである。トルク特性
図である第３図に示すように、ノック限界（θ＋：１０
０％ブタン、ｅｚ：１００％プロパン）は燃料により大
きく異なる。つまりエンジン低回転域で高負荷時には、
ノッキングが発生するため点火時期を最大トルクが得ら
れる値ＭＢＴまで進角させることができない。
オクタン価の燃料の特性を説明する。図においては、た
とえば、高オクタン価の燃料として１００％プロパンの
ＬＰＧを実線で示し、低オクタン価の燃料として１００
％ブタンのＬＰＧを一点鎖線で示しである。トルク特性
図である第３図に示すように、ノック限界（θ＋：１０
０％ブタン、ｅｚ：１００％プロパン）は燃料により大
きく異なる。つまりエンジン低回転域で高負荷時には、
ノッキングが発生するため点火時期を最大トルクが得ら
れる値ＭＢＴまで進角させることができない。
従って、すべての燃料に対して機関のノック特性、耐久
性等を考慮すれば低オクタン燃料のノック限界に進角特
性を合わさざるを得ない。この場合には、しかしながら
、高オクタン燃料ノック限界がθ２であるので、機関の
軸トルク（八Ｔ）の低下を招くことになり、これは加速
時の力不足等のドラビリの悪化のみならず燃費の悪化を
招くことになる。
性等を考慮すれば低オクタン燃料のノック限界に進角特
性を合わさざるを得ない。この場合には、しかしながら
、高オクタン燃料ノック限界がθ２であるので、機関の
軸トルク（八Ｔ）の低下を招くことになり、これは加速
時の力不足等のドラビリの悪化のみならず燃費の悪化を
招くことになる。
従って、高オクタン価の燃料と低オクタン価の燃料とで
要求進角特性を異ならせれば前述の不都合は解消される
。これを機関の回転速度Ｎｅの関数として示すと第４図
のごとくなる。ただし、第４財は全負荷時（吸入空気圧
Ｐ Ｍ ＝ ７６０ｍｍＨｇ）の場合を示す。第４図に
示すように、１００％プロパンのＬＰＧに対し、１００
％ブタンのＬＰＧは値θ６だけ遅角が要求される。しか
しながら、たとえ回転速度Ｎｅが一定であっても、要求
進角特性は負荷に応じて変化するものである。第５図は
回転速度Ｎｅが一定値のときの相対的な要求進角特性を
示す。このため、本発明においては、負荷（この場合、
吸入空気圧ＰＭ）による補正係数Ｋを導入することによ
り、回転速度Ｎｅによる全負荷時の点火時期補正量θ、
を補正している。つまり、点火時期補正量ｅｋを θ、←にθ３ としている。これにより、全運転領域に対して最適な点
火時期を得るようにしである。
要求進角特性を異ならせれば前述の不都合は解消される
。これを機関の回転速度Ｎｅの関数として示すと第４図
のごとくなる。ただし、第４財は全負荷時（吸入空気圧
Ｐ Ｍ ＝ ７６０ｍｍＨｇ）の場合を示す。第４図に
示すように、１００％プロパンのＬＰＧに対し、１００
％ブタンのＬＰＧは値θ６だけ遅角が要求される。しか
しながら、たとえ回転速度Ｎｅが一定であっても、要求
進角特性は負荷に応じて変化するものである。第５図は
回転速度Ｎｅが一定値のときの相対的な要求進角特性を
示す。このため、本発明においては、負荷（この場合、
吸入空気圧ＰＭ）による補正係数Ｋを導入することによ
り、回転速度Ｎｅによる全負荷時の点火時期補正量θ、
を補正している。つまり、点火時期補正量ｅｋを θ、←にθ３ としている。これにより、全運転領域に対して最適な点
火時期を得るようにしである。
次に、第６図、第７図のフローチャートを参照して第２
図の制御回路１０の動作を説明する。
図の制御回路１０の動作を説明する。
第６図は点火時期演算ルーチンであって、所定クランク
角たとえば４気筒であれば１８０°ＣＡ毎に実行される
。
角たとえば４気筒であれば１８０°ＣＡ毎に実行される
。
ステップ６０１では、ＲＡＭ１０６より吸入空気圧デー
タＰＭお３、び回転速度データＸ〔・を汲出してこれら
にもとついて基本点火時期Ｏ＋＋ｓｒを演初覆る。
タＰＭお３、び回転速度データＸ〔・を汲出してこれら
にもとついて基本点火時期Ｏ＋＋ｓｒを演初覆る。
ステ、プロ０２では、ν）、オ′イ切替スイッチ１６が
メンか否かを判別する。なお、燃料切替スイッチ１６の
オン、オフ状態情報はイニシャルルーチンにて携込んで
ＲＡ Ｍ １０６に予め格納してもよく、その都度、入
出力インターフェイス１０２より取込んでもよい。
メンか否かを判別する。なお、燃料切替スイッチ１６の
オン、オフ状態情報はイニシャルルーチンにて携込んで
ＲＡ Ｍ １０６に予め格納してもよく、その都度、入
出力インターフェイス１０２より取込んでもよい。
燃料切替スイッチ１６がオンでａ’、ｔ＋ば、点火時Ｊ
Ｕ１補正のためのステップ６０３〜６０６を実行してス
テップ６０７に３ｔｔむのに対し、オフであメ９．ばス
テップ６０７に直接進む。
Ｕ１補正のためのステップ６０３〜６０６を実行してス
テップ６０７に３ｔｔむのに対し、オフであメ９．ばス
テップ６０７に直接進む。
ステップ６０３〜６０６について説明する。ステップ６
０３ テは、ＲＡＭ１０６より回転ｊ３ｒ度Ｎｅを読出
し、ＲＯＭ １０５に格納された１次元マツプ０１（Ｎ
ｅ）により全負荷時の点火時期補正量θ３を補間計算し
、次いで、ステップ６０４では、ＲＡＭ１０６より吸入
空気圧ＰＭを読出し、ＲＡＭ１０６に格納された１次元
マツプＫ（Ｉ’Ｍ）により補正係数Ｋを補間ｉｔ ’Ｅ
Ｖする。この結果、ステップ６０５にて、回転速度Ｎｅ
および吸入空気圧ＰＭによる点火時）（■１補正量θ、
を θ□−Ｋｅ。
０３ テは、ＲＡＭ１０６より回転ｊ３ｒ度Ｎｅを読出
し、ＲＯＭ １０５に格納された１次元マツプ０１（Ｎ
ｅ）により全負荷時の点火時期補正量θ３を補間計算し
、次いで、ステップ６０４では、ＲＡＭ１０６より吸入
空気圧ＰＭを読出し、ＲＡＭ１０６に格納された１次元
マツプＫ（Ｉ’Ｍ）により補正係数Ｋを補間ｉｔ ’Ｅ
Ｖする。この結果、ステップ６０５にて、回転速度Ｎｅ
および吸入空気圧ＰＭによる点火時）（■１補正量θ、
を θ□−Ｋｅ。
により演算し、ステップ６０６にて基本点火時期θＢＳ
ｔ を補正する。この場合、遅角側に補正する。
ｔ を補正する。この場合、遅角側に補正する。
ステップ６０７では、他の運転状態パラメータにより基
本点火時期θ、ｓＥを補正し、すなわち、θ←θ８，１
＋θ１、 として最後点火時期θを求める。
本点火時期θ、ｓＥを補正し、すなわち、θ←θ８，１
＋θ１、 として最後点火時期θを求める。
ステラフ６０８テハ、ｅ ヲＲＡ Ｍ ＋０６ ニ４８
ＡＩ’ｌ シ、ステップ６０９゛では点火フラグＦを
“ｌ”とし、ステップ６１０にてこのルーチンは終了す
る。
ＡＩ’ｌ シ、ステップ６０９゛では点火フラグＦを
“ｌ”とし、ステップ６１０にてこのルーチンは終了す
る。
第６図のステップ６０９にて点火フラグＦがセットされ
ると、第７Ａ図のルーチンにでコンベア割込みセントが
行われる。第７Ａ図のルーチンを説明すると、このルー
チンは３０ ’ＣＡ毎に実行される。ステップ７０１で
は点火フラグＦが“１”か否かを判別し、Ｆ−“１”で
あればステップ７０２にてフラグＦをクリアしてステッ
プ７０３に進み、Ｆ−“０”であれば直接ステップ７０
５に進んでこのルーチンは終了する。
ると、第７Ａ図のルーチンにでコンベア割込みセントが
行われる。第７Ａ図のルーチンを説明すると、このルー
チンは３０ ’ＣＡ毎に実行される。ステップ７０１で
は点火フラグＦが“１”か否かを判別し、Ｆ−“１”で
あればステップ７０２にてフラグＦをクリアしてステッ
プ７０３に進み、Ｆ−“０”であれば直接ステップ７０
５に進んでこのルーチンは終了する。
ステ、プ７０３では、最終点火時！Ｕｌｏにもとづいて
イグナイタ１０７の通電開始時刻を演算する。たとえば
、このｉＪＩ電開始時刻は点火時期θの３０°ＣＡ手前
に相当する。次いで、ステップ７０４にてｉＩ電開始時
刻に合わせてコンベア去り込みをセソｔ−Ｌ、ステップ
７０５にて第７Ａ図のルーチンは終了する。
イグナイタ１０７の通電開始時刻を演算する。たとえば
、このｉＪＩ電開始時刻は点火時期θの３０°ＣＡ手前
に相当する。次いで、ステップ７０４にてｉＩ電開始時
刻に合わせてコンベア去り込みをセソｔ−Ｌ、ステップ
７０５にて第７Ａ図のルーチンは終了する。
このように、第７Ａ図のルーチンムこおけるステ７プ７
０４にてコンベア割込みセントが行われると、通電開始
時刻に第７Ｂ図のコンベア割込みルーチンにてイグナイ
タ１０７の通電が開始する。
０４にてコンベア割込みセントが行われると、通電開始
時刻に第７Ｂ図のコンベア割込みルーチンにてイグナイ
タ１０７の通電が開始する。
第７Ｂ図のコンベア割込みルーチンを説明すると、ステ
ップ７】】 では、点火時ｙ月Ｏずなわら・イグナイタ
１０７０通電終了時刻に対してタイマカウンタ１０５の
フリーランカウンタの現在の時刻を読出して加算し、そ
の加算結果をコンベアレジスタにセットし、ステップ７
１２にてイグナイタ１０７の通電を開始させ、ステップ
７１３にてこのルーチンは終了する。
ップ７】】 では、点火時ｙ月Ｏずなわら・イグナイタ
１０７０通電終了時刻に対してタイマカウンタ１０５の
フリーランカウンタの現在の時刻を読出して加算し、そ
の加算結果をコンベアレジスタにセットし、ステップ７
１２にてイグナイタ１０７の通電を開始させ、ステップ
７１３にてこのルーチンは終了する。
このように、タイマ力ウンカ１０５のコンパレータレジ
スタに通電終了時刻（点火時期）がセットされると、こ
の時刻に到達したときに、タイマカウンタ１０５はＣＰ
Ｕ１０３に割込みを発生する。この結果、ＣＰＵ１０３
はイグナイタ１０７の１ｌＴｌ電を終了させる。すなわ
ち、点火が行われる。
スタに通電終了時刻（点火時期）がセットされると、こ
の時刻に到達したときに、タイマカウンタ１０５はＣＰ
Ｕ１０３に割込みを発生する。この結果、ＣＰＵ１０３
はイグナイタ１０７の１ｌＴｌ電を終了させる。すなわ
ち、点火が行われる。
なお、上述の実施例は、吸入空気圧および回転速度にも
とづいて点火時期を演算した場合について述べているが
、本発明は吸入空気量および回転速度にもとづいて点火
時期を演算する場合にも適用し得る。
とづいて点火時期を演算した場合について述べているが
、本発明は吸入空気量および回転速度にもとづいて点火
時期を演算する場合にも適用し得る。
また、高オクタン価燃料として１００％プロパンのＬＰ
Ｇとし、低オクタン価燃料として１００％ブタンのＬＰ
Ｇとしたが、これに限定されるものではなく、実質的に
異なるオクタン価の２種類の燃料に対して適用できる。
Ｇとし、低オクタン価燃料として１００％ブタンのＬＰ
Ｇとしたが、これに限定されるものではなく、実質的に
異なるオクタン価の２種類の燃料に対して適用できる。
以上説明したように本発明によれば、燃料切替スイッチ
がオンのときには機関の回転速度と共に機関の負荷によ
り点火時期を補正しているので■ぐ０＼１６ノ容ＩＩ：
Ｃ１１増ｌ、を招くことなく、４−・、°グＣ）速転領
ｊ・（！二ついて最遅１ｉ； ｉｆｆｆｆ性を１′！乙
ごとがでへる。
がオンのときには機関の回転速度と共に機関の負荷によ
り点火時期を補正しているので■ぐ０＼１６ノ容ＩＩ：
Ｃ１１増ｌ、を招くことなく、４−・、°グＣ）速転領
ｊ・（！二ついて最遅１ｉ； ｉｆｆｆｆ性を１′！乙
ごとがでへる。
４、 Ｍ面σ）節ｊｉｉな説明
第１ｉ７Ｉは本発明の）ｊ・１成を説明すイ）ためＣ）
全体１１７７９図、第２Ｍは本発明に係イ、内燃椴閉の
・ｊｉ火時期制御ロシ′、置の一実施例を示す全体概要
図、第３図〜第５ ｒ２］ｉ；Ｌ ｊ！、’： Ｃ４（
７） 特性１ｍ、第Ｇ １ｍ、 第７ Ａ し１゜第７
Ｂし１：□Ｌ第２し１（７）制御口凹陀１０の動イ）を
説明するためのフ■コーチヤードである。
全体１１７７９図、第２Ｍは本発明に係イ、内燃椴閉の
・ｊｉ火時期制御ロシ′、置の一実施例を示す全体概要
図、第３図〜第５ ｒ２］ｉ；Ｌ ｊ！、’： Ｃ４（
７） 特性１ｍ、第Ｇ １ｍ、 第７ Ａ し１゜第７
Ｂし１：□Ｌ第２し１（７）制御口凹陀１０の動イ）を
説明するためのフ■コーチヤードである。
１：機関、
１０・ｉｔ’ｌｌ ？３０回路、
１２・圧力センサ、
１３ ディスＩ−リビュータ、
］６：ＰＩｈね切替スイッチ、
１７：点火コイル、
１８−へ火プラグ、
１０７：イグナイタ。
（］５）
第１０
Ｃつ
昧
込
け
１ ト
第５図
□
ＰＭ（ｍｍＨｇ）
第７Ａ）■
第７Ｂ図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、高オクタン価および低オクタン価の実質的に２種類
の燃料が使用可能な内燃機関において、前記機関の回転
速度を検出する機関回転速度演算手段、前記機関の負荷
を検出する負荷検出手段、前記高オクタン価の燃料もし
くは低オクタン価の燃料のいずれか一方に対して前記検
出された機関の回転速度および負荷に応じて最適な点火
時期を演算する標準燃料用点火時期演算手段、他方の燃
料を使用する際にオンとされる燃料切替スイッチ、およ
び前記燃料切替スイッチがオンとされたときに前記点火
時期を前記検出された回転速度および負荷に応じて補正
する点火時期補正手段を具備することを特徴とする内燃
機関の点火時期制御装置。 ２、前記点火時期補正手段が、前記機関の回転速度に応
じて点火時期補正量を演算する点火時期補正量演算手段
、前記機関の負荷に応じて点火時期の補正係数を演算す
る点火時期補正係数演算手段、および前記点火時期補正
量に前記補正係数を乗算する乗算手段を具備し、該補正
係数が乗算せしめられた点火時期補正量を最終点火時期
補正量とした特許請求の範囲第１項に記載した内燃機関
の点火時期制御装置。 ３、前記高オクタン価の燃料が１００％プロパンの液化
石油ガスであり、前記低オクタン価の燃料が１００％ブ
タンの液化石油ガスである特許請求の範囲第１項に記載
した内燃機関の点火時期制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP734285A JPS61167169A (ja) | 1985-01-21 | 1985-01-21 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP734285A JPS61167169A (ja) | 1985-01-21 | 1985-01-21 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61167169A true JPS61167169A (ja) | 1986-07-28 |
Family
ID=11663265
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP734285A Pending JPS61167169A (ja) | 1985-01-21 | 1985-01-21 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61167169A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63120861A (ja) * | 1986-11-11 | 1988-05-25 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | 中・大形ガス機関用低圧分配型点火装置 |
-
1985
- 1985-01-21 JP JP734285A patent/JPS61167169A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63120861A (ja) * | 1986-11-11 | 1988-05-25 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | 中・大形ガス機関用低圧分配型点火装置 |
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