JPS61157609A - 低窒素鋼吹錬法 - Google Patents
低窒素鋼吹錬法Info
- Publication number
- JPS61157609A JPS61157609A JP27955484A JP27955484A JPS61157609A JP S61157609 A JPS61157609 A JP S61157609A JP 27955484 A JP27955484 A JP 27955484A JP 27955484 A JP27955484 A JP 27955484A JP S61157609 A JPS61157609 A JP S61157609A
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- Japan
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- blowing
- nitrogen
- converter
- exhaust gas
- gas
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は転炉吹錬における低窒素鋼の吹錬法に関するも
のである。
のである。
（従来の技術）
従来方法では例えば特公昭５６−５１２０６号「転炉吹
錬後吹時の吸窒防止法」で吹錬終了後の接吻時に有機物
質を炉内に添加し燃焼炎によシ炉内の空気をパージし吸
Ｎ防止をする方法が報告されている。
錬後吹時の吸窒防止法」で吹錬終了後の接吻時に有機物
質を炉内に添加し燃焼炎によシ炉内の空気をパージし吸
Ｎ防止をする方法が報告されている。
（発明が解決しようとする問題点）
製鋼過程において鋼中〔Ｎ〕量の調整は鋼の材質を支配
する要因のひとつとして重要であシまた素材に対する品
質要求の高まる中で低窒素鋼の安定製造技術の確立は鋼
塊製造費の低減につながるものである。
する要因のひとつとして重要であシまた素材に対する品
質要求の高まる中で低窒素鋼の安定製造技術の確立は鋼
塊製造費の低減につながるものである。
鋼中の（Ｎ）量を低位に調整する事は製造作業上極めて
重要な事である。次に従来技術の実施態様について述べ
る。純酸素を用いる転炉では吹錬中に溶銑中の炭素と酸
素で２０ ＋ ０２→２ｃｏの化学反応が起き高濃度の
可燃ＣＯガスを含む排ガスが発生し発生した排ガスは誘
引通風機の風量を調整し常に転炉炉口部周辺のガス圧力
を正圧に保っているため溶鋼と接触する排ガス中のＮ２
濃度は低位であシ溶鋼への吸窒は行なわれないが脱炭末
期になると発生排ガスが吹錬初期の約１／１０程度まで
減少する。しかし誘引通風機の風量制御は設備制約があ
り通常設備能力の２０〜１００チ幅の制御しかできない
ため脱炭末期には正圧に保つ事は困難であシ通常操業で
は不可能である。したがって炉口より空気を吸込み排ガ
ス中のＮ２濃度が増し溶鋼への吸窒が行なわれることと
なシ吹錬終了時での鋼中ＣＮ”ｌ含有量は２０１）ｐｍ
以上となっており第２図にこれらの現象を図示した。ま
たこれらの問題を解消する方法として脱ガス設備での脱
窒素が考えられるが溶鋼への（Ｎ）溶解度が〔Ｈ〕の約
１０倍と大きく現状での脱〔Ｎ〕は不可能であシ吸窒を
防止しているのが現状である。
重要な事である。次に従来技術の実施態様について述べ
る。純酸素を用いる転炉では吹錬中に溶銑中の炭素と酸
素で２０ ＋ ０２→２ｃｏの化学反応が起き高濃度の
可燃ＣＯガスを含む排ガスが発生し発生した排ガスは誘
引通風機の風量を調整し常に転炉炉口部周辺のガス圧力
を正圧に保っているため溶鋼と接触する排ガス中のＮ２
濃度は低位であシ溶鋼への吸窒は行なわれないが脱炭末
期になると発生排ガスが吹錬初期の約１／１０程度まで
減少する。しかし誘引通風機の風量制御は設備制約があ
り通常設備能力の２０〜１００チ幅の制御しかできない
ため脱炭末期には正圧に保つ事は困難であシ通常操業で
は不可能である。したがって炉口より空気を吸込み排ガ
ス中のＮ２濃度が増し溶鋼への吸窒が行なわれることと
なシ吹錬終了時での鋼中ＣＮ”ｌ含有量は２０１）ｐｍ
以上となっており第２図にこれらの現象を図示した。ま
たこれらの問題を解消する方法として脱ガス設備での脱
窒素が考えられるが溶鋼への（Ｎ）溶解度が〔Ｈ〕の約
１０倍と大きく現状での脱〔Ｎ〕は不可能であシ吸窒を
防止しているのが現状である。
（問題点を解決するための手段）
本発明は以上述べたよ５な従来法の難点を有利に改善し
たものであシ吹錬脱炭末期においても常に炉口部圧力を
正圧に保持し、吸窒を防止させる事を特徴とする低窒素
鋼吹錬方法であシ次に本発明を詳述する。
たものであシ吹錬脱炭末期においても常に炉口部圧力を
正圧に保持し、吸窒を防止させる事を特徴とする低窒素
鋼吹錬方法であシ次に本発明を詳述する。
第２図で示す如く脱炭末期においては炉内反応発生ガス
が誘引通風機、風量制御下限以下になるため炉口部圧力
が負圧側に移行する。したがって予めこの発生排ガス−
吸引風量＝過剰吸引量に相当する排ガス量を窒素濃度の
低いガスで補償する事が出来れば余分な吸込みを招来し
ないですむ、この様な観点から本発明をなしたものであ
る。
が誘引通風機、風量制御下限以下になるため炉口部圧力
が負圧側に移行する。したがって予めこの発生排ガス−
吸引風量＝過剰吸引量に相当する排ガス量を窒素濃度の
低いガスで補償する事が出来れば余分な吸込みを招来し
ないですむ、この様な観点から本発明をなしたものであ
る。
（作 用）
次に本発明の装置例を挙げて説明する。
第１図の転炉２に装入された溶銑１にランス設備３で純
酸素を転炉内に吹込み吹錬を行い発生排ガスを誘引通風
機７で吸引しなから吹錬初期、中期においては転炉内で
発生する排ガスに応じて排ガス制御装置６とダンパー操
作器８．ダンパー９の組合せで制御しかつガス圧力検出
装置４で検出された信号が排ガス制御装置に伝達され予
め設定された圧力との差を演算処理しその偏差を少なく
する様な補正操作量を決定し常にフィードバック制御を
行っている。しかじ脱炭末期に致ると転炉内で燃焼する
物質が減少してくるため発生排ガス量が脱炭最盛期の１
／１０近く迄減少し上記の制御域では対応不可となシ第
２図（、）排ガス発生量と吸込風量の関係図、第２図（
ｂ）排ガス圧力の状態になる。
酸素を転炉内に吹込み吹錬を行い発生排ガスを誘引通風
機７で吸引しなから吹錬初期、中期においては転炉内で
発生する排ガスに応じて排ガス制御装置６とダンパー操
作器８．ダンパー９の組合せで制御しかつガス圧力検出
装置４で検出された信号が排ガス制御装置に伝達され予
め設定された圧力との差を演算処理しその偏差を少なく
する様な補正操作量を決定し常にフィードバック制御を
行っている。しかじ脱炭末期に致ると転炉内で燃焼する
物質が減少してくるため発生排ガス量が脱炭最盛期の１
／１０近く迄減少し上記の制御域では対応不可となシ第
２図（、）排ガス発生量と吸込風量の関係図、第２図（
ｂ）排ガス圧力の状態になる。
そこで排ガス分析値等の情報によってグロセスコンビー
ーターで炉内発生排ガス量を常に算出し排ガス風量制御
下限域になると副原料投入装置５よシがス発生物質を炉
内に投入し吹錬用酸素と反応ＣＯ２ガスが発生すること
で第３図（、）排ガス発生量と吸引風量の関係図、第３
図（ｂ）排ガス圧力の状態となシ即ちガス圧、正圧（１
例として≧＋１．５ ｍ Ｈ２０）の状態とな９、吹錬
終了時点まで転炉炉内雰囲気は低窒素雰囲気状態となる
ので脱炭末期でのガス圧力負圧による大気侵入での吸窒
阻止が行なわれる。
ーターで炉内発生排ガス量を常に算出し排ガス風量制御
下限域になると副原料投入装置５よシがス発生物質を炉
内に投入し吹錬用酸素と反応ＣＯ２ガスが発生すること
で第３図（、）排ガス発生量と吸引風量の関係図、第３
図（ｂ）排ガス圧力の状態となシ即ちガス圧、正圧（１
例として≧＋１．５ ｍ Ｈ２０）の状態とな９、吹錬
終了時点まで転炉炉内雰囲気は低窒素雰囲気状態となる
ので脱炭末期でのガス圧力負圧による大気侵入での吸窒
阻止が行なわれる。
℃実施例権
ガス発生物質としては製紙スラジを主成分とする有機物
質である鎮静材（粒度２５％）が１例としてあげられる
が、これに限定されるのではなく１７０を転炉において
溶銑予備処理を行った溶銑を装入し通酸量２３０００
Ｎｍ３／Ｈで吹錬を実施、吹錬後半の排ガス風量制御下
限域に発生排ガスが移行する時点でガス発生材（鎮静材
）（製紙スラジを主成分とする径約２５％の固形物）を
１．０を吹止までフィダーで連続投入を行い炉内を正圧
に保持する低窒素対策を実施した。
質である鎮静材（粒度２５％）が１例としてあげられる
が、これに限定されるのではなく１７０を転炉において
溶銑予備処理を行った溶銑を装入し通酸量２３０００
Ｎｍ３／Ｈで吹錬を実施、吹錬後半の排ガス風量制御下
限域に発生排ガスが移行する時点でガス発生材（鎮静材
）（製紙スラジを主成分とする径約２５％の固形物）を
１．０を吹止までフィダーで連続投入を行い炉内を正圧
に保持する低窒素対策を実施した。
溶銑成分
ＥＭ・Ｒ１００％ ＨＭｔａｒｎｐ １２２２℃
ＨＭＳｌｌｏｘｌＯ％吹止成分 ｔａｍｐ１６７５℃ 〔Ｃ）２８Ｘ１０ ％ ［：
Ｎ）９．Ｏｐｐｍ結果は上記の通り下記の比較材に比べ
て低位の窒素分析値を得る事ができた。
ＨＭＳｌｌｏｘｌＯ％吹止成分 ｔａｍｐ１６７５℃ 〔Ｃ）２８Ｘ１０ ％ ［：
Ｎ）９．Ｏｐｐｍ結果は上記の通り下記の比較材に比べ
て低位の窒素分析値を得る事ができた。
比較例
１７０ を転炉において溶銑予備処理を行った溶銑を装
入し通酸量２３０００ Ｎｍ ／Ｈで吹錬を実施当チャ
ージは故意に吹錬後半の低窒素対策を行なわないで吹止
た。
入し通酸量２３０００ Ｎｍ ／Ｈで吹錬を実施当チャ
ージは故意に吹錬後半の低窒素対策を行なわないで吹止
た。
溶銑成分
ＨＩＭ−Ｒ１００％ ｌ（Ｍ ｔｅｍｐ １２１０℃Ｈ
ＭＳ１１５Ｘ１０ ％吹止成分 ｔ＠ｍｐ１６８０℃ （Ｃ：＋５９Ｘ１０ ％（Ｎ）
２３ ｐｐｍ結果は上記の通り低窒素対策材に比べて
高位の窒素含有値を示した。これらの実施例により脱炭
末期にガス発生材を投入して炉内を正圧に保つ事で吹止
窒素低減効果が得られる事が確認できた。
ＭＳ１１５Ｘ１０ ％吹止成分 ｔ＠ｍｐ１６８０℃ （Ｃ：＋５９Ｘ１０ ％（Ｎ）
２３ ｐｐｍ結果は上記の通り低窒素対策材に比べて
高位の窒素含有値を示した。これらの実施例により脱炭
末期にガス発生材を投入して炉内を正圧に保つ事で吹止
窒素低減効果が得られる事が確認できた。
（発明の効果）
本発明の対策を実施する事で転炉吹錬での鋼中窒素１０
ｐｐｍ以下の安定製造技術を確立することができた。
ｐｐｍ以下の安定製造技術を確立することができた。
またガス発生物質として前記の例は鎮静材を使用したが
鎮静付以外の低窒素ガス発生材または輩素を含まないガ
スを使用しても同等の効果が期待できる。
鎮静付以外の低窒素ガス発生材または輩素を含まないガ
スを使用しても同等の効果が期待できる。
第１図は本発明を実施するための装置例を示す説明図、
第２図（ａ） 、 （ｂ）は現状の吹錬経過時間と窒素
の関係を示す図、第３図（−） 、 （ｂ）は本発明実
施の説明図である。 １：溶鋼、 ２：転炉、 ３：ランス設備、 ４：炉内ガス圧力検出器、５：副原料投入設備、６：排
ガス制御装賀、 ７：誘引通風機、８：ダンパー操作器
、 ９：ダンパー、１０：除塵設備。 □ 第２図 吠錬巖逓崎聞（介） （ｂ） ↑ 吠盆東鞭え晴間（令） 第３図 （ａ） １１１ｊｌｉ鏡仕逼映闇 （ｂ） ０欠 ｉ東Ｐｋ 適時 間
第２図（ａ） 、 （ｂ）は現状の吹錬経過時間と窒素
の関係を示す図、第３図（−） 、 （ｂ）は本発明実
施の説明図である。 １：溶鋼、 ２：転炉、 ３：ランス設備、 ４：炉内ガス圧力検出器、５：副原料投入設備、６：排
ガス制御装賀、 ７：誘引通風機、８：ダンパー操作器
、 ９：ダンパー、１０：除塵設備。 □ 第２図 吠錬巖逓崎聞（介） （ｂ） ↑ 吠盆東鞭え晴間（令） 第３図 （ａ） １１１ｊｌｉ鏡仕逼映闇 （ｂ） ０欠 ｉ東Ｐｋ 適時 間
Claims (1)
- 転炉吹錬において、吹錬末期にガス発生物質を炉内に投
入して炉口ガス圧力を正圧に保持することを特徴とする
低窒素鋼吹錬法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27955484A JPS61157609A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 低窒素鋼吹錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27955484A JPS61157609A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 低窒素鋼吹錬法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61157609A true JPS61157609A (ja) | 1986-07-17 |
Family
ID=17612579
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27955484A Pending JPS61157609A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 低窒素鋼吹錬法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61157609A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5651206A (en) * | 1979-09-30 | 1981-05-08 | Nitto Electric Ind Co Ltd | Membrane-separation treatment for emulsified oil waste water |
-
1984
- 1984-12-28 JP JP27955484A patent/JPS61157609A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5651206A (en) * | 1979-09-30 | 1981-05-08 | Nitto Electric Ind Co Ltd | Membrane-separation treatment for emulsified oil waste water |
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