JPS611499A - 耐ペイント性の優れたガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ - Google Patents
耐ペイント性の優れたガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤInfo
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- JPS611499A JPS611499A JP12104084A JP12104084A JPS611499A JP S611499 A JPS611499 A JP S611499A JP 12104084 A JP12104084 A JP 12104084A JP 12104084 A JP12104084 A JP 12104084A JP S611499 A JPS611499 A JP S611499A
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- welding
- wire
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、防錆用ペイント等の塗布された鋼材の溶接に
使用した場合でも、ピットやブローホールの如き欠陥の
ない高品質の溶接部を得ることのできるガスシールドア
ーク溶接用フラックス入りワイヤに関するものである。
使用した場合でも、ピットやブローホールの如き欠陥の
ない高品質の溶接部を得ることのできるガスシールドア
ーク溶接用フラックス入りワイヤに関するものである。
近年、船舶を始めとする各種構造物の溶接建造に詔いて
は、溶接施工の能率向上及び省力化を推進していくうえ
で有利なガスシールドアーク溶接法の利用範囲が急激に
増大してきている。殊ｌこガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤは、溶接作業性及び溶接能率が良好
であり、とりわけアーク安定性が良好でスパッタが少な
く優れたビード外観を与えるといった利点を有している
ので、その使用量はまずます増加してきている。
は、溶接施工の能率向上及び省力化を推進していくうえ
で有利なガスシールドアーク溶接法の利用範囲が急激に
増大してきている。殊ｌこガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤは、溶接作業性及び溶接能率が良好
であり、とりわけアーク安定性が良好でスパッタが少な
く優れたビード外観を与えるといった利点を有している
ので、その使用量はまずます増加してきている。
ところがこの種のワイヤには、船舶や橋梁等の分野で繁
用されているペイント塗布鋼材の溶接に適用したときに
ピットやブローホール等の欠陥が発生し易いという難点
があり、それに伴って手直し溶接の頻度が増大する他、
適用箇所もかなり限定される為、本来の目的である溶接
の合理化を十分に達成しているとは言い難い。
用されているペイント塗布鋼材の溶接に適用したときに
ピットやブローホール等の欠陥が発生し易いという難点
があり、それに伴って手直し溶接の頻度が増大する他、
適用箇所もかなり限定される為、本来の目的である溶接
の合理化を十分に達成しているとは言い難い。
こうした問題（以下耐ペイント性という）に対処する方
策として、■シールドガスや充填フラックスから溶接部
へ水素を供給する方法（特開昭５０−７７４２号）、■
ライム系の充填フラックスを使用する方法（特開昭４９
−１２０８４０号）等が提案されている。
策として、■シールドガスや充填フラックスから溶接部
へ水素を供給する方法（特開昭５０−７７４２号）、■
ライム系の充填フラックスを使用する方法（特開昭４９
−１２０８４０号）等が提案されている。
しかし上記■の方法では、溶接部へ多量の水素源が供給
される為溶接金属の耐割れ性が劣悪となり、高張力鋼用
溶接材料としての適性に欠けるという問題がある。一方
前記■の方法では、充填フラックス中に多量の塩基性物
質を含有させる為、溶接作業性（殊にスパッタやビード
の伸び）を改讐することができず、作業能率はかえって
低下するという問題がある。
される為溶接金属の耐割れ性が劣悪となり、高張力鋼用
溶接材料としての適性に欠けるという問題がある。一方
前記■の方法では、充填フラックス中に多量の塩基性物
質を含有させる為、溶接作業性（殊にスパッタやビード
の伸び）を改讐することができず、作業能率はかえって
低下するという問題がある。
本発明はこうした状況のもとで、低水素タイプで優れた
耐ペイント性を有し且つ良好な溶接作業性を得ることの
できるフラックス入りワイヤを提供しようとするもので
ある。
耐ペイント性を有し且つ良好な溶接作業性を得ることの
できるフラックス入りワイヤを提供しようとするもので
ある。
本発明に係るガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤの構成は、Ｃが０．ｏ４＊（重量比二以下同じ）
以下、０が１００ ｐｐｍ以下、Ｈが５０ｐｐｍ以下で
ある鋼製外皮中に、下記成分を含むフラックスをワイヤ
全量に対する比率が１０〜２０％となる様に充填してな
るところに要旨を有するものである。
ワイヤの構成は、Ｃが０．ｏ４＊（重量比二以下同じ）
以下、０が１００ ｐｐｍ以下、Ｈが５０ｐｐｍ以下で
ある鋼製外皮中に、下記成分を含むフラックスをワイヤ
全量に対する比率が１０〜２０％となる様に充填してな
るところに要旨を有するものである。
｛ＴｉＯ□＋（Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物）｝＝
１８〜４０％ ｛ＴｉＯ□／（Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物）｝＝
８〜１０ 珪ふつ化アルカリ金属化合物＝１〜１０９６〔作用〕 以下実験の経緯を追って本発明の作用を詳細に説明して
いく。尚フラックス入りワイヤの充填フラックスは、ス
ラグ形成剤の種類や有無、スラグの塩基度等によってチ
タニア系、ライム番チタニア系、ライム系等に分類され
るが、本発明では最良の溶接作業性を示すチタニア系充
填フラックスを選択して検討を進めた。
１８〜４０％ ｛ＴｉＯ□／（Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物）｝＝
８〜１０ 珪ふつ化アルカリ金属化合物＝１〜１０９６〔作用〕 以下実験の経緯を追って本発明の作用を詳細に説明して
いく。尚フラックス入りワイヤの充填フラックスは、ス
ラグ形成剤の種類や有無、スラグの塩基度等によってチ
タニア系、ライム番チタニア系、ライム系等に分類され
るが、本発明では最良の溶接作業性を示すチタニア系充
填フラックスを選択して検討を進めた。
まず耐ペイント性に影響を及ぼす諸要因を明確にする為
に行なった予備実験の結果によると、下記の点を改善す
れば耐ペイント性を高め得るという確信を得た。
に行なった予備実験の結果によると、下記の点を改善す
れば耐ペイント性を高め得るという確信を得た。
（１）ピット発生の原因となる溶接金属中のガス量を低
減すること。
減すること。
（２）溶接時に発生したガスを溶接金属中よりすみやか
に浮上逸散させること。
に浮上逸散させること。
即ちペイント鋼材を溶接するときのピット発生機構は次
の様に考えることができる。溶接金属は母材に接した深
部から表面に向かって順次凝固していってビードを形成
するが、このときペイント中の有機物等の熱分解により
生成したガスはルート部から溶接金属内へ混入し気泡と
なって溶接金属内を浮上し外部へ逸散していく。ところ
が発生ガス量が多過ぎると一部の気泡が浮上しきらない
うちに溶接金属の凝固が完了し、溶接金属内に気泡欠陥
となって現われる。また溶接冶金反応による発生ガス量
が多過ぎた場合も同様である。即ちペイント塗布鋼材の
すみ肉溶接等におけるピット等の欠陥発生量は、ペイン
トの熱分解ガス及び冶金反応による生成ガスの量に依存
して詔り、発生ガス量を極力少なくしてやればピット欠
陥を低減し得ることは明らかである。
の様に考えることができる。溶接金属は母材に接した深
部から表面に向かって順次凝固していってビードを形成
するが、このときペイント中の有機物等の熱分解により
生成したガスはルート部から溶接金属内へ混入し気泡と
なって溶接金属内を浮上し外部へ逸散していく。ところ
が発生ガス量が多過ぎると一部の気泡が浮上しきらない
うちに溶接金属の凝固が完了し、溶接金属内に気泡欠陥
となって現われる。また溶接冶金反応による発生ガス量
が多過ぎた場合も同様である。即ちペイント塗布鋼材の
すみ肉溶接等におけるピット等の欠陥発生量は、ペイン
トの熱分解ガス及び冶金反応による生成ガスの量に依存
して詔り、発生ガス量を極力少なくしてやればピット欠
陥を低減し得ることは明らかである。
そこで、ペイント塗布鋼材の溶接時に発生するガス成分
を明らかにする為このガスを捕集して分析を行なったと
ころ、Ｈ２、Ｃ０１ＣＯ２、ＣＨ４等が検出された。そ
してこれらのガスの生成原因となるワイヤ中のＣ，、■
及びＯを極力少なくしてやれば、ペイント塗布鋼材を溶
接対象とする場合でもピット発生量を大幅に減少し得る
ことが分かった。
を明らかにする為このガスを捕集して分析を行なったと
ころ、Ｈ２、Ｃ０１ＣＯ２、ＣＨ４等が検出された。そ
してこれらのガスの生成原因となるワイヤ中のＣ，、■
及びＯを極力少なくしてやれば、ペイント塗布鋼材を溶
接対象とする場合でもピット発生量を大幅に減少し得る
ことが分かった。
通常のフラックス入りワイヤを用いて溶接を行なうとき
のアーク現象（溶滴移行形態）を高速度カメラで観察す
ると、ワイヤ先端から溶融プール方向へ伸びたフラック
ス柱をアーク中に認めることができ、外皮金属先端から
順次溶融した金属が溶滴となって落下していることが分
かる。即ちフラックス入りワイヤの場合、フラックス柱
と溶滴はアーク点付近で分離した状態にあり、溶融金属
中のガスは、溶滴即ち外皮金属によって溶融プール中へ
持たらされるものであるから、外皮金属中のガス発生源
を少なくしてやれば、溶接金属中のガス発生量を低減す
ることができるはずであると考えた。
のアーク現象（溶滴移行形態）を高速度カメラで観察す
ると、ワイヤ先端から溶融プール方向へ伸びたフラック
ス柱をアーク中に認めることができ、外皮金属先端から
順次溶融した金属が溶滴となって落下していることが分
かる。即ちフラックス入りワイヤの場合、フラックス柱
と溶滴はアーク点付近で分離した状態にあり、溶融金属
中のガスは、溶滴即ち外皮金属によって溶融プール中へ
持たらされるものであるから、外皮金属中のガス発生源
を少なくしてやれば、溶接金属中のガス発生量を低減す
ることができるはずであると考えた。
そこでガス発生源であるＣ、Ｈ及びＯの外皮金属中の含
有率とピット欠陥との定量的な関係を明確にし、ピット
欠陥を実質的に無（すことのできるガス発生源の上限値
を明らかにすべく実験を行゛なったところ、下記の要件
を満たす鋼製外皮を使用すればビット欠陥を顕著に抑制
し得ることが確認された。
有率とピット欠陥との定量的な関係を明確にし、ピット
欠陥を実質的に無（すことのできるガス発生源の上限値
を明らかにすべく実験を行゛なったところ、下記の要件
を満たす鋼製外皮を使用すればビット欠陥を顕著に抑制
し得ることが確認された。
Ｃ≦０．０４５６
Ｈ≦５０ ｐｐｍ
０≦１００ ｐｐｍ
但しＣ量はＪＩＳ Ｇ １２１１．０量はＪＩＳＺ
２６１８に夫々準拠して測定し、またＨｊｌは純Ａ
ｒ中で２２００℃に加熱したときの発生水素量をガスク
ロマトグラフィにより測定した値とするＯ 以上、発生ガス量を低減する為の外皮金属中のＣ，Ｈ及
び０の量について説明したが、ビット欠陥の原因となる
ガスは外皮金属中のガス発生源だけでなく、大気中から
混入してくるガス（殊にＨ）も無視する訳にはいかない
。そこで溶接時のシールド性を高め大気からのガスの混
入を有効に防止することのできるフラックス成分につい
て検討したところ、Ｋ２ＳｉＦ６やＮａ ２ Ｓ ｉ
Ｆ ６等の珪ふつ化アルカリ金属が優れた効果を示し、
これを充填フラックス中に１％以上含有させておくこと
によって耐ペイント性を更に改善し得ることが確認され
た。
２６１８に夫々準拠して測定し、またＨｊｌは純Ａ
ｒ中で２２００℃に加熱したときの発生水素量をガスク
ロマトグラフィにより測定した値とするＯ 以上、発生ガス量を低減する為の外皮金属中のＣ，Ｈ及
び０の量について説明したが、ビット欠陥の原因となる
ガスは外皮金属中のガス発生源だけでなく、大気中から
混入してくるガス（殊にＨ）も無視する訳にはいかない
。そこで溶接時のシールド性を高め大気からのガスの混
入を有効に防止することのできるフラックス成分につい
て検討したところ、Ｋ２ＳｉＦ６やＮａ ２ Ｓ ｉ
Ｆ ６等の珪ふつ化アルカリ金属が優れた効果を示し、
これを充填フラックス中に１％以上含有させておくこと
によって耐ペイント性を更に改善し得ることが確認され
た。
但し珪ふつ化アルカリ金属の含有率が１０％を越えると
、アークが不安定になってスパッタが増大する他スラグ
の粘性が低下して被包性が悪化するので、１０％以下に
抑えなければならない。
、アークが不安定になってスパッタが増大する他スラグ
の粘性が低下して被包性が悪化するので、１０％以下に
抑えなければならない。
上記の要件、即ち外皮金属中のガス発生源量及びフラッ
クス中の珪ふつ化アルカリ金属量を規定することによっ
て、溶接金属内のガス発生量を低減させ耐ペイント性を
かなり改善することができる。しかし上記の要件だけで
は従来のワイヤに比べてピット発生量を約５０４（例え
ば後記第８図参照）低減し得るにすぎず、実用性を考え
ると尚不十分である。
クス中の珪ふつ化アルカリ金属量を規定することによっ
て、溶接金属内のガス発生量を低減させ耐ペイント性を
かなり改善することができる。しかし上記の要件だけで
は従来のワイヤに比べてピット発生量を約５０４（例え
ば後記第８図参照）低減し得るにすぎず、実用性を考え
ると尚不十分である。
そこで今度は溶融金属内へ混入したガス成分をすみやか
に浮上・逸散させることのできる条件が設定できないも
のかと考え、フラックス成分と耐ペイント性の関係につ
いて検討を行なった。その結果、チタニア系フラックス
中の主なスラグ形成剤であるＴｉＯ□とｒｅ酸化物及び
／又はＭｎ酸化物の量が耐ペイント性と密接な関係を有
しており、これらの量が下記固成と（６）式の関係を満
たす様に調整すれば、耐ペイント性を更に教養し得るこ
とが確認された。
に浮上・逸散させることのできる条件が設定できないも
のかと考え、フラックス成分と耐ペイント性の関係につ
いて検討を行なった。その結果、チタニア系フラックス
中の主なスラグ形成剤であるＴｉＯ□とｒｅ酸化物及び
／又はＭｎ酸化物の量が耐ペイント性と密接な関係を有
しており、これらの量が下記固成と（６）式の関係を満
たす様に調整すれば、耐ペイント性を更に教養し得るこ
とが確認された。
Ｔｉ０ａ ＋ （Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物｝＝
１８〜４０９６ ・囚 ＴｉＯ２／（Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物｝＝８〜
１０ ・・（６） ちなみに第１．２図は、上記囚、（６）の因子と耐ペイ
ント性の関係を示す実験結果のグラフである。
１８〜４０９６ ・囚 ＴｉＯ２／（Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物｝＝８〜
１０ ・・（６） ちなみに第１．２図は、上記囚、（６）の因子と耐ペイ
ント性の関係を示す実験結果のグラフである。
但し実験で使用した供試ワイヤ及び溶接条件は下記の通
りであり、耐ペイント性はピット発生率〔溶接長１量当
たりのビット発生数（個）〕で評価した。
りであり、耐ペイント性はピット発生率〔溶接長１量当
たりのビット発生数（個）〕で評価した。
ワイヤ径 ： １．２ ｍ’
外皮金属 ：軟鋼
充填フラックス：チタニア系
フラックス率 ：１ａ％
断面形状 ：第４回置
〔溶接条件〕
ｍ接’ｌ１ｍ ：８００Ａ（ＤＣ，ワイ−？ｅ）溶
接電圧 ：８２ｖ 溶接速度 ：６０ｃｂ シールトガｘ：ＣＯｖ ２０１／分 母 材 ：軟鋼、１２ ｍｇ” Ｘ １０００１Ｊ
！Ｔ型溶 接 法 ：水平すみ角溶接（１層１パス）ペ
イント ：中国塗料社製無機ジンク系ショッププライ
マー「ウェルボ ンドＨＪ８０〜８５μｍ 溶接長：１０ｍ 尚第１図には現われないが、（Ｔｉｅ２＋（Ｆｅ酸化物
及び／又はＭｎ酸化物））が１８９６未満では、生成ス
ラグ量が不十分となって被包性が悪化しビードの伸びが
劣悪になることを確認している。
接電圧 ：８２ｖ 溶接速度 ：６０ｃｂ シールトガｘ：ＣＯｖ ２０１／分 母 材 ：軟鋼、１２ ｍｇ” Ｘ １０００１Ｊ
！Ｔ型溶 接 法 ：水平すみ角溶接（１層１パス）ペ
イント ：中国塗料社製無機ジンク系ショッププライ
マー「ウェルボ ンドＨＪ８０〜８５μｍ 溶接長：１０ｍ 尚第１図には現われないが、（Ｔｉｅ２＋（Ｆｅ酸化物
及び／又はＭｎ酸化物））が１８９６未満では、生成ス
ラグ量が不十分となって被包性が悪化しビードの伸びが
劣悪になることを確認している。
しかし１８９６以上であればスラグ量の不足を招くこと
なくビットの発生量を効果的に低減することができる。
なくビットの発生量を効果的に低減することができる。
但しこの値が４０９６を超えると、第１図からも明らか
な様にピットの発生量が急増傾向を示す様になる。これ
は生成スラグ量が過多となって発生ガスの浮上・逸散を
阻害する為と考えられる。
な様にピットの発生量が急増傾向を示す様になる。これ
は生成スラグ量が過多となって発生ガスの浮上・逸散を
阻害する為と考えられる。
一方第２図には現われないが、（Ｔｉｅ２／ （Ｆ ｅ
酸化物及び／又はＭｎ酸化物））で与えられる比が８未
満では、アークが不安定になってスパッタが増大する他
、生成スラグの粘性が低下してビード形状も悪くなる。
酸化物及び／又はＭｎ酸化物））で与えられる比が８未
満では、アークが不安定になってスパッタが増大する他
、生成スラグの粘性が低下してビード形状も悪くなる。
しかし８以上のものでは上記の様な問題を生ずることな
くビット発生量を効果的に低減することができる。但し
この値が１０を超えると、第２図からも明らかな様に生
成スラグの粘性が高くなり過ぎて発生ガスの浮上・逸散
が抑えられビット発生量が急増する様になる。
くビット発生量を効果的に低減することができる。但し
この値が１０を超えると、第２図からも明らかな様に生
成スラグの粘性が高くなり過ぎて発生ガスの浮上・逸散
が抑えられビット発生量が急増する様になる。
上記の様に本発明では、充填フラックスのうち特にスラ
グ形成剤として機能するＴｉＯ２とＦｅ酸化物及び／又
はＭｎ酸化物について耐ペイント性に及ぼす影蕃を調べ
たが、チタニア系充填フラックス暑こおいてはこれらの
成分が量的に最も多く、これらの量及び効果を規定する
ことで充填フラックスの性能をほぼ正確に把握すること
ができる。
グ形成剤として機能するＴｉＯ２とＦｅ酸化物及び／又
はＭｎ酸化物について耐ペイント性に及ぼす影蕃を調べ
たが、チタニア系充填フラックス暑こおいてはこれらの
成分が量的に最も多く、これらの量及び効果を規定する
ことで充填フラックスの性能をほぼ正確に把握すること
ができる。
従って本発明にかいては上記フラックス中分の他に通常
のスラグ形成剤（５ｉ０２、Ａ１□０３、ｈつ２、Ｍｇ
Ｏ等）を併用したり、或はアーク安定剤、脱酸剤、鉄粉
等を適量併用することも勿論可能である。
のスラグ形成剤（５ｉ０２、Ａ１□０３、ｈつ２、Ｍｇ
Ｏ等）を併用したり、或はアーク安定剤、脱酸剤、鉄粉
等を適量併用することも勿論可能である。
ところで本発明では、前述の様に囚外皮金属中のＣＸＨ
及び０の含有率、（ロ）フラックス中の珪ふつ化アルカ
リ金属量、（Ｑフラックス中のＴｉＯ２と（Ｆｅ酸化物
及び／又はＭｎ酸化物）の含有率が夫々規定されている
が、これらの８要件をすべて満たすときに夫々の効果が
相剰的に発揮されて目的（耐ペイント性の改善）を達成
し得るものであり、夫々単独ではその効果は小さい。ち
なみに第８図は、上記（４）、（６）、（Ｑの要件をす
べて欠くもの（従来ワイヤ）、及び何れか１つだけを満
足するもの、並びに８要件のすべてを満足するもの、を
用いた場合のピット発生率を示したものである。
及び０の含有率、（ロ）フラックス中の珪ふつ化アルカ
リ金属量、（Ｑフラックス中のＴｉＯ２と（Ｆｅ酸化物
及び／又はＭｎ酸化物）の含有率が夫々規定されている
が、これらの８要件をすべて満たすときに夫々の効果が
相剰的に発揮されて目的（耐ペイント性の改善）を達成
し得るものであり、夫々単独ではその効果は小さい。ち
なみに第８図は、上記（４）、（６）、（Ｑの要件をす
べて欠くもの（従来ワイヤ）、及び何れか１つだけを満
足するもの、並びに８要件のすべてを満足するもの、を
用いた場合のピット発生率を示したものである。
但し実験条件は前記第１．２図の実験条件と同様とした
。第８図にも、上記（４）〜（Ｑの８要件をすべて満足
する本発明ワイヤの特徴が如実に現われている。
。第８図にも、上記（４）〜（Ｑの８要件をすべて満足
する本発明ワイヤの特徴が如実に現われている。
また本発明ではフラックスの充填率をワイヤ全量に対し
て１０〜２０９６の範囲に設定すべきであり、１０％未
満では十分な量のスラグ形成剤を含ませることができな
くなって溶接作業性を満足し得なくなり、一方２０９６
を超えると逆に生成スラグ量が多くなり過ぎて耐ペイン
ト性改善効果に悪影蕃が現われてくる。
て１０〜２０９６の範囲に設定すべきであり、１０％未
満では十分な量のスラグ形成剤を含ませることができな
くなって溶接作業性を満足し得なくなり、一方２０９６
を超えると逆に生成スラグ量が多くなり過ぎて耐ペイン
ト性改善効果に悪影蕃が現われてくる。
尚ワイヤの断面形状には何らの制限もなく、例えば第４
図（４）、（６）、（０、（ロ）に示す様な種々の形状
のものとすることが可能であり、ワイヤ径も用途に応じ
て１．２ ｔｔ／、１．６鱈φ、２．０餌φ、２．４−
１８．２−等の中から任意に決めることができ、また第
４図囚に示す様なシームレスワイヤにおいては表面にＡ
１やＣｕ等のめつき処理を施すことも有効である。また
シールドガスの種類は炭酸ガスが最も一般的であるが、
Ｈ６ＸＡ ｒ或はこれらの混合ガスを使用することもで
きる。更に溶接対象鋼種は軟鋼及び高張力鋼が一般的で
あるが用途に応じて低合金鋼や高合金鋼等の溶接に適用
して行くことも可能である。
図（４）、（６）、（０、（ロ）に示す様な種々の形状
のものとすることが可能であり、ワイヤ径も用途に応じ
て１．２ ｔｔ／、１．６鱈φ、２．０餌φ、２．４−
１８．２−等の中から任意に決めることができ、また第
４図囚に示す様なシームレスワイヤにおいては表面にＡ
１やＣｕ等のめつき処理を施すことも有効である。また
シールドガスの種類は炭酸ガスが最も一般的であるが、
Ｈ６ＸＡ ｒ或はこれらの混合ガスを使用することもで
きる。更に溶接対象鋼種は軟鋼及び高張力鋼が一般的で
あるが用途に応じて低合金鋼や高合金鋼等の溶接に適用
して行くことも可能である。
第１表に示す外皮鋼材と第２表に示す充填フラックスを
用いて第４回置に示した断面形状のフラックス入りワイ
ヤ（１，２ｗφ）を作製した。
用いて第４回置に示した断面形状のフラックス入りワイ
ヤ（１，２ｗφ）を作製した。
得られた各ワイヤを使用し、下記の条件で水平すみ肉溶
接実験を行ない、溶接作業性及び耐ペイント性を調べた
。尚耐ペイント性は前記と同様の方法で評価した。結果
を第８表に一括して示す。
接実験を行ない、溶接作業性及び耐ペイント性を調べた
。尚耐ペイント性は前記と同様の方法で評価した。結果
を第８表に一括して示す。
電 流 ：８２０Ａ（ＤＣ，ワイヤ■電 圧
二８４Ｖ 速 度 ：８０ｃｒｎ／分 シールドガス：ＣＯ□、２０１／分 母 材 ：軟鋼、１２ ｔｍ’ Ｘ １０００ Ｊ
、Ｔ型すみ肉 溶 接 法：水平すみ角溶接法 ペイント ：中国塗料社製、無機ジンク系ショヅプブラ
イマー「ウェルボン ドＨＪ８０〜８５μｍ 溶接長：ｌＯｔｎ 第２表（２） 第８表 ※耐ペイント性 ピット発生率：Ｏ・・・１未満、×・・１以上上記の結
果より次の様に考察することができる。
二８４Ｖ 速 度 ：８０ｃｒｎ／分 シールドガス：ＣＯ□、２０１／分 母 材 ：軟鋼、１２ ｔｍ’ Ｘ １０００ Ｊ
、Ｔ型すみ肉 溶 接 法：水平すみ角溶接法 ペイント ：中国塗料社製、無機ジンク系ショヅプブラ
イマー「ウェルボン ドＨＪ８０〜８５μｍ 溶接長：ｌＯｔｎ 第２表（２） 第８表 ※耐ペイント性 ピット発生率：Ｏ・・・１未満、×・・１以上上記の結
果より次の様に考察することができる。
実験Ｎｏ、 １〜７は本発明の要件を充足する実施例で
あり、耐ペイント性及び溶接作業性共に良好である。こ
れに対し実験Ｎ００８〜１９は本発明で規定する要件の
何れかを欠く比較例であり、以下に示す如く溶接作業性
又は耐ペイント性に問題がある。
あり、耐ペイント性及び溶接作業性共に良好である。こ
れに対し実験Ｎ００８〜１９は本発明で規定する要件の
何れかを欠く比較例であり、以下に示す如く溶接作業性
又は耐ペイント性に問題がある。
ＮＯ６８〜１０ ：外皮金属中のＣ，Ｈ又は０の量が多
過ぎる為耐ペイント性 が悪い。
過ぎる為耐ペイント性 が悪い。
Ｎｏ、 １１．１２ ： ｛ＴｉＯ２＋ （Ｆ ｅ酸化
物及び／又はＭｎ酸化物））が規定筒 囲を外れるもので、多過ぎる もの（Ｎｏ、 １１ ）は耐ペイン ト性が悪く、不足するもの（ Ｎｏ、 １２ ）はスラグの被包性 が悪くビードの伸びが劣悪で ある。
物及び／又はＭｎ酸化物））が規定筒 囲を外れるもので、多過ぎる もの（Ｎｏ、 １１ ）は耐ペイン ト性が悪く、不足するもの（ Ｎｏ、 １２ ）はスラグの被包性 が悪くビードの伸びが劣悪で ある。
Ｎｏ、 １８．１４ ： （Ｔｉ０ｚ ／ （Ｆ ｅ酸
化物及び／又はＭｎ酸化物））が規定筒 囲を外れるもので、大き過ぎ るもの（Ｎｏ、 １８ ）はスラグ の粘性が過大となって耐ペイ ント性が悪く、小さ過ぎるも の（Ｎｏ、 １４ ）ではスラグの 粘性が低下してビード形状が 劣悪になる。
化物及び／又はＭｎ酸化物））が規定筒 囲を外れるもので、大き過ぎ るもの（Ｎｏ、 １８ ）はスラグ の粘性が過大となって耐ペイ ント性が悪く、小さ過ぎるも の（Ｎｏ、 １４ ）ではスラグの 粘性が低下してビード形状が 劣悪になる。
Ｎｏ、 １５．１６：珪ふっ化アルカリ金属量が規定範
囲を外れるもので、多過 ぎるもの（Ｎｏ、１５）ではア ークが不安定となってスパン タが多発し、不足するもの（ Ｎｏ、 １ ｅ ）では耐ペイント性 が悪い。
囲を外れるもので、多過 ぎるもの（Ｎｏ、１５）ではア ークが不安定となってスパン タが多発し、不足するもの（ Ｎｏ、 １ ｅ ）では耐ペイント性 が悪い。
Ｎ□、１７．１８：フラックスの充填率が規定範囲を外
れるもので、多過ぎる とスラグ量が過大となって耐 ペイント性が劣化し、少な過 ぎるとスパッタが多発しビー ド形状が劣悪になる。
れるもので、多過ぎる とスラグ量が過大となって耐 ペイント性が劣化し、少な過 ぎるとスパッタが多発しビー ド形状が劣悪になる。
Ｎｏ、 １９ ：本発明で規定するすべての要件
を欠く比較例であり、溶接 作業性は良好であるものの耐 ペイント性が劣悪である。
を欠く比較例であり、溶接 作業性は良好であるものの耐 ペイント性が劣悪である。
本発明は以上の様に構成されており、外皮金属中のガス
発生成分を極力少なくすると共に、スラグ形成４分の量
及び質を調整することによって発生ガスの逸散を容易に
したので、ペイント塗布鋼材を溶接する場合でもピット
やブローホール等の欠陥のない鍵音な溶接継手を優れた
溶接作業性のもとで得ることが可能になった。
発生成分を極力少なくすると共に、スラグ形成４分の量
及び質を調整することによって発生ガスの逸散を容易に
したので、ペイント塗布鋼材を溶接する場合でもピット
やブローホール等の欠陥のない鍵音な溶接継手を優れた
溶接作業性のもとで得ることが可能になった。
第１図は｛ＴｉＯ２＋ （Ｆ６酸化物及び／又はＭｎ酸
化物））とピット発生率の関係を示すグラフ、第２図は
｛ＴｉＯ□／（Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物））と
ピット発生率の関係を示すグラフ、第８図は本発明ワイ
ヤと比較ワイヤのピット発生率を対比して示すグラフ、
第４図囚〜（ロ）はフラックス入りワイヤの断面形状を
例示する図である。 ｛ＴｉＯ２＋（Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物））Ｃ
％〕（Ｔｉ（）２／（Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物
））Ｃ％）１ （Ａ）
（Ｂ）第４図 昭和６０年 ７月１２日 昭和５９年特許願第１２１０４０号 ２、発明の名称 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４、代理人 ５、補正命令の日付 （１）明細書第２０頁第３表における実験Ｎ０１７の欄
、耐ペイント性の項のｒ （９，８） Ｊをｒ（０，８
） Ｊに訂正します。 （２）同第２２頁第２行のｒ （Ｎｏ、 １３） Ｊ
をｒ （Ｎｏ、 １４） Ｊに訂正します。 （３）同第２２頁第５行のｒ （Ｎｏ、 １４） Ｊを
ｒ （、Ｎｏ、、 １３） Ｊに訂正します。 （４）同第２２頁第１０行のｒ （Ｎｏ、 １５） Ｊ
をｒ （Ｎｏ、 １６） Ｊに訂正します。 （５）同第２２頁第１３行のｒ （Ｎｏ、 ｌ ６）
Ｊをｒ （Ｎｏ、 １５） Ｊに訂正します。 （６）第２図を別紙第２図と差し替えます。
化物））とピット発生率の関係を示すグラフ、第２図は
｛ＴｉＯ□／（Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物））と
ピット発生率の関係を示すグラフ、第８図は本発明ワイ
ヤと比較ワイヤのピット発生率を対比して示すグラフ、
第４図囚〜（ロ）はフラックス入りワイヤの断面形状を
例示する図である。 ｛ＴｉＯ２＋（Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物））Ｃ
％〕（Ｔｉ（）２／（Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物
））Ｃ％）１ （Ａ）
（Ｂ）第４図 昭和６０年 ７月１２日 昭和５９年特許願第１２１０４０号 ２、発明の名称 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４、代理人 ５、補正命令の日付 （１）明細書第２０頁第３表における実験Ｎ０１７の欄
、耐ペイント性の項のｒ （９，８） Ｊをｒ（０，８
） Ｊに訂正します。 （２）同第２２頁第２行のｒ （Ｎｏ、 １３） Ｊ
をｒ （Ｎｏ、 １４） Ｊに訂正します。 （３）同第２２頁第５行のｒ （Ｎｏ、 １４） Ｊを
ｒ （、Ｎｏ、、 １３） Ｊに訂正します。 （４）同第２２頁第１０行のｒ （Ｎｏ、 １５） Ｊ
をｒ （Ｎｏ、 １６） Ｊに訂正します。 （５）同第２２頁第１３行のｒ （Ｎｏ、 ｌ ６）
Ｊをｒ （Ｎｏ、 １５） Ｊに訂正します。 （６）第２図を別紙第２図と差し替えます。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃが０．０４％（重量比：以下同じ）以下、Ｏが１００
ｐｐｍ以下、Ｈが５０ｐｐｍ以下である鋼製外皮中に、
下記成分を含むフラックスをワイヤ全量に対する比率が
１０〜２０％となる様に充填してなることを特徴とする
耐ペイント性の優れたガスシールドアーク溶接用フラッ
クス入りワイヤ。 ｛ＴｉＯ＿２＋（Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物）｝
＝１８〜４０％ ｛ＴｉＯ＿２／（Ｆｅ酸化物及び／又はＭｎ酸化物）｝
＝３〜１０ 珪ふつ化アルカリ金属化合物＝１〜１０％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12104084A JPS611499A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 耐ペイント性の優れたガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12104084A JPS611499A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 耐ペイント性の優れたガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS611499A true JPS611499A (ja) | 1986-01-07 |
| JPS6332560B2 JPS6332560B2 (ja) | 1988-06-30 |
Family
ID=14801326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12104084A Granted JPS611499A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 耐ペイント性の優れたガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS611499A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03180298A (ja) * | 1989-12-08 | 1991-08-06 | Kobe Steel Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入リワイヤ |
| US8664569B2 (en) * | 2002-01-13 | 2014-03-04 | Hobart Brothers Company | Low carbon, high speed metal core wire |
| CN107283084A (zh) * | 2017-06-23 | 2017-10-24 | 天津市永昌焊丝有限公司 | 一种耐海洋大气腐蚀钢用埋弧药芯焊丝 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3512340B2 (ja) * | 1998-07-28 | 2004-03-29 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
-
1984
- 1984-06-13 JP JP12104084A patent/JPS611499A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03180298A (ja) * | 1989-12-08 | 1991-08-06 | Kobe Steel Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入リワイヤ |
| US8664569B2 (en) * | 2002-01-13 | 2014-03-04 | Hobart Brothers Company | Low carbon, high speed metal core wire |
| CN107283084A (zh) * | 2017-06-23 | 2017-10-24 | 天津市永昌焊丝有限公司 | 一种耐海洋大气腐蚀钢用埋弧药芯焊丝 |
| CN107283084B (zh) * | 2017-06-23 | 2019-09-20 | 天津市永昌焊丝有限公司 | 一种耐海洋大气腐蚀钢用埋弧药芯焊丝 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6332560B2 (ja) | 1988-06-30 |
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