JPS61149594A - 回転圧縮機用ロ−タの製造方法 - Google Patents
回転圧縮機用ロ−タの製造方法Info
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- JPS61149594A JPS61149594A JP27533884A JP27533884A JPS61149594A JP S61149594 A JPS61149594 A JP S61149594A JP 27533884 A JP27533884 A JP 27533884A JP 27533884 A JP27533884 A JP 27533884A JP S61149594 A JPS61149594 A JP S61149594A
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- hollow
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- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
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- F01C21/08—Rotary pistons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
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- F04C2240/807—Balance weight, counterweight
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、ベーン溝を放射状に複数個形成してなる回転
圧縮機用ロータの製造方法に関するものである。
圧縮機用ロータの製造方法に関するものである。
（従来技術）
たとえば自動車用エンジンの過給機として用いられる回
転圧縮機用ロータに要求される特性は、（１−ａ）
燃費及び軸受寿命の向上という点から軽量であること、 （１−ｂ） 体積効率（即ち、過給効率）の向上とい
う点からサイドハウジングとの間におけるシール性が良
好であること、 （Ｉ −ｃ） 特に自動車用エンジンの過給機として
使用される場合には６０００ ｒｐｍ以上の高速回転域
で使用されることが多くこのような高速回転に耐え得る
ように回転バランスが良好であること、等である。
転圧縮機用ロータに要求される特性は、（１−ａ）
燃費及び軸受寿命の向上という点から軽量であること、 （１−ｂ） 体積効率（即ち、過給効率）の向上とい
う点からサイドハウジングとの間におけるシール性が良
好であること、 （Ｉ −ｃ） 特に自動車用エンジンの過給機として
使用される場合には６０００ ｒｐｍ以上の高速回転域
で使用されることが多くこのような高速回転に耐え得る
ように回転バランスが良好であること、等である。
ところが、従来の回転圧縮機用ロータは、一般に中実軸
状に一体形成されているため、大重量であり、従ってエ
ンジンの燃費効率あるいは軸受寿命の低下を招き、また
ロータの端面の肉の一部を凹状に削り取ってその回転方
向における重量配分を調節することにより該ロータの回
転バランスを調整するようにしていたため、該ロータ端
面と該ロータ端面に対向するサイドハウジング面との間
のシール性が悪く、体積効率が十分に得られないという
問題がある。
状に一体形成されているため、大重量であり、従ってエ
ンジンの燃費効率あるいは軸受寿命の低下を招き、また
ロータの端面の肉の一部を凹状に削り取ってその回転方
向における重量配分を調節することにより該ロータの回
転バランスを調整するようにしていたため、該ロータ端
面と該ロータ端面に対向するサイドハウジング面との間
のシール性が悪く、体積効率が十分に得られないという
問題がある。
このような中実タイプのロータの欠点を改善するために
、該ロータを中空筒状に形成することが試みられている
。この中空ロータは、第７図及び第８図に示す如くロー
タ４１の主要部分を構成するロータ本体４２を、第１０
−タビース４２Ａと第２０−タピース４２Ｂの２分割構
造とし、これら第１０−タピース４２Ａと第２０−タピ
ース４２Ｂとをそれぞれ別々に鍛造又はプレス成型によ
り一端（衝合面）が開口する中空筒状に形成し、しかる
後、この２つのロータピース４２Ａ、４２Ｂを相互に衝
合合体させて溶接接合しく接合部、符号５１）、ベーン
溝４４，４４・・及びロータ軸４３を備えたロータ４１
を形成するようにしている。
、該ロータを中空筒状に形成することが試みられている
。この中空ロータは、第７図及び第８図に示す如くロー
タ４１の主要部分を構成するロータ本体４２を、第１０
−タビース４２Ａと第２０−タピース４２Ｂの２分割構
造とし、これら第１０−タピース４２Ａと第２０−タピ
ース４２Ｂとをそれぞれ別々に鍛造又はプレス成型によ
り一端（衝合面）が開口する中空筒状に形成し、しかる
後、この２つのロータピース４２Ａ、４２Ｂを相互に衝
合合体させて溶接接合しく接合部、符号５１）、ベーン
溝４４，４４・・及びロータ軸４３を備えたロータ４１
を形成するようにしている。
ところが、このような中空タイプのロータ４１において
は、重量軽減によりエンノンの燃費効率及び軸受寿命の
向上効果は得られるものの、（ＩＩ−ａ） 別々に鍛
造又はプレス成型により形成された二つのロータピース
４２Ａ、４２Ｂを溶接により一体化するなどその製造方
法が複雑であり、製造上の誤差等により重量バランスを
崩し易い、（ＩＩ−ｂ） また重量バランスを調整す
る際、第８図に示すように、中実ロータの場合と同様に
ロータ端面４７にドリルにより凹状のバランス穴５０゜
５０・・を所定数形成して該ロータ端面４７の肉を適宜
に削り取ってその回転方向における重量配分を調整する
ことによって行うようにしているため、該ロータ端面４
７の平滑度が損なわれて該ロータ端面４７と該ロータ端
面４７に近接対向するサイドハウジング面相互間のシー
ル性が低下し、回転圧縮機としての体積効率が損なわれ
、（ＩＩ−Ｃ） さらに、肉厚の薄いロータ端面４７
に上記の如く回転バランス調整用のバランス穴５０゜５
０・・を形成するため該ロータ端面４７の強度が低下し
、このため、該ロータ端面４７が熱変形し易く、場合に
よっては該ロータ端面４７が大きくサイドハウジング面
側に膨出して該サイドハウジング面と接触し両者間に焼
付きが発生するおそれがあり、 （ｎ−ｄ） また、一対のロータピース４２Ａ、４２
Ｂ相互間の溶接接合部分の材料強度が、溶接熱による組
織変化により低下し易く、ロータ４１の強度低下を招く
おそれがある、 等の問題があった。
は、重量軽減によりエンノンの燃費効率及び軸受寿命の
向上効果は得られるものの、（ＩＩ−ａ） 別々に鍛
造又はプレス成型により形成された二つのロータピース
４２Ａ、４２Ｂを溶接により一体化するなどその製造方
法が複雑であり、製造上の誤差等により重量バランスを
崩し易い、（ＩＩ−ｂ） また重量バランスを調整す
る際、第８図に示すように、中実ロータの場合と同様に
ロータ端面４７にドリルにより凹状のバランス穴５０゜
５０・・を所定数形成して該ロータ端面４７の肉を適宜
に削り取ってその回転方向における重量配分を調整する
ことによって行うようにしているため、該ロータ端面４
７の平滑度が損なわれて該ロータ端面４７と該ロータ端
面４７に近接対向するサイドハウジング面相互間のシー
ル性が低下し、回転圧縮機としての体積効率が損なわれ
、（ＩＩ−Ｃ） さらに、肉厚の薄いロータ端面４７
に上記の如く回転バランス調整用のバランス穴５０゜５
０・・を形成するため該ロータ端面４７の強度が低下し
、このため、該ロータ端面４７が熱変形し易く、場合に
よっては該ロータ端面４７が大きくサイドハウジング面
側に膨出して該サイドハウジング面と接触し両者間に焼
付きが発生するおそれがあり、 （ｎ−ｄ） また、一対のロータピース４２Ａ、４２
Ｂ相互間の溶接接合部分の材料強度が、溶接熱による組
織変化により低下し易く、ロータ４１の強度低下を招く
おそれがある、 等の問題があった。
（発明の目的）
本発明は上記従来技術の項で指摘した問題点を解決しよ
うとするもので体積効率に優れしかも耐久性・信頼性の
高い回転圧縮機用ロータが得られる回転圧縮機用ロータ
の製造方法を提案することを目的とするものである。
うとするもので体積効率に優れしかも耐久性・信頼性の
高い回転圧縮機用ロータが得られる回転圧縮機用ロータ
の製造方法を提案することを目的とするものである。
（目的を達成するための手段）
本発明は上記の目的を達成するための手段として、ロー
タを精密鋳造法により中空状に一体形成するとともに、
該ロータの中空部内に該ロータの回転バランスを調整す
るためのバランスウェイトを設け、該バランスウェイト
の重量調節によりロータの回転バランスを調整するよう
にしたものである。
タを精密鋳造法により中空状に一体形成するとともに、
該ロータの中空部内に該ロータの回転バランスを調整す
るためのバランスウェイトを設け、該バランスウェイト
の重量調節によりロータの回転バランスを調整するよう
にしたものである。
（作用）
本発明では上記の手段により、
（ｍ−ａ） ロータの中空部に設けたバランスウェイ
トの重量調節によりロータの回転バランスを調整するよ
うにしているため、該ロータの端面に凹状のバランス穴
を設ける必要がなく、それだけ該ロータ端面にバランス
穴を形成したものに比して該ロータ端面と該ロータ端面
に近接対向するサイドハウジング面との間におけるシー
ル性が良好となり、回転圧縮機としての体積効率が向上
せしめられる、 （ＩＩＩ−ｂ） ロータ端面にバランス穴が形成され
ていないため、該ロータ端面の強度が高く、このため該
ロータ端面の熱変形が可及的に抑制され、該ロータ端面
と該ロータ端面に近接するサイドハウジング面相互間の
焼付きが未然に防止される、（Ｉ［−ｃ） ロータが
精密鋳造法により一体成形されるところから従来の二分
割タイプの中空ロータの如くロータ中空部に、材料強度
の低下を招くおそれのある溶接部がなく、それだけロー
タの強度が向上せしめられる、 という作用が得られる。
トの重量調節によりロータの回転バランスを調整するよ
うにしているため、該ロータの端面に凹状のバランス穴
を設ける必要がなく、それだけ該ロータ端面にバランス
穴を形成したものに比して該ロータ端面と該ロータ端面
に近接対向するサイドハウジング面との間におけるシー
ル性が良好となり、回転圧縮機としての体積効率が向上
せしめられる、 （ＩＩＩ−ｂ） ロータ端面にバランス穴が形成され
ていないため、該ロータ端面の強度が高く、このため該
ロータ端面の熱変形が可及的に抑制され、該ロータ端面
と該ロータ端面に近接するサイドハウジング面相互間の
焼付きが未然に防止される、（Ｉ［−ｃ） ロータが
精密鋳造法により一体成形されるところから従来の二分
割タイプの中空ロータの如くロータ中空部に、材料強度
の低下を招くおそれのある溶接部がなく、それだけロー
タの強度が向上せしめられる、 という作用が得られる。
（実施例）
以下、第１図ないし第６図を参照して本発明の実施例に
係る回転圧縮機用ロータの製造方法を説明する。
係る回転圧縮機用ロータの製造方法を説明する。
第１図ないし第３図には本発明の実施例に係る製造方法
を適用して製造された回転圧縮機用ロータ１が示されて
いる。
を適用して製造された回転圧縮機用ロータ１が示されて
いる。
このロータｌは、自動車用エンジンの過給機として用い
られる回転圧縮機用のロータであって、中空筒状のロー
タ本体２と該ロータ本体２の両端面２ ａ、 ２ ｂか
ら軸方向外方に延出するロータ軸３とを有しており、イ
ンへストメント鋳造法等の精密鋳造法により一体成形さ
れる。
られる回転圧縮機用のロータであって、中空筒状のロー
タ本体２と該ロータ本体２の両端面２ ａ、 ２ ｂか
ら軸方向外方に延出するロータ軸３とを有しており、イ
ンへストメント鋳造法等の精密鋳造法により一体成形さ
れる。
ロータ本体２は、第２図及び第３図に示す如くその円筒
状の周壁１１からその両側壁即ち、ロータ本体２の一方
の端面２ａを構成する第１側壁１２と他方の端面２ｂを
構成する第２側壁１３にまたがってしかも該ロータ本体
２の径方向に延びる適宜幅のベーン溝４を円周方向に等
間隔で４個形成しており、該ロータ本体２は、上記４個
のベーン溝４，４・・により略扇形断面をもつ４個のブ
ロック７Δ、７Ｂ、７Ｃ，７Ｄに区画されている。
状の周壁１１からその両側壁即ち、ロータ本体２の一方
の端面２ａを構成する第１側壁１２と他方の端面２ｂを
構成する第２側壁１３にまたがってしかも該ロータ本体
２の径方向に延びる適宜幅のベーン溝４を円周方向に等
間隔で４個形成しており、該ロータ本体２は、上記４個
のベーン溝４，４・・により略扇形断面をもつ４個のブ
ロック７Δ、７Ｂ、７Ｃ，７Ｄに区画されている。
この各ブロック７ Ａ、７ Ｂ、７ Ｃ，７Ｄは、それ
ぞれその内部を、ロータ本体２の周壁１１の４半部と前
記第１側壁１２と前記第２側壁１３の４半部及びベーン
溝４を構成する溝壁］ ７．１７とによって囲繞された
略扇形断面をもつ空間とし、該空間を中空部１９として
いる。
ぞれその内部を、ロータ本体２の周壁１１の４半部と前
記第１側壁１２と前記第２側壁１３の４半部及びベーン
溝４を構成する溝壁］ ７．１７とによって囲繞された
略扇形断面をもつ空間とし、該空間を中空部１９として
いる。
さらに、この各ブロック７ Ａ、７ Ｂ、７ Ｇ、７
Ｄの各中空部［９，１９・・内のロータ軸方向中央部に
は、周壁１１の内面に沿い且つその両端部２１ａ、２１
ａがそれぞれ相対向する一対の溝壁１７゜１７に達する
湾曲鍔状のバランスウェイト２１゜２１・・がロータ本
体２と一体的に鋳造成形されている。また、ロータ本体
２の第２側壁１３の各ブロック７ Ａ、７ Ｂ、７ Ｃ
，７Ｄに対応する位置には、それぞれ上記中空部１９内
のバランスウェイト２１を外部から臨み得るような略扇
形の開口１４．１４・・が形成されている。このロータ
本体２の各ブロック７Ａ、７Ｂ、７Ｃ，７Ｄに設けられ
たバランスウェイト２１．２１・・は、ロータ１の回転
バランスを調節するためのものであり、次の如く重量調
整される。即ち、ロータ本体２の鋳造成形後においてバ
ランサにより該ロータ本体２を高速回転させてその回転
バランス試験を行い、試験の結果、回転バランスが許容
偏差以上ずれている場合には、所定のブロック７ Ａ、
７ Ｂ、７ Ｇ。
Ｄの各中空部［９，１９・・内のロータ軸方向中央部に
は、周壁１１の内面に沿い且つその両端部２１ａ、２１
ａがそれぞれ相対向する一対の溝壁１７゜１７に達する
湾曲鍔状のバランスウェイト２１゜２１・・がロータ本
体２と一体的に鋳造成形されている。また、ロータ本体
２の第２側壁１３の各ブロック７ Ａ、７ Ｂ、７ Ｃ
，７Ｄに対応する位置には、それぞれ上記中空部１９内
のバランスウェイト２１を外部から臨み得るような略扇
形の開口１４．１４・・が形成されている。このロータ
本体２の各ブロック７Ａ、７Ｂ、７Ｃ，７Ｄに設けられ
たバランスウェイト２１．２１・・は、ロータ１の回転
バランスを調節するためのものであり、次の如く重量調
整される。即ち、ロータ本体２の鋳造成形後においてバ
ランサにより該ロータ本体２を高速回転させてその回転
バランス試験を行い、試験の結果、回転バランスが許容
偏差以上ずれている場合には、所定のブロック７ Ａ、
７ Ｂ、７ Ｇ。
７Ｄの中空部１９内にその間口Ｉ４からドリル等の工具
を差し入れてその内部のバランスウェイト（この実施例
においては第１ブロツク７Ａのバランスウェイト２＋）
にバランス穴２５．２５・・を所定個数形成することに
より、ロータ１全体としての重量配分を調節してその回
転バランスを許容偏差内に収めるようにする。
を差し入れてその内部のバランスウェイト（この実施例
においては第１ブロツク７Ａのバランスウェイト２＋）
にバランス穴２５．２５・・を所定個数形成することに
より、ロータ１全体としての重量配分を調節してその回
転バランスを許容偏差内に収めるようにする。
回転バランスの調整が終了すると、上記各ブロック７
Ａ、７ Ｂ、７０．７ Ｄの各開口１４．１４・・をそ
れぞれ蓋材１５によって閉塞し且つこれを溶接固定して
密閉筒状のロータｌとする。尚、この際、蓋材１５の頂
面ば、ロータ本体２の第２側壁１３の外面と面一とされ
る。
Ａ、７ Ｂ、７０．７ Ｄの各開口１４．１４・・をそ
れぞれ蓋材１５によって閉塞し且つこれを溶接固定して
密閉筒状のロータｌとする。尚、この際、蓋材１５の頂
面ば、ロータ本体２の第２側壁１３の外面と面一とされ
る。
上述の如く形成されたロータｌは、中空体とされている
ため、中実ロータに比して軽量であり、それだけ駆動負
荷が小さく、エンジンの燃費効率が向上せしめられると
ともに、該ロータｌを支承する軸受の寿命が向上せしめ
られることになる。
ため、中実ロータに比して軽量であり、それだけ駆動負
荷が小さく、エンジンの燃費効率が向上せしめられると
ともに、該ロータｌを支承する軸受の寿命が向上せしめ
られることになる。
さらに、このロータｌは、中空部１９内にある各バラン
スウェイト２１．２１・・を適宜に削ってその重ｆｆｉ
！節を行うことによりロータｌの回転バランスを調整す
るようにしているため、従来のロータ（第７図及び第８
図参照）の如くロータ本体２の端面２ ａ、 ２ ｂ（
即ち、第１側壁１２及び第２側壁１３の外面）に回転バ
ランス調整用のバランス穴を設ける必要がなく、このた
め、該ロータ本体２の端面：２ａ、２ｂと該端面２ ａ
、 ２ ｂに近接対向するサイドハウジング（図示省略
）の内面との間におけるシール性が高水準に保持され、
回転圧縮機の体積効率が向上せしめられることになる。
スウェイト２１．２１・・を適宜に削ってその重ｆｆｉ
！節を行うことによりロータｌの回転バランスを調整す
るようにしているため、従来のロータ（第７図及び第８
図参照）の如くロータ本体２の端面２ ａ、 ２ ｂ（
即ち、第１側壁１２及び第２側壁１３の外面）に回転バ
ランス調整用のバランス穴を設ける必要がなく、このた
め、該ロータ本体２の端面：２ａ、２ｂと該端面２ ａ
、 ２ ｂに近接対向するサイドハウジング（図示省略
）の内面との間におけるシール性が高水準に保持され、
回転圧縮機の体積効率が向上せしめられることになる。
尚、第６図にこの種のロータにおけるバランス穴の数と
体積効率（即ち、吐出エア流量）との関係を示している
。この第６図においてバランス穴０の場合が本発明の製
造方法によって製造されたロータを備えた回転圧縮機の
体積効率であり、この場合が最も効率が良く、以下バラ
ンス穴の数が増えるに従って体積効率は急激に低下する
。
体積効率（即ち、吐出エア流量）との関係を示している
。この第６図においてバランス穴０の場合が本発明の製
造方法によって製造されたロータを備えた回転圧縮機の
体積効率であり、この場合が最も効率が良く、以下バラ
ンス穴の数が増えるに従って体積効率は急激に低下する
。
また、このロータｌにおいては、ロータ本体２の側壁１
２．１３にバランス穴が形成されていないため、該側壁
１２．１３にバランス穴を形成したものに比してその強
度が高く、該側壁１２．１３の熱変形が可及的に抑制さ
れる。従って、該側壁１２．１３が熱変形により外方に
膨出して該側壁１２．１３に近接対向するサイドハウジ
ング内面と接触するというおそれがほとんどなく、該側
壁１２．１３とサイドハウジング内面との間の焼付きが
未然に防止されることになる。
２．１３にバランス穴が形成されていないため、該側壁
１２．１３にバランス穴を形成したものに比してその強
度が高く、該側壁１２．１３の熱変形が可及的に抑制さ
れる。従って、該側壁１２．１３が熱変形により外方に
膨出して該側壁１２．１３に近接対向するサイドハウジ
ング内面と接触するというおそれがほとんどなく、該側
壁１２．１３とサイドハウジング内面との間の焼付きが
未然に防止されることになる。
さらに、ロータ１が精密鋳造法により一体成形されてい
るところから、第７図及び第８図に示す２分割形の従来
の中空ロータの如くその軸方向中央部に材料強度の低下
を招くおそれのある溶接部があるものに比してその製品
強度が向上し、特に自動車用エンノンの過給機の如く長
時間連続的に高速回転されることの多いものに好適であ
る。
るところから、第７図及び第８図に示す２分割形の従来
の中空ロータの如くその軸方向中央部に材料強度の低下
を招くおそれのある溶接部があるものに比してその製品
強度が向上し、特に自動車用エンノンの過給機の如く長
時間連続的に高速回転されることの多いものに好適であ
る。
尚、このロータｌは、各バランスウェイト２１をロータ
ｌの軸方向中央部に配置ししかもその両端部２１ａ、２
１ａをそれぞれベーン溝４を構成する溝壁１７，１７に
接続させているため、該バランスウェイト２１が該溝壁
１７の補強用リブとして作用する。このため、第２図に
鎖線図示する如くベーン５がロータｌの矢印Ｒ方向への
回転に伴って該ロータｌのトレーリング側に倒れた状態
で出没してそのリーディング側の下端コーナ部５ａがベ
ーン溝４のリーディング側の溝壁１７に摺接し、該溝壁
１７がベーン５との摩擦熱により高温とされた場合でも
該溝壁１７の熱変形が可及的に抑制され、該ベーン５の
円滑な作動が確保されることになる。
ｌの軸方向中央部に配置ししかもその両端部２１ａ、２
１ａをそれぞれベーン溝４を構成する溝壁１７，１７に
接続させているため、該バランスウェイト２１が該溝壁
１７の補強用リブとして作用する。このため、第２図に
鎖線図示する如くベーン５がロータｌの矢印Ｒ方向への
回転に伴って該ロータｌのトレーリング側に倒れた状態
で出没してそのリーディング側の下端コーナ部５ａがベ
ーン溝４のリーディング側の溝壁１７に摺接し、該溝壁
１７がベーン５との摩擦熱により高温とされた場合でも
該溝壁１７の熱変形が可及的に抑制され、該ベーン５の
円滑な作動が確保されることになる。
第４図及び第５図には、本発明を適用して製造された回
転圧縮機用ロータの２つの変形例が示されている。
転圧縮機用ロータの２つの変形例が示されている。
第４図に示す第１の変形例のロータ３１は、回転バラン
ス調整用のバランスウェイト２２をロータ本体２の中空
部１９の軸方向両端部のしかも周壁１１と両側壁１２．
１３とのコーナ部分に一体形成したものである。このロ
ータ３１においては、バランスウェイト２２．２３の一
部を必要に応じて削り取ることにより該ロータ３１の回
転バランス調整が行なわれる。
ス調整用のバランスウェイト２２をロータ本体２の中空
部１９の軸方向両端部のしかも周壁１１と両側壁１２．
１３とのコーナ部分に一体形成したものである。このロ
ータ３１においては、バランスウェイト２２．２３の一
部を必要に応じて削り取ることにより該ロータ３１の回
転バランス調整が行なわれる。
第５図に示す第２の変形例のロータ３２は、ロータ本体
２の中空部１９内の軸方向中央部に、比較的薄肉でしか
も湾曲鍔状のウェイト取付台２３をロータ３２と一体的
に鋳造成形し、該ロータ３２の鋳造成形後に必要に応じ
て上記ウェイト取付台２３に予じめ重量調整をしたバラ
ンスウェイト２４をネジあるいは溶接によって取付ける
ことによりロータ３２の回転バランス調整を行うように
している。
２の中空部１９内の軸方向中央部に、比較的薄肉でしか
も湾曲鍔状のウェイト取付台２３をロータ３２と一体的
に鋳造成形し、該ロータ３２の鋳造成形後に必要に応じ
て上記ウェイト取付台２３に予じめ重量調整をしたバラ
ンスウェイト２４をネジあるいは溶接によって取付ける
ことによりロータ３２の回転バランス調整を行うように
している。
尚、第４図及び第５図に示したロータ３１．３２の各部
材のうち上記説明以外の部材については、第３図に示す
ロータの各部材と同一であり、従って、第４図及び第５
図の各部材に第３図の各部材と同一の符号を付してその
詳細を説明する。
材のうち上記説明以外の部材については、第３図に示す
ロータの各部材と同一であり、従って、第４図及び第５
図の各部材に第３図の各部材と同一の符号を付してその
詳細を説明する。
（発明の効果）
本発明の回転圧縮機用ロータの製造方法は、上記の説明
からも明らかなように、 （１） ロータの中空部の内側に設けたバランスウェイ
トの重量調節によって該ロータの回転バランスの調整が
可能であるため、従来のロータの如くロータの端面に回
転バランス調整用の凹部を形成する必要がなく、それだ
けロータ端面と該ロータ端面に近接対向するサイドハウ
ジング面との間のシール性が良好に維持され、より高水
準の体積効率が得られる、 （２）上記の如くロータ端面に凹部を形成する必要がな
いところから該ロータ端面の強度が高く、このため該ロ
ータ端面の熱変形が可及的に抑制され、該ロータ端面と
該ロータ端面に近接対向するサイドハウジング面との間
の焼付きが未然に防止されその耐久性及び信頼性が向上
する、（３）ロータが精密鋳造法により一体成形されて
いるため、従来の分割形中空ロータ（第７図及び第８図
参照）の如くその中央部に材料強度の低下を沼くおそれ
のある溶接部かなく、それたけロータの強度が向上し、
その耐久性及び信頼性が高められる、 等の効果がある。
からも明らかなように、 （１） ロータの中空部の内側に設けたバランスウェイ
トの重量調節によって該ロータの回転バランスの調整が
可能であるため、従来のロータの如くロータの端面に回
転バランス調整用の凹部を形成する必要がなく、それだ
けロータ端面と該ロータ端面に近接対向するサイドハウ
ジング面との間のシール性が良好に維持され、より高水
準の体積効率が得られる、 （２）上記の如くロータ端面に凹部を形成する必要がな
いところから該ロータ端面の強度が高く、このため該ロ
ータ端面の熱変形が可及的に抑制され、該ロータ端面と
該ロータ端面に近接対向するサイドハウジング面との間
の焼付きが未然に防止されその耐久性及び信頼性が向上
する、（３）ロータが精密鋳造法により一体成形されて
いるため、従来の分割形中空ロータ（第７図及び第８図
参照）の如くその中央部に材料強度の低下を沼くおそれ
のある溶接部かなく、それたけロータの強度が向上し、
その耐久性及び信頼性が高められる、 等の効果がある。
第１図は本発明の実施例に係る製造方法を適用して製造
された回転圧縮機用ロータの斜視図、第２図は第１図の
■矢視図、第３図は第２図の■−■断面図、第４図及び
第５図は第１図ないし第３図に示したロータの変形例、
第６図はロータ端面に形成されるバランス穴の数と吐出
エア流量との相関図、第７図及び第８図は従来の製造方
法により製造されたロータの斜視図である。 １．３１．３２ ・・ロータ ２・・・・・ロータ本体 ３・・・・・ロータ軸 ４・・・・・ベーン溝 １１・・・・周壁 １２．１３ ・・・側壁 １４・・・・開口 Ｉ５・・・・蓋材 Ｉ７・・・・溝壁 １９・・・・中空部 ２１．２２．２４・・バランスウェイト２３・・・・ウ
ェイト取付台 ２５・・・・バランス穴 ）１．〜 第１図 ／、３ム３２・・ロータ ２・・・・・ロータ本体 ３・・・・・ロータ軸 ≠・・・・・ベーン溝 ／／・・・・周壁 ／２．／３・・・側壁 ／ｌ・・・・開口 １５・・・・蓋材 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図
された回転圧縮機用ロータの斜視図、第２図は第１図の
■矢視図、第３図は第２図の■−■断面図、第４図及び
第５図は第１図ないし第３図に示したロータの変形例、
第６図はロータ端面に形成されるバランス穴の数と吐出
エア流量との相関図、第７図及び第８図は従来の製造方
法により製造されたロータの斜視図である。 １．３１．３２ ・・ロータ ２・・・・・ロータ本体 ３・・・・・ロータ軸 ４・・・・・ベーン溝 １１・・・・周壁 １２．１３ ・・・側壁 １４・・・・開口 Ｉ５・・・・蓋材 Ｉ７・・・・溝壁 １９・・・・中空部 ２１．２２．２４・・バランスウェイト２３・・・・ウ
ェイト取付台 ２５・・・・バランス穴 ）１．〜 第１図 ／、３ム３２・・ロータ ２・・・・・ロータ本体 ３・・・・・ロータ軸 ≠・・・・・ベーン溝 ／／・・・・周壁 ／２．／３・・・側壁 ／ｌ・・・・開口 １５・・・・蓋材 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図
Claims (1)
- １、ベーン嵌装用のベーン溝を放射状に複数個形成して
なる回転圧縮機用ロータを製造するにあたり、上記ロー
タを精密鋳造法により中空状に一体成形するとともに、
該ロータの中空部の内側に適宜のバランスウェイトを設
けることを特徴とする回転圧縮機用ロータの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27533884A JPS61149594A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | 回転圧縮機用ロ−タの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27533884A JPS61149594A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | 回転圧縮機用ロ−タの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61149594A true JPS61149594A (ja) | 1986-07-08 |
| JPH0522078B2 JPH0522078B2 (ja) | 1993-03-26 |
Family
ID=17554074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27533884A Granted JPS61149594A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | 回転圧縮機用ロ−タの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61149594A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000019104A1 (de) * | 1998-09-30 | 2000-04-06 | Luk Automobiltechnik Gmbh & Co. Kg | Vakuumpumpe |
| CN116428186A (zh) * | 2023-04-18 | 2023-07-14 | 北京通嘉宏瑞科技有限公司 | 转子及真空泵 |
-
1984
- 1984-12-25 JP JP27533884A patent/JPS61149594A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000019104A1 (de) * | 1998-09-30 | 2000-04-06 | Luk Automobiltechnik Gmbh & Co. Kg | Vakuumpumpe |
| GB2359591A (en) * | 1998-09-30 | 2001-08-29 | Luk Automobiltech Gmbh & Co Kg | Vacuum pump |
| GB2359591B (en) * | 1998-09-30 | 2003-04-02 | Luk Automobiltech Gmbh & Co Kg | Vacuum pump |
| US6743004B2 (en) * | 1998-09-30 | 2004-06-01 | Luk. Automobiltechnik Gmbh & Co. Kg. | Vacuum pump |
| US6923628B1 (en) * | 1998-09-30 | 2005-08-02 | Luk, Automobitechnik Gmbh | Vacuum pump |
| DE19981942B4 (de) * | 1998-09-30 | 2009-07-23 | Ixetic Hückeswagen Gmbh | Vakuumpumpe |
| CN116428186A (zh) * | 2023-04-18 | 2023-07-14 | 北京通嘉宏瑞科技有限公司 | 转子及真空泵 |
| CN116428186B (zh) * | 2023-04-18 | 2024-03-22 | 北京通嘉宏瑞科技有限公司 | 转子及真空泵 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0522078B2 (ja) | 1993-03-26 |
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