JPS61141790A - 石炭−水スラリの製造方法 - Google Patents
石炭−水スラリの製造方法Info
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- JPS61141790A JPS61141790A JP26252484A JP26252484A JPS61141790A JP S61141790 A JPS61141790 A JP S61141790A JP 26252484 A JP26252484 A JP 26252484A JP 26252484 A JP26252484 A JP 26252484A JP S61141790 A JPS61141790 A JP S61141790A
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- Air Transport Of Granular Materials (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は石炭−水スラリの製造方法に係り、特に石炭−
水スラリを構成する石炭粒子の最大径を微小化する方法
に関するものである。
水スラリを構成する石炭粒子の最大径を微小化する方法
に関するものである。
(従来の技術)
近年、石油代替燃料の柱の1つである石炭のハンドリン
グ性を改善するために、石炭粒子を水中に分散させてス
ラリ化することにより取扱いの容易な流体燃料とする技
術が注目を集めている。ボイラ燃料として直接噴霧燃焼
するのに好適な、石炭濃度が高く、低粘度で安定−な石
炭−水スラリを調製するためには、幅の広い粒径分布を
もつ石炭粒子を調整することにより充填密度を増して高
濃度化をはかり、適切な添加剤を使用して石炭粒子を水
中に安定分散化ことにより低粘性化をはかることである
。このような石炭−水スラリを製造する場合、界面活性
剤を添加しながら石炭を湿式粉砕し、石炭粒子を水中に
安定分散させる方法が−般的である。第5図は、連続湿
式ボールミルを使用する従来の石炭−水スラリ製造装置
の構成を示す系統図である。第5図において、石炭バン
カ1から送り出された石炭Aは給炭機2を経たのち湿式
ボールミル7内に供給され、タンク8.9.10からそ
れぞれの注入ポンプ11.12.13により供給される
水C1界面活性剤りおよびpH1m整剤Eとともに石炭
濃度が通常約60重量2以上の条件下で、74μmフル
イ通適量が約70重量%以上に粉砕され、石炭−水スラ
リとしてスラリタンク14に排出される。排出したスラ
リはポンプ15により粗粒分離器16で粗粒が分離され
ミル7に循環される。粗粒分離器16を通過したスラリ
は製品スラリFとしてタンク17に貯蔵される。ミル7
から排出されるスラリの粒度は74μmフルイ通過量が
約70重量%以上の細かさであるが、約1000μm以
上の粗粒が若干残存する(通常1重量%以下)。この粗
粒がバーナチップのノズル等の閉塞の問題となる。この
ため分離径約500〜1000μm程度の粗粒分離器に
より粗粒が分離される。このような粗粒分離器としては
、通常ストレーナ、湿式スクリーン、シープベンド等が
使用可能である。
グ性を改善するために、石炭粒子を水中に分散させてス
ラリ化することにより取扱いの容易な流体燃料とする技
術が注目を集めている。ボイラ燃料として直接噴霧燃焼
するのに好適な、石炭濃度が高く、低粘度で安定−な石
炭−水スラリを調製するためには、幅の広い粒径分布を
もつ石炭粒子を調整することにより充填密度を増して高
濃度化をはかり、適切な添加剤を使用して石炭粒子を水
中に安定分散化ことにより低粘性化をはかることである
。このような石炭−水スラリを製造する場合、界面活性
剤を添加しながら石炭を湿式粉砕し、石炭粒子を水中に
安定分散させる方法が−般的である。第5図は、連続湿
式ボールミルを使用する従来の石炭−水スラリ製造装置
の構成を示す系統図である。第5図において、石炭バン
カ1から送り出された石炭Aは給炭機2を経たのち湿式
ボールミル7内に供給され、タンク8.9.10からそ
れぞれの注入ポンプ11.12.13により供給される
水C1界面活性剤りおよびpH1m整剤Eとともに石炭
濃度が通常約60重量2以上の条件下で、74μmフル
イ通適量が約70重量%以上に粉砕され、石炭−水スラ
リとしてスラリタンク14に排出される。排出したスラ
リはポンプ15により粗粒分離器16で粗粒が分離され
ミル7に循環される。粗粒分離器16を通過したスラリ
は製品スラリFとしてタンク17に貯蔵される。ミル7
から排出されるスラリの粒度は74μmフルイ通過量が
約70重量%以上の細かさであるが、約1000μm以
上の粗粒が若干残存する(通常1重量%以下)。この粗
粒がバーナチップのノズル等の閉塞の問題となる。この
ため分離径約500〜1000μm程度の粗粒分離器に
より粗粒が分離される。このような粗粒分離器としては
、通常ストレーナ、湿式スクリーン、シープベンド等が
使用可能である。
このようにして製造される石炭−水スラリの燃焼性は、
主としてスラリを構成する石炭の性状、スラリの濃度、
粒度に依存する0石炭−水スラリの粒度については、従
来の微粉炭焚ボイラ用に使用される燃料比(固定炭素/
揮発分)が1程度の石炭であれば74μmフルイ通過量
が約70〜80重量%程度の細かさで充分である。一方
、近年炭種の多様化が進み、微粉炭焚ボイラにも難燃性
の石炭(燃料比的1〜3)が使用されるようになってき
ており、このような石炭を微粉炭あるいは石炭−水スラ
リとして使用する場合、未燃分を少なくするためには石
炭粒子の微細化が要求される。
主としてスラリを構成する石炭の性状、スラリの濃度、
粒度に依存する0石炭−水スラリの粒度については、従
来の微粉炭焚ボイラ用に使用される燃料比(固定炭素/
揮発分)が1程度の石炭であれば74μmフルイ通過量
が約70〜80重量%程度の細かさで充分である。一方
、近年炭種の多様化が進み、微粉炭焚ボイラにも難燃性
の石炭(燃料比的1〜3)が使用されるようになってき
ており、このような石炭を微粉炭あるいは石炭−水スラ
リとして使用する場合、未燃分を少なくするためには石
炭粒子の微細化が要求される。
未燃分は、一般に約150μm以上の粒子の存在量とと
もに増加するため、このような難燃性の石炭をスラリと
して利用する場合、150IJm以上の粒子量を極力低
減するか、好ましくは皆無にする必要がある。第5図に
示すような、約10〜30龍以下の石炭を粉砕する従来
の製造方式においては、石炭粉砕量を減少することによ
り、ミル7内の石炭粒子の滞留時間(すなわち、粉砕時
間)を増大し、微粒化を図ることは可能であるが、本発
明者らの実験によれば149μmフルイ通適量97〜9
8%程度の微粒化が限界である。またミル7から排出さ
れる、石炭濃度が約60重量%以上で粘度が約500〜
2000cPのスラリを約400μm以下の目開きの粗
粒分離器で分離することは極めて困難である。その−例
として、本発明者らが評価した湿式振動スクリーンの特
性を第6図に示すが、約250μm以下のフルイで高濃
度の石炭−水スラリを処理することは実際上不可能であ
ることがわかる。このように石炭濃度が約60重量%以
上の条件下で湿式粉砕して石炭−水スラリを製造する方
法において、スラリ中の最大粒径が約150〜500μ
m以下に調整できる方法の技術開発が望まれる。
もに増加するため、このような難燃性の石炭をスラリと
して利用する場合、150IJm以上の粒子量を極力低
減するか、好ましくは皆無にする必要がある。第5図に
示すような、約10〜30龍以下の石炭を粉砕する従来
の製造方式においては、石炭粉砕量を減少することによ
り、ミル7内の石炭粒子の滞留時間(すなわち、粉砕時
間)を増大し、微粒化を図ることは可能であるが、本発
明者らの実験によれば149μmフルイ通適量97〜9
8%程度の微粒化が限界である。またミル7から排出さ
れる、石炭濃度が約60重量%以上で粘度が約500〜
2000cPのスラリを約400μm以下の目開きの粗
粒分離器で分離することは極めて困難である。その−例
として、本発明者らが評価した湿式振動スクリーンの特
性を第6図に示すが、約250μm以下のフルイで高濃
度の石炭−水スラリを処理することは実際上不可能であ
ることがわかる。このように石炭濃度が約60重量%以
上の条件下で湿式粉砕して石炭−水スラリを製造する方
法において、スラリ中の最大粒径が約150〜500μ
m以下に調整できる方法の技術開発が望まれる。
(発明が解決ごようとする問題点)
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくし、ボ
イラ燃料として好適な石炭濃度が約60重量%以上で、
最大粒径が約150〜500μm以下の石炭−水スラリ
を製造する方法を提供することにある。
イラ燃料として好適な石炭濃度が約60重量%以上で、
最大粒径が約150〜500μm以下の石炭−水スラリ
を製造する方法を提供することにある。
(問題点を解決するための手段)
要するに本発明は、湿式粉砕により石炭濃度が約60重
量%以上の石炭−水スラリを製造する方法において、供
給石炭粒子の最大径が約1000〜150μm以下にな
るように予め粉砕した後、湿式粉砕し、最大粒径が約5
00μm以下の石炭−水スラリを調製することを特徴と
する。すなわち、本発明は、石炭を、(1)乾式粉砕ま
たは乾式粉砕と乾式分級、(2)湿式粉砕または湿式粉
砕と湿式分級により約1000〜150μm以下に粒度
調整し、石炭濃度が約60重量%以上の条件下で粉砕し
て石炭−水スラリを製造する湿式粉砕機に供給するよう
にしたものである。
量%以上の石炭−水スラリを製造する方法において、供
給石炭粒子の最大径が約1000〜150μm以下にな
るように予め粉砕した後、湿式粉砕し、最大粒径が約5
00μm以下の石炭−水スラリを調製することを特徴と
する。すなわち、本発明は、石炭を、(1)乾式粉砕ま
たは乾式粉砕と乾式分級、(2)湿式粉砕または湿式粉
砕と湿式分級により約1000〜150μm以下に粒度
調整し、石炭濃度が約60重量%以上の条件下で粉砕し
て石炭−水スラリを製造する湿式粉砕機に供給するよう
にしたものである。
(実施例)
第1図は、本発明の実施例を示す装置系統図である。第
1図において、石炭バンカ1に貯蔵された、約30w以
下の石炭Aは給炭機2により乾式竪型リングローラミル
3 (例えば、Chemical Engineer
’ s Handbook。
1図において、石炭バンカ1に貯蔵された、約30w以
下の石炭Aは給炭機2により乾式竪型リングローラミル
3 (例えば、Chemical Engineer
’ s Handbook。
5thEd、、R,H,Perry and C。
H,Chi、l ton、8−33.McGraw−H
i I 1.New York、1973)に供給さ
れ粉砕される。ミル3には通常乾燥および気流搬送用の
熱風Bが送風機4により供給される。石炭粒子は粉砕と
同時に熱風によって乾燥されミル系外の捕集装置5に気
流搬送されて微粉炭が熱風から分離されて捕集される。
i I 1.New York、1973)に供給さ
れ粉砕される。ミル3には通常乾燥および気流搬送用の
熱風Bが送風機4により供給される。石炭粒子は粉砕と
同時に熱風によって乾燥されミル系外の捕集装置5に気
流搬送されて微粉炭が熱風から分離されて捕集される。
リングローラミル3では石炭は通常840μmフルイ通
過量が約100%程度に粉砕されるが、粉砕粒度はミル
3内に設置された、図示されない分級器および熱風量を
調節することにより任意に変えられるものである。
過量が約100%程度に粉砕されるが、粉砕粒度はミル
3内に設置された、図示されない分級器および熱風量を
調節することにより任意に変えられるものである。
捕集装置5で捕集された微粉炭は給炭機6により湿式ボ
ールミル7に供給され、タンク8.9.10からそれぞ
れのポンプ11.12.13によって供給される水C1
界面活性剤りおよびpH調整剤Eの存在下で、かつ石炭
濃度が通常約60重量%以上の条件下で149μmフル
イ通過量が98%以上になるように湿式粉砕されて石炭
−水スラリとしてスラリタンク14に排出される。排出
したスラリ中には約300μm以上の石炭粒子は含まれ
ていないが、ボールミル7内の粉砕用ボール片等の異物
の混入があり、これを除去するためにポンプ15により
粗粒分離器16に送られ、異物が除去される。粗粒分離
器としてはスクリーン径800μm程度のストレーナが
好適である。粗粒分離器を通過したスラリは製品スラリ
Fとしてタンク17に一時貯蔵され、図示されない次工
程に移送される。
ールミル7に供給され、タンク8.9.10からそれぞ
れのポンプ11.12.13によって供給される水C1
界面活性剤りおよびpH調整剤Eの存在下で、かつ石炭
濃度が通常約60重量%以上の条件下で149μmフル
イ通過量が98%以上になるように湿式粉砕されて石炭
−水スラリとしてスラリタンク14に排出される。排出
したスラリ中には約300μm以上の石炭粒子は含まれ
ていないが、ボールミル7内の粉砕用ボール片等の異物
の混入があり、これを除去するためにポンプ15により
粗粒分離器16に送られ、異物が除去される。粗粒分離
器としてはスクリーン径800μm程度のストレーナが
好適である。粗粒分離器を通過したスラリは製品スラリ
Fとしてタンク17に一時貯蔵され、図示されない次工
程に移送される。
第2図は、竪式リングローラミルの1種である乾式ポー
ルレースミルと湿式ボールミルを備えた第1図と同様な
構成の装置(石炭−水スラリ製造能力100kg/h)
を用い、ハードグローブ粉砕性指数(HGI)50、燃
料比2.2、灰分15%の石炭を下記の条件で粉砕して
石炭−水スラリを製造したときの粒径分布の推移を示す
ものである。
ルレースミルと湿式ボールミルを備えた第1図と同様な
構成の装置(石炭−水スラリ製造能力100kg/h)
を用い、ハードグローブ粉砕性指数(HGI)50、燃
料比2.2、灰分15%の石炭を下記の条件で粉砕して
石炭−水スラリを製造したときの粒径分布の推移を示す
ものである。
石炭粉砕量(乾炭基準)ニア0kg/h界面活性剤供給
量(対乾炭):0.5%pH関整剤供給量(対乾炭):
0.03%石炭−水スラリ製造量=97眩/h 石炭濃度ニア2重量% スラリ粘度=1000cP 粒径が30m以下の石炭(第2図a参照)は乾式ポール
レースミルで590μmフルイ通199゜8%に粉砕、
分級され(第2図す参照)、湿式ボールミルへのフィー
ドとして供給された。湿式ミルでは石炭は石炭濃度72
重量%の条件で粉砕されて石炭−水スラリとなり、目開
き600μmのストレーナで微量の異物が除去され、石
炭濃度72重量%、149μmフルイ通過99.8%、
粘度1000cPの石炭−水スラリを得た。このスラリ
の粒径分布を第2図Cに示す、第2図には、本発明の実
施例の具体例に使用した同一の石炭(粒径30鶴以下)
を使用し、第5図に示した従来法に基づいて石炭粉砕量
(乾炭基準)40kg/hで湿式粉砕し、目開き600
μmのストレーナで粗粒を分離し、石炭濃度72重量%
、粘度1000cPの石炭−水スラリを製造したときの
スラリの粒径分布(第2図d)を比較のために示した。
量(対乾炭):0.5%pH関整剤供給量(対乾炭):
0.03%石炭−水スラリ製造量=97眩/h 石炭濃度ニア2重量% スラリ粘度=1000cP 粒径が30m以下の石炭(第2図a参照)は乾式ポール
レースミルで590μmフルイ通199゜8%に粉砕、
分級され(第2図す参照)、湿式ボールミルへのフィー
ドとして供給された。湿式ミルでは石炭は石炭濃度72
重量%の条件で粉砕されて石炭−水スラリとなり、目開
き600μmのストレーナで微量の異物が除去され、石
炭濃度72重量%、149μmフルイ通過99.8%、
粘度1000cPの石炭−水スラリを得た。このスラリ
の粒径分布を第2図Cに示す、第2図には、本発明の実
施例の具体例に使用した同一の石炭(粒径30鶴以下)
を使用し、第5図に示した従来法に基づいて石炭粉砕量
(乾炭基準)40kg/hで湿式粉砕し、目開き600
μmのストレーナで粗粒を分離し、石炭濃度72重量%
、粘度1000cPの石炭−水スラリを製造したときの
スラリの粒径分布(第2図d)を比較のために示した。
図から明かなように、このスラリの最大粒径は600μ
m、149μmフルイ通過98%であることがわかる0
本発明の実施例に基づくスラリの149μmフルイ上残
分は0.2%に対し、従来法のスラリの残分は2%であ
り、その差は数値的には小さいが、スラリの燃焼面から
言及すれば非富に大きな差であることが下記の理由から
れかる。いま、天分含有率15%、燃料比2.2の石炭
のスラリを噴霧燃焼する場合、149μmフルイ上の残
分が未燃分として残ると仮定すれば、本発明の実施例に
基づくスラリの燃焼後の灰中未燃分は約1.3%である
のに対し、従来法に基づくスラリの灰中未燃分は約13
%である。これは、近年の微粉炭焚ボイラにおいて、灰
中未燃分を3〜5%程度以下に抑えるというニーズを考
えると重大な差である。
m、149μmフルイ通過98%であることがわかる0
本発明の実施例に基づくスラリの149μmフルイ上残
分は0.2%に対し、従来法のスラリの残分は2%であ
り、その差は数値的には小さいが、スラリの燃焼面から
言及すれば非富に大きな差であることが下記の理由から
れかる。いま、天分含有率15%、燃料比2.2の石炭
のスラリを噴霧燃焼する場合、149μmフルイ上の残
分が未燃分として残ると仮定すれば、本発明の実施例に
基づくスラリの燃焼後の灰中未燃分は約1.3%である
のに対し、従来法に基づくスラリの灰中未燃分は約13
%である。これは、近年の微粉炭焚ボイラにおいて、灰
中未燃分を3〜5%程度以下に抑えるというニーズを考
えると重大な差である。
燃焼に及ぼす影響因子はスラリを構成する石炭粒子の粒
径のみではないが、粒径の影響を検討するために本発明
者らは、スラリ燃焼量100kg/hシングルバーナを
用いて、上記スラリを空気を噴霧媒体として燃焼試験を
実施した。その結果本発明の実施例に基づくスラリを燃
焼したときの灰中未燃分は4.8%に対し、従来法のス
ラリは14%であった。このように本発明によれば、第
5図に示すような従来の石炭−水スラリの製造方式にお
ける湿式粉砕機へ供給する粒径約10〜30m以下の石
炭を、前もって乾式粉砕、分級して約840μm以下と
して湿式ミルへ供給し、湿式粉砕することにより、難燃
性の石炭をボイラ燃料として好適な、石炭濃度が約60
重量%以上の石炭−水スラリに調製することができる。
径のみではないが、粒径の影響を検討するために本発明
者らは、スラリ燃焼量100kg/hシングルバーナを
用いて、上記スラリを空気を噴霧媒体として燃焼試験を
実施した。その結果本発明の実施例に基づくスラリを燃
焼したときの灰中未燃分は4.8%に対し、従来法のス
ラリは14%であった。このように本発明によれば、第
5図に示すような従来の石炭−水スラリの製造方式にお
ける湿式粉砕機へ供給する粒径約10〜30m以下の石
炭を、前もって乾式粉砕、分級して約840μm以下と
して湿式ミルへ供給し、湿式粉砕することにより、難燃
性の石炭をボイラ燃料として好適な、石炭濃度が約60
重量%以上の石炭−水スラリに調製することができる。
第3図は、第1図に示した本発明の実施例と本質的には
同一であるが、その変形を示すもので、乾式粉砕機とし
て乾式竪型ボールレースミルの代わりに、乾式ボールミ
ル18により約10〜30鶴以下の石炭を乾式粉砕し、
粉砕物を送風機4により送られた熱風Bにより乾燥、気
流搬送してミル18外に取り出し、乾式分級機19によ
り分級して粗粒をミルへ循環し、約300〜1000μ
m以下の細粒を調製する方式である。ここで乾式分級機
19としては、サイクロン型、メカニカル型環最大粒径
を約300〜1000μmにコントロールできるもので
あればどのような型式でもよい。
同一であるが、その変形を示すもので、乾式粉砕機とし
て乾式竪型ボールレースミルの代わりに、乾式ボールミ
ル18により約10〜30鶴以下の石炭を乾式粉砕し、
粉砕物を送風機4により送られた熱風Bにより乾燥、気
流搬送してミル18外に取り出し、乾式分級機19によ
り分級して粗粒をミルへ循環し、約300〜1000μ
m以下の細粒を調製する方式である。ここで乾式分級機
19としては、サイクロン型、メカニカル型環最大粒径
を約300〜1000μmにコントロールできるもので
あればどのような型式でもよい。
第4図は、本発明の他の実施例を示す装置系統図である
。第4図において、石炭Aはバンカ1から給炭機2によ
り湿式ボールミル20に供給され、タンク8からポンプ
11により供給される水Cともに石炭濃度約30〜50
重量%の条件で、840μmフルイ通過約99.9%、
74μmフルイ通過約50〜70重量%程度に湿式粉砕
され、タンク21に排出される。スラリはポンプ11か
ら供給される水Cにより石炭濃度が約5〜25重量%程
度に稀釈される。稀釈されたスラリはポンプ22により
脱灰装置23に送られ、精製炭スラリはポンプ24によ
り脱水装置25により水分が約20〜40重量%になる
ように脱水され、脱水された精製炭ケーキはバンカ26
に一時貯蔵すれる。
。第4図において、石炭Aはバンカ1から給炭機2によ
り湿式ボールミル20に供給され、タンク8からポンプ
11により供給される水Cともに石炭濃度約30〜50
重量%の条件で、840μmフルイ通過約99.9%、
74μmフルイ通過約50〜70重量%程度に湿式粉砕
され、タンク21に排出される。スラリはポンプ11か
ら供給される水Cにより石炭濃度が約5〜25重量%程
度に稀釈される。稀釈されたスラリはポンプ22により
脱灰装置23に送られ、精製炭スラリはポンプ24によ
り脱水装置25により水分が約20〜40重量%になる
ように脱水され、脱水された精製炭ケーキはバンカ26
に一時貯蔵すれる。
ここで脱灰装置としては浮遊選鉱法等を用いる方法が適
切である。貯蔵された脱水ケーキはフィーダ27により
湿式ボールミル7に供給され、ポンプ12および13に
より供給される界面活性剤りおよびpH調整剤Eにとも
に石炭濃度が約60重量%以上の条件で74μmフルイ
下通過量が約20〜40重量%程度に湿式粉砕され、ミ
ル7よりタンク14に排出される。このスラリはポンプ
15により目開き約600〜1200μm程度の粗粒分
離機17で異物等が除去され、石炭濃度約60重量%以
上、74μmフルイ通過約70〜95重量%のボイラ燃
料として好適な低灰分含有率の石炭−水スラリか製造さ
れる。
切である。貯蔵された脱水ケーキはフィーダ27により
湿式ボールミル7に供給され、ポンプ12および13に
より供給される界面活性剤りおよびpH調整剤Eにとも
に石炭濃度が約60重量%以上の条件で74μmフルイ
下通過量が約20〜40重量%程度に湿式粉砕され、ミ
ル7よりタンク14に排出される。このスラリはポンプ
15により目開き約600〜1200μm程度の粗粒分
離機17で異物等が除去され、石炭濃度約60重量%以
上、74μmフルイ通過約70〜95重量%のボイラ燃
料として好適な低灰分含有率の石炭−水スラリか製造さ
れる。
以下、本発明の具体的な実施例を示す。
実施例1
第4図と同様な構成の100kg/h低灰分石炭−水ス
ラリ製造設備により、HGI54、燃料比2.2、灰分
含有率15%の石炭を用いて試験を実施した。約Ion
以下の石炭を石炭濃度42重量%の条件で840μm以
下約100%、74μmフルイ通過55%に湿式粉砕し
、水でスラリを石炭濃度20重量%に稀釈後、連続式浮
選装置で脱灰し、精製炭スラリをベルトフィルタで脱水
した。
ラリ製造設備により、HGI54、燃料比2.2、灰分
含有率15%の石炭を用いて試験を実施した。約Ion
以下の石炭を石炭濃度42重量%の条件で840μm以
下約100%、74μmフルイ通過55%に湿式粉砕し
、水でスラリを石炭濃度20重量%に稀釈後、連続式浮
選装置で脱灰し、精製炭スラリをベルトフィルタで脱水
した。
石炭濃度77%に脱水したケーキを湿式ボールミルにお
いて界面活性剤0.5%、pHKN整剤0.03%の存
在下で石炭濃度72重量%の条件で74μmフルイ通過
88%まで粉砕し、製造したスラリを目開き600μm
のストレーナで処理し、石炭濃度72重量%、粘度10
00cPの石炭−水スラリを得た。スラリの粒度分析を
行った結果、210μmフルイ通過99.9%、149
μmフルイ通過99.3%、74μmフルイ通過88%
であった。また石炭中の天分含有率は原炭の15%に対
し、スラリ中の石炭の天分は6%であった。本発明の実
施例によるスラリはボイラ燃料として直接噴霧燃焼する
のに好適な微粒スラリであり、また脱灰により灰分が原
炭の40%に低減されているために燃焼後の灰処理費さ
らにボイラチューブの摩耗、スラッギングやファウリン
グ等の灰のボイラ管壁への付着等のトラブルが大幅に低
減されることはいうまでもない。
いて界面活性剤0.5%、pHKN整剤0.03%の存
在下で石炭濃度72重量%の条件で74μmフルイ通過
88%まで粉砕し、製造したスラリを目開き600μm
のストレーナで処理し、石炭濃度72重量%、粘度10
00cPの石炭−水スラリを得た。スラリの粒度分析を
行った結果、210μmフルイ通過99.9%、149
μmフルイ通過99.3%、74μmフルイ通過88%
であった。また石炭中の天分含有率は原炭の15%に対
し、スラリ中の石炭の天分は6%であった。本発明の実
施例によるスラリはボイラ燃料として直接噴霧燃焼する
のに好適な微粒スラリであり、また脱灰により灰分が原
炭の40%に低減されているために燃焼後の灰処理費さ
らにボイラチューブの摩耗、スラッギングやファウリン
グ等の灰のボイラ管壁への付着等のトラブルが大幅に低
減されることはいうまでもない。
(発明の効果)
本発明によれば、石炭濃度が約60重量%以上の条件で
湿式粉砕することにより石炭−水スラリを製造する方式
において、湿式粉砕機への供給石炭の粒径を従来の約1
0〜30mm以下として使用する代わりに、乾式粉砕ま
たは乾式粉砕と乾式分級あるいは湿式粉砕または湿式粉
砕と湿式分級することにより約1000〜150μm以
下として湿式粉砕機に供給して粉砕することにより、ス
ラリの最大粒径が約500μm以下(好ましくは約14
9μm以下)の石炭−水スラリか調製でき、特に燃料比
約1〜3程度の難燃性の石炭を用いた石炭−水スラリを
ボイラ燃料として好適なスラリ燃料とするのに極めて有
効である。
湿式粉砕することにより石炭−水スラリを製造する方式
において、湿式粉砕機への供給石炭の粒径を従来の約1
0〜30mm以下として使用する代わりに、乾式粉砕ま
たは乾式粉砕と乾式分級あるいは湿式粉砕または湿式粉
砕と湿式分級することにより約1000〜150μm以
下として湿式粉砕機に供給して粉砕することにより、ス
ラリの最大粒径が約500μm以下(好ましくは約14
9μm以下)の石炭−水スラリか調製でき、特に燃料比
約1〜3程度の難燃性の石炭を用いた石炭−水スラリを
ボイラ燃料として好適なスラリ燃料とするのに極めて有
効である。
第1図は、本発明の実施例を示す説明図、第2図は、本
発明の実施例に基づいて製造した石炭−水スラリの粒度
分布を示す説明図、第3図は、本発明の第2の実施例を
示す説明図、第4図は、本発明の第3の実施例を示す説
明図、第5図は、従来法を示す説明図、第6図は湿式ス
クリーンの性能特性を示す説明図である。 1・・・石炭バンカ、2・・・給炭機、3・・・乾式竪
型リングローラミル、4・・・送風機、5・・・捕集装
置、6・・・給炭機、7・・・湿式ボールミル、8〜1
0.14・・・タンク、11〜13・・・ポンプ、16
・・・粗粒分離器、A・・・石炭、B・・・熱風、C・
・・水、D・・・界面活性剤、E・・・pH調整剤、F
・・・製品スラリ、G・・・粗粒(異物)。 代理人 弁理士 川 北 武 長 4 第1図 10次圧死(、um ) 第3崗
発明の実施例に基づいて製造した石炭−水スラリの粒度
分布を示す説明図、第3図は、本発明の第2の実施例を
示す説明図、第4図は、本発明の第3の実施例を示す説
明図、第5図は、従来法を示す説明図、第6図は湿式ス
クリーンの性能特性を示す説明図である。 1・・・石炭バンカ、2・・・給炭機、3・・・乾式竪
型リングローラミル、4・・・送風機、5・・・捕集装
置、6・・・給炭機、7・・・湿式ボールミル、8〜1
0.14・・・タンク、11〜13・・・ポンプ、16
・・・粗粒分離器、A・・・石炭、B・・・熱風、C・
・・水、D・・・界面活性剤、E・・・pH調整剤、F
・・・製品スラリ、G・・・粗粒(異物)。 代理人 弁理士 川 北 武 長 4 第1図 10次圧死(、um ) 第3崗
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)湿式粉砕により石炭濃度が約60重量%以上の石
炭−水スラリを製造する方法において、供給石炭粒子の
最大径が約1000〜150μm以下になるように予め
粉砕した後、湿式粉砕し、最大粒径が約500μm以下
の石炭−水スラリを調製することを特徴とする石炭−水
スラリの製造方法。 (1)特許請求の範囲第1項において、石炭を乾式粉砕
または乾式粉砕および乾式分級することにより供給石炭
粒子の最大径を約1000〜150μm以下にすること
を特徴とする石炭−水スラリの製造方法。 (3)特許請求の範囲第1項において、石炭を湿式粉砕
または湿式粉砕および湿式分級することにより、供給石
炭粒子の最大径を約1000〜150μm以下にするこ
とを特徴とする石炭−水スラリの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26252484A JPS61141790A (ja) | 1984-12-12 | 1984-12-12 | 石炭−水スラリの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26252484A JPS61141790A (ja) | 1984-12-12 | 1984-12-12 | 石炭−水スラリの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61141790A true JPS61141790A (ja) | 1986-06-28 |
Family
ID=17376990
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26252484A Pending JPS61141790A (ja) | 1984-12-12 | 1984-12-12 | 石炭−水スラリの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61141790A (ja) |
-
1984
- 1984-12-12 JP JP26252484A patent/JPS61141790A/ja active Pending
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