JPS6114043A - 加熱硬化型鋳物用樹脂被覆砂およびその製造方法 - Google Patents
加熱硬化型鋳物用樹脂被覆砂およびその製造方法Info
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- JPS6114043A JPS6114043A JP59133920A JP13392084A JPS6114043A JP S6114043 A JPS6114043 A JP S6114043A JP 59133920 A JP59133920 A JP 59133920A JP 13392084 A JP13392084 A JP 13392084A JP S6114043 A JPS6114043 A JP S6114043A
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- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
- B22C1/16—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents
- B22C1/20—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents
- B22C1/22—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents of resins or rosins
- B22C1/2233—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents of resins or rosins obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
- B22C1/2273—Polyurethanes; Polyisocyanates
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- Polyurethanes Or Polyureas (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は加熱硬化型鋳物用樹脂被覆砂およびその製造方
法に関するものであり、特にアルミニウム鋳物、合金鋳
物など比較的鋳込温度の低い鋳物の製造に用いられる鋳
込み後の鋳型の崩壊性を著しく改良した加熱硬化型鋳物
用樹脂被覆砂およびその製造方法に関するものである。
法に関するものであり、特にアルミニウム鋳物、合金鋳
物など比較的鋳込温度の低い鋳物の製造に用いられる鋳
込み後の鋳型の崩壊性を著しく改良した加熱硬化型鋳物
用樹脂被覆砂およびその製造方法に関するものである。
一般に加熱硬化型鋳物用樹脂被覆砂に用いられる被接用
粘結剤はフェノールとホルムアルデヒドを酸性又はアル
カリ性で反応して得られる樹脂であ名が、これらのツー
ノール樹脂を用いるシェルモールド法をアルミ鋳物のよ
うな鋳込み温度の低い鋳物用砂型に適用した場合には鋳
型の崩壊性が悪く５００℃位の高温で６〜１２時間の加
熱処理が必要で、鋳込み後の砂落し作業に非常に大きな
費用と労力が必要となってぃ−る。そこで鋳型の崩壊性
を改良するためにフェノール樹脂にハロゲン化合物やリ
ン化合物を添加する方法が提案メれているが未だ十分な
崩壊性が得られていない。特に最近は、エネルギーの節
減が叫ばれており加熱処理を低減するかつ現行のシェル
モールド法と同等の作業のできる加熱硬化型鋳物用樹脂
被覆砂が強く散望されている。
粘結剤はフェノールとホルムアルデヒドを酸性又はアル
カリ性で反応して得られる樹脂であ名が、これらのツー
ノール樹脂を用いるシェルモールド法をアルミ鋳物のよ
うな鋳込み温度の低い鋳物用砂型に適用した場合には鋳
型の崩壊性が悪く５００℃位の高温で６〜１２時間の加
熱処理が必要で、鋳込み後の砂落し作業に非常に大きな
費用と労力が必要となってぃ−る。そこで鋳型の崩壊性
を改良するためにフェノール樹脂にハロゲン化合物やリ
ン化合物を添加する方法が提案メれているが未だ十分な
崩壊性が得られていない。特に最近は、エネルギーの節
減が叫ばれており加熱処理を低減するかつ現行のシェル
モールド法と同等の作業のできる加熱硬化型鋳物用樹脂
被覆砂が強く散望されている。
本発明は鋳込み後加熱処理を低減し容易に崩壊し、かつ
現行のシェルモールド法と同等の作業のできる鋳型強度
に優れた加熱硬化型鋳物用樹脂被覆砂を得るものである
。
現行のシェルモールド法と同等の作業のできる鋳型強度
に優れた加熱硬化型鋳物用樹脂被覆砂を得るものである
。
鋳物砂にブロックイソシアネート化合物とビスツーノー
ルＡ１モルに対しホルムアルデヒド１．５〜４．０モル
、アンモニアまたはヘキサメチレンテトラミンα０１〜
０．５モルを反応させて得られるアンモニアレゾール樹
脂を含有する輯成物を被罹した樹脂被覆砂を使用すると
鋳込み後の崩壊性が著しく改善され、かつ現行のシェル
モールド法と同等の作業（砂の流動性、硬化速度）がで
き特に鋳型強度を大巾に向上できる。
ルＡ１モルに対しホルムアルデヒド１．５〜４．０モル
、アンモニアまたはヘキサメチレンテトラミンα０１〜
０．５モルを反応させて得られるアンモニアレゾール樹
脂を含有する輯成物を被罹した樹脂被覆砂を使用すると
鋳込み後の崩壊性が著しく改善され、かつ現行のシェル
モールド法と同等の作業（砂の流動性、硬化速度）がで
き特に鋳型強度を大巾に向上できる。
すなわち本発明によれば上記からな゛る加熱硬化型鋳物
用樹脂被覆砂を１５０℃〜５５０℃に加熱された金型に
充填させると、ブロックインシアネート化合物のブロッ
ク剤が解離し、発生するインシアネート化合物とアンモ
ニアレゾール樹脂のメチロール基及びアミノ基、イミノ
基、水酸基等が反応しウレタン結合により鋳型が強固に
なり抜型可能な強度に達する。又鋳型の崩壊性が著しく
向上する。これは鋳型の形成にウレタン結合を用いてい
るためと思われる。
用樹脂被覆砂を１５０℃〜５５０℃に加熱された金型に
充填させると、ブロックインシアネート化合物のブロッ
ク剤が解離し、発生するインシアネート化合物とアンモ
ニアレゾール樹脂のメチロール基及びアミノ基、イミノ
基、水酸基等が反応しウレタン結合により鋳型が強固に
なり抜型可能な強度に達する。又鋳型の崩壊性が著しく
向上する。これは鋳型の形成にウレタン結合を用いてい
るためと思われる。
ル・
本発明に用いる組成物のブロックインシアネ
□−ト化合物としてはポリイソシアネート化合°物
とイソシアネートブロック剤との付加反応生成物が用い
られる。ポリイソシアネート化合物としては従来公知の
インシアネート基を２個以上有す・るイソシアネート化
合物のいずれも使用することができ、又、これらのポリ
イソシアネート化合物とエチレングリコール、プロピレ
ングリコール、トリメチロールプロパン、グリセリン、
ポリエーテルポリオール類などの活性水素化合物などを
反応させた末端インシアネート基、含有化合物なども用
いられる。
□−ト化合物としてはポリイソシアネート化合°物
とイソシアネートブロック剤との付加反応生成物が用い
られる。ポリイソシアネート化合物としては従来公知の
インシアネート基を２個以上有す・るイソシアネート化
合物のいずれも使用することができ、又、これらのポリ
イソシアネート化合物とエチレングリコール、プロピレ
ングリコール、トリメチロールプロパン、グリセリン、
ポリエーテルポリオール類などの活性水素化合物などを
反応させた末端インシアネート基、含有化合物なども用
いられる。
インシアネートブロック剤としては、従来より用いられ
ているものはいずれも使用することができ、フェノール
、クレゾール、キシレノールノニルフェノール等のフェ
ノール類、【−ブチルアルコール等の第５級アルコール
類、アセチルアセトン、マロン酸ジエステルなどの活性
メチレン化合物、メチルアニリン、ジフェニルアミンな
どの芳香族アミン類、フタル酸イミドなとのイミド類、
ε−カプロラクタムなどのラクタム類、エチレンイミン
などのイミン類、尿素類、オキシム類、重亜硫酸塩類、
ホウ酸類な・どがある。本発明に用いるブロックイソシ
アネート化合物件、−上記イソシアネート化合物とイソ
シアネートブロツ・り化剤とを従来公知の方法により反
応させて得られ為。
ているものはいずれも使用することができ、フェノール
、クレゾール、キシレノールノニルフェノール等のフェ
ノール類、【−ブチルアルコール等の第５級アルコール
類、アセチルアセトン、マロン酸ジエステルなどの活性
メチレン化合物、メチルアニリン、ジフェニルアミンな
どの芳香族アミン類、フタル酸イミドなとのイミド類、
ε−カプロラクタムなどのラクタム類、エチレンイミン
などのイミン類、尿素類、オキシム類、重亜硫酸塩類、
ホウ酸類な・どがある。本発明に用いるブロックイソシ
アネート化合物件、−上記イソシアネート化合物とイソ
シアネートブロツ・り化剤とを従来公知の方法により反
応させて得られ為。
又本発明に用いるアンモニアレゾール樹脂は砂の乾態性
保持のため常温で固形のものが好ましく、崩壊性を向上
させるためにビスフェノールＡのアンモニアレゾール樹
脂が用いられる。
保持のため常温で固形のものが好ましく、崩壊性を向上
させるためにビスフェノールＡのアンモニアレゾール樹
脂が用いられる。
ビスフェノールＡのアンモニアレゾール樹脂はビスフェ
ノールＡ１モルに対してホルムアルデヒド１．５〜４．
０モル、アンモニアまたはへキサ。
ノールＡ１モルに対してホルムアルデヒド１．５〜４．
０モル、アンモニアまたはへキサ。
メチレンテトラミン０．０１〜０．５モルを反応して得
られる樹脂が用いられる。ホルムアルデヒドが１．５モ
ル未満であるとメチロール基が少なくなり硬化速度が遅
（なるため好ましくない。
られる樹脂が用いられる。ホルムアルデヒドが１．５モ
ル未満であるとメチロール基が少なくなり硬化速度が遅
（なるため好ましくない。
又ホルムアルデヒドが４．０モルを越えると砂型の加熱
硬化時にホルムアルデヒド臭が強くなり゛ 好ましくな
い。
硬化時にホルムアルデヒド臭が強くなり゛ 好ましくな
い。
は０．０１モル社下ではｆＩ４型ｇｉ度の同上効未ρ）
少さく又０．５モルを越えると樹脂が高分子になりすぎ
るため逆に鋳型強度が低下し好ましくない。
少さく又０．５モルを越えると樹脂が高分子になりすぎ
るため逆に鋳型強度が低下し好ましくない。
アンモニアレゾール樹脂の合成方法については特に限定
されない。
されない。
本発明の閣物用樹脂被椴砂は９０〜１８０℃に加熱され
た鋳物用砂に固形あるいは浴液のブロックイソシアネー
ト化合物と固型あるいは浴液のアンモニアレゾール樹脂
を撹拌混線せしめ、この混線工程中に必要に応じ溶媒を
蒸発せしめることにより得られる。鋳物砂の温度が１８
０℃を越えるとブロックイソシアネート化合物の解離が
始まり鋳物用樹脂被覆砂のライフが短かくなるばかりで
なく砂型の強度も低下し好ましくない。又温度が９０℃
未満の場合、樹脂の被接が不十分となったり溶媒の蒸発
が不十分となり、鋳物用樹脂被覆砂の融着点が低くなり
ブロッキングを起こすので好ましくない。
た鋳物用砂に固形あるいは浴液のブロックイソシアネー
ト化合物と固型あるいは浴液のアンモニアレゾール樹脂
を撹拌混線せしめ、この混線工程中に必要に応じ溶媒を
蒸発せしめることにより得られる。鋳物砂の温度が１８
０℃を越えるとブロックイソシアネート化合物の解離が
始まり鋳物用樹脂被覆砂のライフが短かくなるばかりで
なく砂型の強度も低下し好ましくない。又温度が９０℃
未満の場合、樹脂の被接が不十分となったり溶媒の蒸発
が不十分となり、鋳物用樹脂被覆砂の融着点が低くなり
ブロッキングを起こすので好ましくない。
又、用いるブロックイソシアネート化合物とアンモニア
レゾール樹脂の配合割合（重量比）は９５：５から５：
９５の範囲で用いられ好ましくは８５：１５から３０
： ７０の範囲で用いられる。
レゾール樹脂の配合割合（重量比）は９５：５から５：
９５の範囲で用いられ好ましくは８５：１５から３０
： ７０の範囲で用いられる。
ブロックイソシアネートが多すぎると硬化が遅くなり又
、アンモニアレゾール樹脂が多すぎると砂型の崩壊性が
悪くなる。
、アンモニアレゾール樹脂が多すぎると砂型の崩壊性が
悪くなる。
又、鋳物用樹脂被覆砂を製造する際にブロックイソシア
ネート化合物とレゾール型フェノール樹脂の混合方法は
特に限定するものでなく砂と撹拌混合する前に両成分を
予め混合していても又混合時に別々に投入してもよい。
ネート化合物とレゾール型フェノール樹脂の混合方法は
特に限定するものでなく砂と撹拌混合する前に両成分を
予め混合していても又混合時に別々に投入してもよい。
又本発明で用いる鋳物用砂としては通常鋳物用に使用し
ているものはいずれでもよくジルコン砂、オリピン砂も
使用できる。
ているものはいずれでもよくジルコン砂、オリピン砂も
使用できる。
砂と混疎し被覆する組成物中のプロッークイソシアネー
ト化合物とレゾール型フェノール樹脂の合計量は鋳物用
砂に対して４．０〜０．５声量％であり好ましくは５０
〜１．０重量％である。添加する樹脂合計量が４％を越
えると鋳物製造時 へのガス欠陥の原
因となるだけでなく価格も高くなりよくない。又０．５
％未満であると砂型の強度が低くなり実用に耐えない。
ト化合物とレゾール型フェノール樹脂の合計量は鋳物用
砂に対して４．０〜０．５声量％であり好ましくは５０
〜１．０重量％である。添加する樹脂合計量が４％を越
えると鋳物製造時 へのガス欠陥の原
因となるだけでなく価格も高くなりよくない。又０．５
％未満であると砂型の強度が低くなり実用に耐えない。
又、本発明で得られた鋳物用樹脂被覆砂に従来公知のブ
ロックインシアネート化合物の解離触媒のいずれも使用
できジブチルチンジラウレート、塩化第２スズ、ナフデ
ン酸コバルト、オクチル酸カルシウム、オクチル酸コバ
ルト等を添加してもよく触媒の添加量は樹脂固形分に対
し０．０１〜２０東量％である。
ロックインシアネート化合物の解離触媒のいずれも使用
できジブチルチンジラウレート、塩化第２スズ、ナフデ
ン酸コバルト、オクチル酸カルシウム、オクチル酸コバ
ルト等を添加してもよく触媒の添加量は樹脂固形分に対
し０．０１〜２０東量％である。
又ｆＪｆ物用値賭被値砂にぴし動性を良好にするたリン
酸カルシウムのような滑剤を添加してもよく、滑剤の添
加量は鋳物用砂に対してａ［１５〜０．２重量％である
。
酸カルシウムのような滑剤を添加してもよく、滑剤の添
加量は鋳物用砂に対してａ［１５〜０．２重量％である
。
以下本発明の実施例を示す。
実施例１
（アンモニアレゾール樹脂の合成）
還流冷却器を備えつけた４つロフラスコにビスフェノー
ルＡ２２８０ｇ３７％ホルマリン１６２０ｇを投入し２
５％アンモニア水浴液１６６ｇを添加し８０℃で２時間
反応させた後脱水濃縮を行ない固状樹脂が得られた。
ルＡ２２８０ｇ３７％ホルマリン１６２０ｇを投入し２
５％アンモニア水浴液１６６ｇを添加し８０℃で２時間
反応させた後脱水濃縮を行ない固状樹脂が得られた。
（鋳物用樹脂被覆砂の製造法）
混線機に１６０℃に加熱したフラタリー珪砂８ｋｇ及び
コロネートＡＰステーブル（日本ポリウレタン社製、フ
ェノールでマスクされたインシアネート化合物、軟化魚
釣１００℃）１２０ｇと上記で得られたアンモニアレゾ
ール樹脂４０ｇを加えて砂が崩壊するまで帽・拌混練す
る。
コロネートＡＰステーブル（日本ポリウレタン社製、フ
ェノールでマスクされたインシアネート化合物、軟化魚
釣１００℃）１２０ｇと上記で得られたアンモニアレゾ
ール樹脂４０ｇを加えて砂が崩壊するまで帽・拌混練す
る。
その後ステプリン酸カルシウム８ｇを加え更に２０秒間
混合し鋳物用樹脂被覆砂が得られた。
混合し鋳物用樹脂被覆砂が得られた。
砂型特性を表−１に示す。
実施例２
混練機に１１０℃に加熱したフラタリー珪砂８ｋｇ及び
コロネートＡＰステーブル１００ｇとアセトン６０ｇか
らなる溶液と実施例１で得られたアンモニアレゾール樹
脂１００ｇと７七トン６０ｇからなる溶液を加えて砂が
崩壊するまで撹拌混゛練する。その後ステアリン緻カル
シウム８ｇを加え更に２０秒間混合し、駒物用桐脂
８被覆砂が得られた。
コロネートＡＰステーブル１００ｇとアセトン６０ｇか
らなる溶液と実施例１で得られたアンモニアレゾール樹
脂１００ｇと７七トン６０ｇからなる溶液を加えて砂が
崩壊するまで撹拌混゛練する。その後ステアリン緻カル
シウム８ｇを加え更に２０秒間混合し、駒物用桐脂
８被覆砂が得られた。
砂型特性を表−１に示す。
実施例３
混線機に１６０°Ｃに加熱したフラタリー珪砂８ｋｇ及
びフレランクロスリンキングエイジエン）−ＵＴ（住人
バイエルウレタン社製、ε−カプロラクタムでマスクさ
れたインシアネート化合物、軟化点約１００℃）１００
ｇを加えて４０秒撹拌混練した後実施例１で得られたア
ンモニアレゾール樹脂６０ｇとメタノール５０ｇからな
る溶液を加えて砂が崩壊するまで撹拌混合する。その後
ステアリン酸カルシウム８ｇを加え更に２０秒間混合し
鋳物用便；脂被覆砂が得られた。砂型特性を表−１に示
す。
びフレランクロスリンキングエイジエン）−ＵＴ（住人
バイエルウレタン社製、ε−カプロラクタムでマスクさ
れたインシアネート化合物、軟化点約１００℃）１００
ｇを加えて４０秒撹拌混練した後実施例１で得られたア
ンモニアレゾール樹脂６０ｇとメタノール５０ｇからな
る溶液を加えて砂が崩壊するまで撹拌混合する。その後
ステアリン酸カルシウム８ｇを加え更に２０秒間混合し
鋳物用便；脂被覆砂が得られた。砂型特性を表−１に示
す。
実施例４
ジブチルチンジラウレート１．６ｇを添加した以外は実
施例３と同様にて鋳物用樹脂被覆砂が得られた。砂型特
性を表−１に示す。
施例３と同様にて鋳物用樹脂被覆砂が得られた。砂型特
性を表−１に示す。
比較例１
（ノボラック型フェノール樹脂の製造）還流冷却器を備
えつけた４つロフラスコにフェノール１８８０ｇ３７％
ホルマリン２４４ ｇ。
えつけた４つロフラスコにフェノール１８８０ｇ３７％
ホルマリン２４４ ｇ。
８０％パラホルムアルデヒド４８８ｇを投入しシュウ酸
４ｇを添加し還流温度で３時間反応させた後脱水濃縮を
行ない固形樹脂を得た。
４ｇを添加し還流温度で３時間反応させた後脱水濃縮を
行ない固形樹脂を得た。
（鋳物用樹脂被覆砂の製造）
混線機に１６０℃に加熱したフラタリー珪砂８ｋｇ及び
上記で得られたノボラック型フェノール樹脂１６０ｇを
加えて、４０秒間撹拌混線した後ヘキサメチレンテトラ
ミン２４ｇと水８０ｇからなる溶液を加えて砂が崩壊す
るまで撹拌混練する。その後ステアリン酸カルシウム８
ｇを加え更に２０秒間混合し鋳物用樹脂被覆砂が得られ
た。砂型特性を表−１に示す。
上記で得られたノボラック型フェノール樹脂１６０ｇを
加えて、４０秒間撹拌混線した後ヘキサメチレンテトラ
ミン２４ｇと水８０ｇからなる溶液を加えて砂が崩壊す
るまで撹拌混練する。その後ステアリン酸カルシウム８
ｇを加え更に２０秒間混合し鋳物用樹脂被覆砂が得られ
た。砂型特性を表−１に示す。
比較例２
混線機に１６０℃に加熱したフラタリー珪砂°“ｇ２１
’＝＋ｏ４−ＩＡＰ“５−７’ｘｌ ００ ｇＴｈ
。
’＝＋ｏ４−ＩＡＰ“５−７’ｘｌ ００ ｇＴｈ
。
比較例１で得られたノボラック型フェノール樹脂６０ｇ
を加えて砂が崩壊するまで撹拌混合する。その後ステア
リン酸カタシウム８ｇを加え更に２０秒間混合し、鋳物
用樹脂被覆砂が得られた。砂型特性を表−１に示す。
を加えて砂が崩壊するまで撹拌混合する。その後ステア
リン酸カタシウム８ｇを加え更に２０秒間混合し、鋳物
用樹脂被覆砂が得られた。砂型特性を表−１に示す。
比較例３
（レゾール型）ｍｌノール樹脂の合成）還流冷却器を備
えつけた４つロフラスコにビスフェノールＡ２２８０ｇ
３７％ホルマリン１６２０ｇを投入し２０％ＮａＯＨ４
０ｇを添加し還流温度で２時間反応させた後脱水濃縮を
行ない固形樹脂を得た。
えつけた４つロフラスコにビスフェノールＡ２２８０ｇ
３７％ホルマリン１６２０ｇを投入し２０％ＮａＯＨ４
０ｇを添加し還流温度で２時間反応させた後脱水濃縮を
行ない固形樹脂を得た。
（鋳物用樹脂被覆砂の製造法）
混練機Ｋ １６０℃に加熱したフラタリー珪砂８ｋｇ及
びコロネートＡＰステーブル１２０ｇと上記で得られた
レゾール型フェノール樹脂４０ｇを加えて砂が崩壊する
まで撹拌混練する。その後ステアリン酸カルシウム８ｇ
を加え更に２０秒聞混合し鋳物用樹脂被覆砂が得られた
。砂型特性を表−１に示す。
びコロネートＡＰステーブル１２０ｇと上記で得られた
レゾール型フェノール樹脂４０ｇを加えて砂が崩壊する
まで撹拌混練する。その後ステアリン酸カルシウム８ｇ
を加え更に２０秒聞混合し鋳物用樹脂被覆砂が得られた
。砂型特性を表−１に示す。
表−１から実施例は比較例３℃比較して曲げ強度が優れ
現行のシェルモールド法と同等の硬化速度を有し砂型の
崩壊性に優れている。
現行のシェルモールド法と同等の硬化速度を有し砂型の
崩壊性に優れている。
＊１曲げ強度二ＪＩＳ−に６９１０法にて測定＊２融着
点 ：ＪＡＣＴ法にて測定 ＊３砂型崩壊率：２５０℃に加熱した３０φ×５０關Ｈ
の金型に鋳物用樹脂被覆砂を入れ４００℃電気炉中で３
分間硬化させテストピースを作成する。無酸素状態に保
った５００℃（（加熱した金星に封入し５００℃炉中で
２０分間焼成した後放冷する。このテストピースを２８
メツシユのフルイにのせロータップフルイ振とう機を用
いて１分間振とうしその減少量から次式により崩壊率を
求めた。
点 ：ＪＡＣＴ法にて測定 ＊３砂型崩壊率：２５０℃に加熱した３０φ×５０關Ｈ
の金型に鋳物用樹脂被覆砂を入れ４００℃電気炉中で３
分間硬化させテストピースを作成する。無酸素状態に保
った５００℃（（加熱した金星に封入し５００℃炉中で
２０分間焼成した後放冷する。このテストピースを２８
メツシユのフルイにのせロータップフルイ振とう機を用
いて１分間振とうしその減少量から次式により崩壊率を
求めた。
＊４ベンド；測定温度にセットした平板金型７０Ｘ１４
０ｆｆ１ｍ上に回回型金型内吋５０×１２０ｍｍ高さ５
＋ｎｍを置き鋳物用樹脂被覆砂を充填したものを炉温６
５０℃内に４０秒放置しその後とり出し１０秒後に支点
間距□離１００１１１ｍの持具上に置き５００ｇ荷重を
かけたときのたわみ量を測定した。低温でたわみ量の少
ないものは硬化が速いことを意味する。
０ｆｆ１ｍ上に回回型金型内吋５０×１２０ｍｍ高さ５
＋ｎｍを置き鋳物用樹脂被覆砂を充填したものを炉温６
５０℃内に４０秒放置しその後とり出し１０秒後に支点
間距□離１００１１１ｍの持具上に置き５００ｇ荷重を
かけたときのたわみ量を測定した。低温でたわみ量の少
ないものは硬化が速いことを意味する。
本発明により崩壊性、作業性、強度に優れた鋳物用樹脂
被覆砂が得られた。
被覆砂が得られた。
手続補正書（謄）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、鋳物用砂にブロックイソシアネート化合物とビスフ
ェノールＡ１モルに対しホルムアルデヒド１．５〜４．
０モル、アンモニアまたはヘキサメチレンテトラミン０
．０１〜０．５モルを反応させて得られるアンモニアレ
ゾール樹脂を含有する組成物を被覆したことを特徴とす
る加熱硬化型鋳物用樹脂被覆砂。 ２、ａ）９０〜１８０℃に加熱した鋳物用砂とｂ）ブロ
ックイソシアネート化合物とｃ）ビスフェノールＡ１モ
ルに対し、ホルムアルデヒドまたはヘキサメチレンテト
ラミン１．５〜４．０モルを反応させて得られるアンモ
ニアレゾール樹脂を撹拌混練することを特徴とする加熱
硬化型鋳物用樹脂被覆砂の製造方法。 ３、ブロックイソシアネート化合物が常温で固形である
ことを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の加熱硬化
型鋳物用樹脂被覆砂の製造方法。 ４、アンモニアレゾール樹脂が常温で固形であることを
特徴とする特許請求の範囲第５項記載の加熱硬化型鋳物
用樹脂被覆砂の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59133920A JPS6114043A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | 加熱硬化型鋳物用樹脂被覆砂およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59133920A JPS6114043A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | 加熱硬化型鋳物用樹脂被覆砂およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6114043A true JPS6114043A (ja) | 1986-01-22 |
| JPS6235852B2 JPS6235852B2 (ja) | 1987-08-04 |
Family
ID=15116173
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59133920A Granted JPS6114043A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | 加熱硬化型鋳物用樹脂被覆砂およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6114043A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6114042A (ja) * | 1984-06-28 | 1986-01-22 | Hitachi Chem Co Ltd | 鋳型の製造方法 |
| JPS6323957A (ja) * | 1986-07-14 | 1988-02-01 | エヌ・ベ−・フィリップス・フル−イランペンファブリケン | 合成樹脂組成物およびその製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6114042A (ja) * | 1984-06-28 | 1986-01-22 | Hitachi Chem Co Ltd | 鋳型の製造方法 |
-
1984
- 1984-06-28 JP JP59133920A patent/JPS6114043A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6114042A (ja) * | 1984-06-28 | 1986-01-22 | Hitachi Chem Co Ltd | 鋳型の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6114042A (ja) * | 1984-06-28 | 1986-01-22 | Hitachi Chem Co Ltd | 鋳型の製造方法 |
| JPS6323957A (ja) * | 1986-07-14 | 1988-02-01 | エヌ・ベ−・フィリップス・フル−イランペンファブリケン | 合成樹脂組成物およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6235852B2 (ja) | 1987-08-04 |
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