JPS61139624A - 磁束密度が極めて高く鉄損の低い一方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
磁束密度が極めて高く鉄損の低い一方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- JPS61139624A JPS61139624A JP26174084A JP26174084A JPS61139624A JP S61139624 A JPS61139624 A JP S61139624A JP 26174084 A JP26174084 A JP 26174084A JP 26174084 A JP26174084 A JP 26174084A JP S61139624 A JPS61139624 A JP S61139624A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
一方向性珪素鋼板の高磁束度、低鉄損化を有利にもたら
すように、２次再結晶焼鈍つまり最終仕上焼鈍前の脱炭
・１次再結晶焼鈍の際、鋼板表面近傍に微小歪を附し、
同時に不均一熱処理を施すことによりＧｏｓｓ方位の不
均一２次再結晶粒を発達させる手法の有用性に着目して
、高磁束密度・低鉄損一方向性珪素鋼板の有利な製造方
法を提案するものである。
すように、２次再結晶焼鈍つまり最終仕上焼鈍前の脱炭
・１次再結晶焼鈍の際、鋼板表面近傍に微小歪を附し、
同時に不均一熱処理を施すことによりＧｏｓｓ方位の不
均一２次再結晶粒を発達させる手法の有用性に着目して
、高磁束密度・低鉄損一方向性珪素鋼板の有利な製造方
法を提案するものである。
一方向性珪素鋼板は変圧器その（ＩＩ！電気機器の鉄心
材料として用いられるもので磁束密度（Ｂｎ値で代表さ
れる）が高く、鉄損（Ｗ１７１５０値で代表される）が
低いことが要求される。このような一方向性珪素鋼板は
Ｎ、Ｐ、Ｑｏｓ３によって２段冷延法が提案されて以来
、その後のおびただしい発明・改善がなされ、今日では
磁束密度Ｂ９値が１．８９ Ｔ以上で、鉄損Ｗ１７１５
０値が１．０５ Ｗ／ｋｇ以下の低い鉄損を有する一方
向性珪素鋼板が製造されるようになった。
材料として用いられるもので磁束密度（Ｂｎ値で代表さ
れる）が高く、鉄損（Ｗ１７１５０値で代表される）が
低いことが要求される。このような一方向性珪素鋼板は
Ｎ、Ｐ、Ｑｏｓ３によって２段冷延法が提案されて以来
、その後のおびただしい発明・改善がなされ、今日では
磁束密度Ｂ９値が１．８９ Ｔ以上で、鉄損Ｗ１７１５
０値が１．０５ Ｗ／ｋｇ以下の低い鉄損を有する一方
向性珪素鋼板が製造されるようになった。
しかしながらエネルギー危機を境にしてより鉄損の低い
一方向性珪素鋼板の製造がきわめて急勢の問題となって
来た。
一方向性珪素鋼板の製造がきわめて急勢の問題となって
来た。
特に最近では欧米を中心にして超低鉄損一方向性珪素鋼
板についてはボーナスを附する制度（Ｌ ０８３ Ｅ
ＶＯｌｌＪａｔｉＯｎ ３ ｙＳｔｅｍ ）が普及して
来ている。
板についてはボーナスを附する制度（Ｌ ０８３ Ｅ
ＶＯｌｌＪａｔｉＯｎ ３ ｙＳｔｅｍ ）が普及して
来ている。
このような鉄損を低下させる方法として■珪素鋼中のＳ
ｉ含有量を高める。■製品板厚を薄くする。■鋼板の純
度を高める。■製品の２次再結晶粒の（３ｏｓｓ方位集
積度を低下させないで細粒の２次再結晶粒を発達させる
。等が考えられている。
ｉ含有量を高める。■製品板厚を薄くする。■鋼板の純
度を高める。■製品の２次再結晶粒の（３ｏｓｓ方位集
積度を低下させないで細粒の２次再結晶粒を発達させる
。等が考えられている。
まず■の場合、通常３ｉ含有量３．０％より増加したり
、■の場合通常製品板厚０．３５ 、 ０．３０１１１
ｍよりＭＩｏ、２３ 、 ０．２０ｍｍにしたりすると
、２次再結晶組織が不均一となり、Ｇ、ｏｓｓ方位集積
度が低下する問題が生じる。また通常より８１含有量を
増加させた場合、熱間ぜい化が顕著となり、スラブ加熱
あるいは熱間圧延途中で熱間割れを生じ、製品の表面性
状が著しく劣化してしまう。
、■の場合通常製品板厚０．３５ 、 ０．３０１１１
ｍよりＭＩｏ、２３ 、 ０．２０ｍｍにしたりすると
、２次再結晶組織が不均一となり、Ｇ、ｏｓｓ方位集積
度が低下する問題が生じる。また通常より８１含有量を
増加させた場合、熱間ぜい化が顕著となり、スラブ加熱
あるいは熱間圧延途中で熱間割れを生じ、製品の表面性
状が著しく劣化してしまう。
一方■の鋼板の純度あるいは■の方向性の改善に関して
は現在極限と考えられる所まで来ている。
は現在極限と考えられる所まで来ている。
例えば用行製品の２次再結晶粒のＱ ｏｓｓ方位は圧延
方向に平均３°〜４６以内に集積しており、このように
高度に集積した結晶粒径をさらに小さくすることは冶金
学上きわめて困難とされている。
方向に平均３°〜４６以内に集積しており、このように
高度に集積した結晶粒径をさらに小さくすることは冶金
学上きわめて困難とされている。
（従来の技術）
このような状況下で、低鉄損一方向性珪素鋼板の製造開
発を行なうために、素材成分から被膜処理工程に〒る各
諸■稈の根本的な再検討が望まれていた。このためイン
ヒビター成分の異なる数多くの小型鋼境を溶製し、試験
実験から開始した。
発を行なうために、素材成分から被膜処理工程に〒る各
諸■稈の根本的な再検討が望まれていた。このためイン
ヒビター成分の異なる数多くの小型鋼境を溶製し、試験
実験から開始した。
その結果、従来一方向性珪素鋼に全く用いられなかった
ＭＯを微量添加（特公昭５７−１４７３７号および特公
昭５６．−４６１３号各公報参照）することにより、永
年の懸案であった５ｉｆｆｌを増加させた状況下におい
て製品の表面性状の改善（持分１１１５８−３２２１５
号および特公昭！１８−３３２９８月各公報参照）が可
能となり、しかも低鉄損に有利な細粒の２次再結晶粒を
発達させることができること（井ロ征夫、伊藤庸：日本
金属学会会報、 ２３ （１９８４） 、２７６）さら
に微量ＭＯを添加した珪素鋼では薄型で密着性の優れた
下地被膜（特願昭５８−１００３１８号明細書）を形成
させることができることなどが見出された。
ＭＯを微量添加（特公昭５７−１４７３７号および特公
昭５６．−４６１３号各公報参照）することにより、永
年の懸案であった５ｉｆｆｌを増加させた状況下におい
て製品の表面性状の改善（持分１１１５８−３２２１５
号および特公昭！１８−３３２９８月各公報参照）が可
能となり、しかも低鉄損に有利な細粒の２次再結晶粒を
発達させることができること（井ロ征夫、伊藤庸：日本
金属学会会報、 ２３ （１９８４） 、２７６）さら
に微量ＭＯを添加した珪素鋼では薄型で密着性の優れた
下地被膜（特願昭５８−１００３１８号明細書）を形成
させることができることなどが見出された。
このような知見により製品の磁気特性および表面性状は
大巾に改善されたがまだ充分な状態とはいえない。
大巾に改善されたがまだ充分な状態とはいえない。
これとは別に特公昭５７−２２５２号公報にはＡ℃添加
一方向性珪素鋼板の仕上焼鈍後の鋼板表面に圧延方向と
ほぼ直角にレーザービームを数ｍｍ間隔に照射し鋼板表
面に局部高転位密度領域を導入することにより磁区の幅
を微細化し鉄損を低減する方法が提案されている。この
製造方法は磁区幅を微細化して鉄損の低減を図るものぐ
あって、均しく実用的でありかつ鉄損低減効果も優れて
いるが、鋼板の打抜き加工、剪断加工や巻き加工後の歪
取り焼鈍やその仙コーティングの焼付は処理の如き熱処
理によって塑性ひずみ導入による効果が減殺される欠点
がある。
一方向性珪素鋼板の仕上焼鈍後の鋼板表面に圧延方向と
ほぼ直角にレーザービームを数ｍｍ間隔に照射し鋼板表
面に局部高転位密度領域を導入することにより磁区の幅
を微細化し鉄損を低減する方法が提案されている。この
製造方法は磁区幅を微細化して鉄損の低減を図るものぐ
あって、均しく実用的でありかつ鉄損低減効果も優れて
いるが、鋼板の打抜き加工、剪断加工や巻き加工後の歪
取り焼鈍やその仙コーティングの焼付は処理の如き熱処
理によって塑性ひずみ導入による効果が減殺される欠点
がある。
ごく最近特開昭５９−１００２２１号公報および開明５
９−１００２２２号公報には、一方向性珪素鋼の最終仕
−ヒ焼鈍前の時点において鋼板ストリップに対して局部
焼なまし処理を施して大きい１次再結晶領域を作ること
により不均質の２次再結晶粒を発達させる方法が提案さ
れている。この製造方法はレ−ザービームによる人工粒
界導入法と巽なり、歪取り焼鈍によって磁気特性が劣化
しないため画期的な製造方法であるが、鋼板中で大きい
１次再結晶の局部領域を安定して作り出すにはまだかな
り問題が残されている。
９−１００２２２号公報には、一方向性珪素鋼の最終仕
−ヒ焼鈍前の時点において鋼板ストリップに対して局部
焼なまし処理を施して大きい１次再結晶領域を作ること
により不均質の２次再結晶粒を発達させる方法が提案さ
れている。この製造方法はレ−ザービームによる人工粒
界導入法と巽なり、歪取り焼鈍によって磁気特性が劣化
しないため画期的な製造方法であるが、鋼板中で大きい
１次再結晶の局部領域を安定して作り出すにはまだかな
り問題が残されている。
（発明が解決しようとする問題点）
発明者らは以前から冶金学的な手法を有効利用すること
により、鉄損を向上させる模索実験のより詳細な研究を
継続している。すなわち発明者らはより高い磁束密度で
しかもより低い鉄損値を示す一方向性珪素鋼板を得るに
は、従来からのＸ線回折による調査検討だけでは現象論
的な考察しかできず不充分であるため、本発明者らが特
開昭５５−３３６６０号、実開昭５５−３８３３４９号
各公報にて提案したような走査電子像を用いた透過コツ
セル装置の開発を進め、この装置の使用により一方向性
珪素鋼板の途中工程から採取した熱延板、中間焼鈍板、
脱炭・１次再結晶板さらには初期２次再結晶板等を詳細
に調査した結果、次に列記するような新規な知見を得た
。
により、鉄損を向上させる模索実験のより詳細な研究を
継続している。すなわち発明者らはより高い磁束密度で
しかもより低い鉄損値を示す一方向性珪素鋼板を得るに
は、従来からのＸ線回折による調査検討だけでは現象論
的な考察しかできず不充分であるため、本発明者らが特
開昭５５−３３６６０号、実開昭５５−３８３３４９号
各公報にて提案したような走査電子像を用いた透過コツ
セル装置の開発を進め、この装置の使用により一方向性
珪素鋼板の途中工程から採取した熱延板、中間焼鈍板、
脱炭・１次再結晶板さらには初期２次再結晶板等を詳細
に調査した結果、次に列記するような新規な知見を得た
。
（１） （１１０） （００１）方位９２次再結晶
粒の２次再結晶核の発生源は熱延板表面から約１／１０
深さに存在する（ １ｉｏ） （ｏｏｉ）方位伸長
粒中の歪の存在しない領域から起こる。
粒の２次再結晶核の発生源は熱延板表面から約１／１０
深さに存在する（ １ｉｏ） （ｏｏｉ）方位伸長
粒中の歪の存在しない領域から起こる。
また珪素鋼中に少量のＭＯを添加すると熱延板表面近傍
の（１１０） （００１）方位の２次再結晶核発生頻
度は従来材に比べて約３倍高くなる。
の（１１０） （００１）方位の２次再結晶核発生頻
度は従来材に比べて約３倍高くなる。
（２＞ （１１０） （００１）方位の２次再結晶
核発生は熱延からのストラフチャ・メモリーにより１次
冷延→中間焼鈍→２次冷延→脱炭・１次再結晶焼鈍工程
へと受は継がれ、鋼板表面から３０〜５０μｍ深さにお
いて優先的に起こる。
核発生は熱延からのストラフチャ・メモリーにより１次
冷延→中間焼鈍→２次冷延→脱炭・１次再結晶焼鈍工程
へと受は継がれ、鋼板表面から３０〜５０μｍ深さにお
いて優先的に起こる。
（３）脱炭・１次再結晶焼鈍後の２次再結晶核は数個の
（１１０） （００１）方位の１次再結晶粒が合体し
てできた大きな集合体の結晶粒で、マトリックス粒の２
〜６倍である。またこの（１１０） （００１）方位
の大きな１次再結晶粒の集合体は圧延方向に長く延びた
特定領域内で群落として優先生成するのが特徴である。
（１１０） （００１）方位の１次再結晶粒が合体し
てできた大きな集合体の結晶粒で、マトリックス粒の２
〜６倍である。またこの（１１０） （００１）方位
の大きな１次再結晶粒の集合体は圧延方向に長く延びた
特定領域内で群落として優先生成するのが特徴である。
（４）２次再結晶焼鈍初期において（１ｉｏ）（００１
）方位の大きな結晶粒の集合体が一つの大きな結晶粒と
して優先成長する。
）方位の大きな結晶粒の集合体が一つの大きな結晶粒と
して優先成長する。
以上のような知見に基づいて発明者らは良好な（１１０
） （００１）方位の２次再結晶核発生および ５その
途中工程の２次再結晶核の継承がどうあるべきかについ
て素材成分から製鋼、加熱、熱延、冷延および焼鈍に至
る根本的な検討を加えた。
） （００１）方位の２次再結晶核発生および ５その
途中工程の２次再結晶核の継承がどうあるべきかについ
て素材成分から製鋼、加熱、熱延、冷延および焼鈍に至
る根本的な検討を加えた。
（問題点を解決するための手段）
その結果、２次再結晶焼鈍前の脱炭・１次再結晶焼鈍時
に鋼板表面に微小歪を附し、同時に不均一熱処理を施す
ことによりＱ ｏｓｓ方位の不均一２次再結晶粒を発達
させることにより高磁束密度で低鉄損の一方向性珪素鋼
板の製造が可能であることを発見し、この発明を完成す
るに至ったものである。
に鋼板表面に微小歪を附し、同時に不均一熱処理を施す
ことによりＱ ｏｓｓ方位の不均一２次再結晶粒を発達
させることにより高磁束密度で低鉄損の一方向性珪素鋼
板の製造が可能であることを発見し、この発明を完成す
るに至ったものである。
この発明は一方向性珪素鋼熱延板を１回以上の冷延過程
、脱炭を兼ねる１次再結晶焼鈍ならびに最終仕上焼鈍過
程に供する一方向性珪素ｔｊＡ＠の製造方法において、
脱炭・１次再結晶焼鈍時の鋼板表面近傍に微小歪を附し
、同時に圧延方向にほぼ直角方向に０．１〜５ｍｍ幅、
１〜２０１１１ｍ間隔にて不均一熱処理を施すことによ
りＱ Ｏ８Ｓ方位の不均一２次再結晶粒を発生させるこ
とを特徴とする高磁束密度・低鉄損一方向性珪素鋼板の
製造方法である。
、脱炭を兼ねる１次再結晶焼鈍ならびに最終仕上焼鈍過
程に供する一方向性珪素ｔｊＡ＠の製造方法において、
脱炭・１次再結晶焼鈍時の鋼板表面近傍に微小歪を附し
、同時に圧延方向にほぼ直角方向に０．１〜５ｍｍ幅、
１〜２０１１１ｍ間隔にて不均一熱処理を施すことによ
りＱ Ｏ８Ｓ方位の不均一２次再結晶粒を発生させるこ
とを特徴とする高磁束密度・低鉄損一方向性珪素鋼板の
製造方法である。
この発明の構成は次のように展開される。たと゛ えば
、Ｃ０００４５％、Ｓｉ３．４０％、 ３ｅ ０００
２０％。
、Ｃ０００４５％、Ｓｉ３．４０％、 ３ｅ ０００
２０％。
Ｍ ｎ ０１０６７％、 Ｓｂ Ｏ，０２５％、
ＭＯＯ，０２５％を含有する鋼塊を熱延して２．２ｍｍ
厚とし、その後９００℃で３分間均一化焼鈍後、９５０
℃で３分間の中間焼鈍をはさんで２回の冷間圧延を行な
い０．３ｍ１ｌｌ厚の最終冷延板とし、その後８２０℃
湿水素雰囲気中で脱炭・１次再結晶焼鈍するがこの際に
、第１図の模式図に示すように鋼板をしベラ一方式で微
小歪を附し、而つ不均一熱処理（この熱処理は圧延方向
に直角に巾２ｍｍ、間隔５ｍｍで凹凸ロールで温度転写
（８００〜８５０℃））を施す。
ＭＯＯ，０２５％を含有する鋼塊を熱延して２．２ｍｍ
厚とし、その後９００℃で３分間均一化焼鈍後、９５０
℃で３分間の中間焼鈍をはさんで２回の冷間圧延を行な
い０．３ｍ１ｌｌ厚の最終冷延板とし、その後８２０℃
湿水素雰囲気中で脱炭・１次再結晶焼鈍するがこの際に
、第１図の模式図に示すように鋼板をしベラ一方式で微
小歪を附し、而つ不均一熱処理（この熱処理は圧延方向
に直角に巾２ｍｍ、間隔５ｍｍで凹凸ロールで温度転写
（８００〜８５０℃））を施す。
その後、鋼板表面上にＭ（１０を主成分とする焼鈍分離
剤を塗布した後、８５０℃で５０時間の２次再結晶焼鈍
および１１８０℃で５時間水素中で純化焼鈍を施し製品
とする。
剤を塗布した後、８５０℃で５０時間の２次再結晶焼鈍
および１１８０℃で５時間水素中で純化焼鈍を施し製品
とする。
磁気特性比較のため、脱炭・１次再結晶焼鈍時にレベラ
ーによる微小歪のみを附与した場合、あるいは不均一熱
処理のみを施した場合の実験も同時に行なった。これら
の一連の実験結果による製品の磁気特性を表１に示す。
ーによる微小歪のみを附与した場合、あるいは不均一熱
処理のみを施した場合の実験も同時に行なった。これら
の一連の実験結果による製品の磁気特性を表１に示す。
ロ
表１から明らかなように、
（ａ ）の条件のレベラーで微小歪を導入すると同時に
不均一熱処理した場合の磁気特性はＢｔ＋が １，９２
Ｔ、 Ｗ１７１５０が０．９６ Ｗ／ｋｇとＩ４ｉ端
に良好であることがわかる。
不均一熱処理した場合の磁気特性はＢｔ＋が １，９２
Ｔ、 Ｗ１７１５０が０．９６ Ｗ／ｋｇとＩ４ｉ端
に良好であることがわかる。
（ｂ ）の条件のレベラーによる微小歪の導入又は（Ｃ
）の条件の不均一熱処理の磁気特性は、Ｂｏｏが １．
９１ Ｔ； ｗｏ１５ｊが １．００〜１．０１Ｗ
／ Ｉｇで比較材（Ｅ３＋ｏが１，９０ Ｔ、Ｗ１７１
５０が１．０５ Ｗ／ｋｇ ）よりも良好ではあるが、
ノ （ａ）の条件にくらべて磁気特性が悪い。
）の条件の不均一熱処理の磁気特性は、Ｂｏｏが １．
９１ Ｔ； ｗｏ１５ｊが １．００〜１．０１Ｗ
／ Ｉｇで比較材（Ｅ３＋ｏが１，９０ Ｔ、Ｗ１７１
５０が１．０５ Ｗ／ｋｇ ）よりも良好ではあるが、
ノ （ａ）の条件にくらべて磁気特性が悪い。
（作 用）
このような鋼板表面近傍に微小歪を導入すると同時に不
均一熱処理を施したときの顕著な鉄損向上の理由は、脱
炭・１次再結晶焼鈍時に鋼板表面近傍に優先生成した（
１１０） （００１）方位の２次再結晶粒の核に微
小歪を与えると同時に不均一焼鈍において高温領域の（
１１０）’ （００１）方位結晶粒中の歪エネルギーの
解放を早くさせて（１１ｏ）（００１）方位結晶粒を粗
大化促進領域と（１１０）（００１）方位結晶粒の粗大
化遅滞領域を作り出すことより（１１０） （００１
）方位の２次再結晶粒の不均一化が促進されたために鉄
損の極めて低い製品が得られたと考えられる。
均一熱処理を施したときの顕著な鉄損向上の理由は、脱
炭・１次再結晶焼鈍時に鋼板表面近傍に優先生成した（
１１０） （００１）方位の２次再結晶粒の核に微
小歪を与えると同時に不均一焼鈍において高温領域の（
１１０）’ （００１）方位結晶粒中の歪エネルギーの
解放を早くさせて（１１ｏ）（００１）方位結晶粒を粗
大化促進領域と（１１０）（００１）方位結晶粒の粗大
化遅滞領域を作り出すことより（１１０） （００１
）方位の２次再結晶粒の不均一化が促進されたために鉄
損の極めて低い製品が得られたと考えられる。
以上、この発明をいくつかの先行技術と対比して説明し
たところから明らかなように、この発明の構成は、先行
の諸公知技術と発想の基本を異にするものであって、そ
れによって得られる特性向上効果もはるかにすぐれてい
ることがわかる。
たところから明らかなように、この発明の構成は、先行
の諸公知技術と発想の基本を異にするものであって、そ
れによって得られる特性向上効果もはるかにすぐれてい
ることがわかる。
次にこの発明の製造工程限定条件について述べる。この
発明では従来公知の一方向性珪素鋼素材成分、例えば、 （１）Ｓｉ ２．０〜４．０％、 ＭＯ０，００５〜
０．０５％。
発明では従来公知の一方向性珪素鋼素材成分、例えば、 （１）Ｓｉ ２．０〜４．０％、 ＭＯ０，００５〜
０．０５％。
Ｓｂ ００００５〜０，２！１％、ＳあるいはＳｅを
ｏ、ｏｏ５〜０．０５％含有する組成、以下同様に、 （２） Ｓ ｉ ２．０〜４．０％、△β ０．０１
〜０．０５％。
ｏ、ｏｏ５〜０．０５％含有する組成、以下同様に、 （２） Ｓ ｉ ２．０〜４．０％、△β ０．０１
〜０．０５％。
Ｓ ００００５〜０．０５％、 Ｎ ０１００１〜０．
０１％を含有する組成、 （３）Ｓｉ ２．０〜４．０％、ＳあるいはＳｅを０
．００５〜０．０５ 、 Ｒ０００００３〜０．００４
０％。
０１％を含有する組成、 （３）Ｓｉ ２．０〜４．０％、ＳあるいはＳｅを０
．００５〜０．０５ 、 Ｒ０００００３〜０．００４
０％。
Ｃｕ Ｏｙｌ 〜１．’Ｏ％、 Ｎ Ｏ，００１〜０
．０１％を含有する組成、 （４）Ｓｔ ２，０〜４．０％、 ＣＯ，００１〜０
．０１５％。
．０１％を含有する組成、 （４）Ｓｔ ２，０〜４．０％、 ＣＯ，００１〜０
．０１５％。
Ｓ Ｏ，００１〜０．０１５％、７Ｂ ｏ、ｏｉ〜０
．０５％。
．０５％。
Ｎ Ｏ，００１〜０．０１％を含有する組成、（５）Ｓ
ｉ ２．０〜４．０％、Ｓｂ Ｏ，００５〜 ０．
２５ ％。
ｉ ２．０〜４．０％、Ｓｂ Ｏ，００５〜 ０．
２５ ％。
ＳあるいはＳｅを０．００５〜０．０５％含有する組成
あるいは、 （６） Ｓｉ ２．０〜４．０％、ＳあるいはＳｅを
０．００５〜０．０５％含有する組成などいずれもが適
用可能である。
あるいは、 （６） Ｓｉ ２．０〜４．０％、ＳあるいはＳｅを
０．００５〜０．０５％含有する組成などいずれもが適
用可能である。
これらの珪素鋼素材成分を公知の方法で加熱、熱延して
通常２〜４ｍｍ厚程度の熱延板とする。
通常２〜４ｍｍ厚程度の熱延板とする。
次に熱延板は通常８００〜１１００℃で均一化焼鈍をし
たあと、冷延される。冷延は１回の圧延で最終板厚とす
る１回冷延法かまたは８５０〜１０５０℃の中間焼鈍を
はさんで２回の圧延を施し、最初の圧下率は５０％から
８０％程度、最終の圧下率は５０％から゛８５％程度で
０．２ＩｎＩＩｌから０．３５ｍｍ厚の最終板厚とする
２回冷延法のいずれでもよい。なお、通常仕上り板厚は
、０．３１１１１１１とされることが多い。
たあと、冷延される。冷延は１回の圧延で最終板厚とす
る１回冷延法かまたは８５０〜１０５０℃の中間焼鈍を
はさんで２回の圧延を施し、最初の圧下率は５０％から
８０％程度、最終の圧下率は５０％から゛８５％程度で
０．２ＩｎＩＩｌから０．３５ｍｍ厚の最終板厚とする
２回冷延法のいずれでもよい。なお、通常仕上り板厚は
、０．３１１１１１１とされることが多い。
最終冷延を終り、製品板厚に仕上げた鋼板は、表面脱脂
後７５０〜８５０℃の温度範囲で湿水素中で脱炭・１次
再結晶焼鈍を施される。
後７５０〜８５０℃の温度範囲で湿水素中で脱炭・１次
再結晶焼鈍を施される。
この発明では鋼板表面近傍に微小歪を導入すること、ま
たそれと同時に鋼板上に不均一熱処理を施すことを必須
とする。
たそれと同時に鋼板上に不均一熱処理を施すことを必須
とする。
まず微小歪導入に関しては数％の歪となるスキンパスの
ような圧延方法では磁気特性がむしろ劣化するので、微
小ひずみ導入方法は例えば第１図の（Ａ）から（Ｈ）ま
でに示すようなロール径５０〜２００ｍｍ程度のレベラ
一方式による微小歪（圧延歪で０．５％以下）であれば
充分であり、その他公知のいずれの微小歪導入法を用い
てもよい。このような微小歪を導入するとともにこの発
明では鋼板上に不均一熱処理を行なうことが必須である
が、鋼板にこのような熱処理を行なうには、例えば第１
図の（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｆ）、（Ｆ）に示すような径５
０〜２００ｍｍ程度のロール表面に圧延方向にほぼ直角
方向になるように凹凸を付してなるロールを使用し、斜
線で示す（１）〜（Ｌ）の高温度のロールから転写させ
る方法で行なうのが理想的であり、この不均一熱処理領
域は０．１〜５１Ｉ１ｍ幅。
ような圧延方法では磁気特性がむしろ劣化するので、微
小ひずみ導入方法は例えば第１図の（Ａ）から（Ｈ）ま
でに示すようなロール径５０〜２００ｍｍ程度のレベラ
一方式による微小歪（圧延歪で０．５％以下）であれば
充分であり、その他公知のいずれの微小歪導入法を用い
てもよい。このような微小歪を導入するとともにこの発
明では鋼板上に不均一熱処理を行なうことが必須である
が、鋼板にこのような熱処理を行なうには、例えば第１
図の（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｆ）、（Ｆ）に示すような径５
０〜２００ｍｍ程度のロール表面に圧延方向にほぼ直角
方向になるように凹凸を付してなるロールを使用し、斜
線で示す（１）〜（Ｌ）の高温度のロールから転写させ
る方法で行なうのが理想的であり、この不均一熱処理領
域は０．１〜５１Ｉ１ｍ幅。
１〜２０ｍｍ間隔であれば２次再結晶核の不均一成長を
促進するのに有効である。このほか銅被の不均−熱処理
法は従来公知の方法を用いてもこの発明の本旨をまげる
ものではない。
促進するのに有効である。このほか銅被の不均−熱処理
法は従来公知の方法を用いてもこの発明の本旨をまげる
ものではない。
このような処即を施した後、鋼板表面にＭ（ＩＱを主成
分とする焼鈍分離剤を塗布したあと、２次再結晶焼鈍が
施される。この２次再結晶焼鈍は、（１１０） （０
０１）方位の２次再結晶粒を充分発達させるため施され
るもので、通常箱焼鈍によって直ちに１０００℃以上に
ｉｉ￥−温し、その温度に保持することによって行なわ
れる。この２次再結晶焼鈍は（１１０） （００１）
方位に高度に揃った２次再結晶粒を発達させるために８
２０℃から９００℃の低温で保定焼鈍する方が有利であ
るが、そのほか例えば０．５〜ｂ 次にこの発明の実施例について説明する。
分とする焼鈍分離剤を塗布したあと、２次再結晶焼鈍が
施される。この２次再結晶焼鈍は、（１１０） （０
０１）方位の２次再結晶粒を充分発達させるため施され
るもので、通常箱焼鈍によって直ちに１０００℃以上に
ｉｉ￥−温し、その温度に保持することによって行なわ
れる。この２次再結晶焼鈍は（１１０） （００１）
方位に高度に揃った２次再結晶粒を発達させるために８
２０℃から９００℃の低温で保定焼鈍する方が有利であ
るが、そのほか例えば０．５〜ｂ 次にこの発明の実施例について説明する。
実施例１
Ｃ０００４６％、Ｓｉ３．３８％、 ３ｅ Ｏ，０２
１％。
１％。
Ｍ ｏ Ｏ，０３５％、 ３ｔ） ０．０２０％を
含有する組成のスラブを熱延して２．６ｍ１１１厚の熱
延板とした。この熱延板に９００℃で３分間の均一化焼
鈍を施した後、９５０℃で３分間の中間焼鈍をはさんで
２回の冷開圧延を行なって０．３１１１ｍおよび０．２
３ｍｍ厚の最終冷延板とした。その後、８２０℃湿水素
中で脱炭・１次再結晶焼鈍時に、 第１図の方法により微小歪を導入すると同時に不均一熱
処理を施した侵、鋼板表面上にＭ（ＩＱを主成分とする
焼鈍分離剤を塗布した。その後、８５０℃で５０時間の
２次再結晶焼鈍と、水素中で１１８０℃で５時間の純化
焼鈍を施した。そのときの製品の磁気特性は次のようで
あった。
含有する組成のスラブを熱延して２．６ｍ１１１厚の熱
延板とした。この熱延板に９００℃で３分間の均一化焼
鈍を施した後、９５０℃で３分間の中間焼鈍をはさんで
２回の冷開圧延を行なって０．３１１１ｍおよび０．２
３ｍｍ厚の最終冷延板とした。その後、８２０℃湿水素
中で脱炭・１次再結晶焼鈍時に、 第１図の方法により微小歪を導入すると同時に不均一熱
処理を施した侵、鋼板表面上にＭ（ＩＱを主成分とする
焼鈍分離剤を塗布した。その後、８５０℃で５０時間の
２次再結晶焼鈍と、水素中で１１８０℃で５時間の純化
焼鈍を施した。そのときの製品の磁気特性は次のようで
あった。
０．３０ｍｍ厚の製品 １’３［： １．９２ Ｔ
。
。
Ｗ１７１５０： ０．９６ Ｗ／ｋｇ０．２３ｍｍ厚
の製品 Ｂｌｌ ： １，９１１−。
の製品 Ｂｌｌ ： １，９１１−。
Ｗ １７／ ５０ ： ０，７６ Ｗ ／ ｋｇ実施
例２ Ｇ Ｏ，０５％、３ｉ３．２５％、 Ｓ Ｏ，０２０％
。
例２ Ｇ Ｏ，０５％、３ｉ３．２５％、 Ｓ Ｏ，０２０％
。
Ａｐｏ、０２５％、 Ｃ１０１０８％、３ｎ０，２％を
含有する組成のスラブを熱延して２．Ｏｍｍ厚の熱延板
とした。その後、１０５０℃で３分間の均−化焼鈍後急
冷処理を施した後、約２５０℃で温間圧延して０．２３
ｎ＋ｍ厚の最終冷延板とした。ついで８５０’Ｃ湿水素
中で脱炭・１次再結晶焼鈍時に、第１図の方法により微
小歪を導入すると同時に不均一熱処理を施した後、鋼板
表面上にＭｏＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布した。
含有する組成のスラブを熱延して２．Ｏｍｍ厚の熱延板
とした。その後、１０５０℃で３分間の均−化焼鈍後急
冷処理を施した後、約２５０℃で温間圧延して０．２３
ｎ＋ｍ厚の最終冷延板とした。ついで８５０’Ｃ湿水素
中で脱炭・１次再結晶焼鈍時に、第１図の方法により微
小歪を導入すると同時に不均一熱処理を施した後、鋼板
表面上にＭｏＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布した。
その後８５０℃から１０５０℃まで６℃／ｈｒで昇温し
て２次再結晶焼鈍を施した後、１２００℃で１０時間乾
水素中で純化焼鈍を施した。
て２次再結晶焼鈍を施した後、１２００℃で１０時間乾
水素中で純化焼鈍を施した。
そのときの製品の磁気特性は次のようであった。
Ｂ狼： １．９３Ｔ 、 Ｗ１７１５０： ０
，７８Ｗ／ｋｇ
，７８Ｗ／ｋｇ
第１図は微小歪導入と同時に不均一熱処理を行なう方法
を示す模式図である。 １６一
を示す模式図である。 １６一
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、一方向性珪素鋼熱延板を１回以上の冷延過程、脱炭
を兼ねる１次再結晶焼鈍ならびに最終仕上焼鈍過程に供
する一方向性珪素鋼板の製造方法において、 脱炭・１次再結晶焼鈍時の鋼板表面近傍に 微小歪を附し、 同時に圧延方向にほぼ直角方向に０．１〜 ５ｍｍ幅、１〜２０ｍｍ間隔にて不均一熱処理を施すこ
とによりＧｏｓｓ方位の不均一２次再結晶粒を発生させ
ることを特徴とする高磁束密度・低鉄損一方向性珪素鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26174084A JPS61139624A (ja) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | 磁束密度が極めて高く鉄損の低い一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26174084A JPS61139624A (ja) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | 磁束密度が極めて高く鉄損の低い一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61139624A true JPS61139624A (ja) | 1986-06-26 |
| JPS6257689B2 JPS6257689B2 (ja) | 1987-12-02 |
Family
ID=17366045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26174084A Granted JPS61139624A (ja) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | 磁束密度が極めて高く鉄損の低い一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61139624A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61149433A (ja) * | 1984-12-19 | 1986-07-08 | アリゲニ− ラドラム ステイ−ル コ−ポレ−シヨン | 結晶粒配向型珪素鋼における鉄損を減少させるための方法及び装置 |
| WO2023191029A1 (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0570287U (ja) * | 1991-11-25 | 1993-09-24 | 株式会社昭和丸筒 | 食品支持棒 |
| JP3044725U (ja) * | 1997-06-24 | 1998-01-16 | レティエリズ， インコーポレイテッド | 包皮食品 |
-
1984
- 1984-12-13 JP JP26174084A patent/JPS61139624A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61149433A (ja) * | 1984-12-19 | 1986-07-08 | アリゲニ− ラドラム ステイ−ル コ−ポレ−シヨン | 結晶粒配向型珪素鋼における鉄損を減少させるための方法及び装置 |
| JPH0525929B2 (ja) * | 1984-12-19 | 1993-04-14 | Allegheny Int Inc | |
| WO2023191029A1 (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6257689B2 (ja) | 1987-12-02 |
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