JPS61137601A - Ｈ形鋼の熱間圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明ＶｉＨ形鋼の熱間圧延方法に係り、特に歩留がよ
くロール交換回数を減少できる熱間圧延方法に関し、Ｈ
形鋼の製造分野で利用される。

〔従来の技術〕

一般にＨ形鋼の熱間圧延は第７図（２）、（Ｂ）に示す
如き工程で、ブレークダウ／圧延機１２、粗ユニバーサ
ル圧延機１４、エツジヤ−圧延機１６Ｔｈよび仕上ユニ
バーサル圧延機１８の組合わせによって行われる。すな
わち、第８図（２）、（Ｂ）、ｌＣ）に示す如きスラブ
２、矩形鋼片４、Ｈ形鋼用鋼片６等の素材を等９図に）
、０に示す開孔形８あるいけ閉孔形１０を刻設し九上下
ロールを有する２重式ブレークダウン圧延機１２で所定
の形状に粗造形する。

ブレークダウ／圧延機１２では複数個の孔形を使用し順
次各複数バスの圧延によって素材を以後の中間圧延に適
合した、形状に加工する。

粗造形された素材は第１０図四に示した如きロール形状
の１基以上の粗ユニバーサル圧延機１４と第１０図向に
示した如きロール形状の１基以上のエツジヤ−圧延機１
６により１バスあるいけ複数バスの中間圧延後、第１・
−０図０に示した如きロール形状の仕上ユニバーサル圧
延機１８において１バスでＨ形鋼製品に圧延される。

製品寸法が決まれば仕上ユニバーサル圧延機１８のロー
ル寸法と、それ以前の圧延機のロール寸法が決まる。す
なわち、第９図（ト）の（イ）、第１０図（ト）の（ロ
）、第１０図００に）等の寸法はほぼ等しくなる如く設
計されている。このようＫ特にプレークダク／圧延後の
形状変化が限定されたものであるために特定幅の水平ロ
ールを使用するので、従来は製品寸法が変わる度に、水
平ロールのロール変換をする必要があった。

通常、Ｈ形鋼の圧延は多サイズ少量圧延であり、例えば
Ｈ形鋼の製品サイズ１−ｊＪＩｓ規格で３３シリーズ、
ＡＳＴＭ規格で４４シリーズ、合計で７７シリーズに及
ぶ。従来、あるサイズから他のサイズへのロール交換に
要する時間としては通常２５〜３０分かかるので、多サ
イズのＨ形鋼を圧延するためにはサイズ数に比例したロ
ール交換時間がかかり、この分稼動率を低下させている
。当然ロール交換時にも素材は加熱し、炉内で保熱して
おくことになり、多大のエネルギーロスを生じている。

また従来一般に、Ｈ形調圧延においては第１・１図に示
すように粗ユニバーサル圧延機１４の水平ロール２０の
側面部２２が圧延本数の増加とともに摩耗して水平ロー
ル２０の内幅寸法が減少する傾向がある。竪ロール２４
も摩耗するが、この場合は竪ロール２４の開度を摩耗分
だけ調整すればよく、それほど問題はない。このため第
１２図で示す如く７ランジ厚み（ホ）を一定にするとウ
ェブ高さくへ）が水平ロール２０の側面部２２の摩耗分
だけ低くなるので、通常は寸法公差が許す範囲でフラッ
ジ厚み（ホ）を厚くしてウェブ高さくへ）を確保してい
る。

すなわち、材料のウェブ高さくへ）は水平ロール２００
幅の大小により影響されるので、通常ウェブ高さくへ）
の寸法許容差の範囲内で使用する有効ロール幅が決めら
れており、例へばウェブ高さ４００ｍｍ未満では±３０
ｍｍ、同４００１ＴＩＩＴＩ以上６００ｍｍ未満では±
４．０　ｍ＋ｎ、同６００ｍｍ以上では±５．０　ｍｍ
の許容差がＪＩＳＧ３１９２に規定されている。

したがって、使用する水平ロール２００幅によって７ラ
ノジ厚みが異なり、特に摩耗して幅が減少した水平ロー
ル２０で圧延すると製品のフランジ厚は厚くなり歩留り
が低下する。当然圧延チャンス毎に使用するロール幅が
変わることによるチャ／ス毎の製品寸法のばらつき、あ
るいは同一圧延チャンス内でも水平ロール側面部２２の
摩耗に基づくフラッジ厚み変化を伴うことになり、これ
らは寸法精度上好ましくない。

また、サイズ毎にブレークダウンロール、粗ユニバーサ
ル圧延機、エツジヤ−ロール、仕上ユニバーサルロール
を保有する必要があるので、ロールの保有数が必然的に
多くなる問題もあり、通常１サイズにつき予備のため２
〜３セツトを保有している。さらに例えば、ウェブ高さ
が７００ｆｆＩＩＴＩと８００ｒＮｎの間の寸法の製品
を要求されたとしても、現有のロール幅の枠外であり製
造は不可能である。

どうしても製造するとなればブレークダウンロー／Ｌ／
　カラユニバーサルロール、エツジヤーａ　−／Ｉ／　
−ｐで新規に保有する必要があり、当然ロール保有数が
さらて増加するととけ避けられない。

この問題に対して従来、特公昭５３−４０９４９に開示
されたようにユニバーサルロールの水平ロールをロール
軸と垂直方向に２分割して、その間にスペーサーを挿入
して圧延する方法がある。ただしこの方法はある範囲の
ウェブ高さサイズに共用できるが、圧延サイズ毎に専用
のスペーサーが必要であり、また圧延開始時の水平ロー
ル側壁部２２の摩耗量に応じたロール幅調整ができず、
同一チャメス内の製品のフラ／ジ厚のばらつきは未解決
の問題として残る。

更に、ロール幅のセラ２−１圧延ライン内ではなく、ラ
イ／から離れた専用のロール交換場所で行うため、サイ
ズ変更ごとに必要なロール交換時間の損失は避けられな
い等の幾多の欠点があった。

従来の問題点は箒９図四の（イ）、第１０図（５）の（
ロ）、第１０図（Ｂ）の（ハ）、第１０図００に）の寸
法が少なくとも圧延ライ／内においては固定されている
ために生じる。本発明者らは、圧延ライ／内において上
記の（イ）、（ロ）、（ハ）、に）の寸法の変更が可能
であれば、製品寸法に応じて（イ）、（ロ）、（ハ）、
に）の寸法を変更して圧延することによって上記の問題
を解決できることを見い出し、この知見に基づいて、先
に特願昭５８−１８９６９１を出願した。

すなわち、第１３図囚、（均、０に示す如く軸方向の位
置を変更できる分割ロール２６，３２．３４を第１５１
図囚に示す如く１次粗ユニバーサル圧延機１４Ａ、２次
粗ユニバーサル圧延機１４Ｂ１仕上ユニバーサル圧延機
１８Ａにそれぞれ配置して同一ロールで異なったウェブ
高さサイズの圧延を可能とする圧延方法（Ｉ）、および
第１４゛図に）、０．０．０に示す如く、軸方向の位置
を変更できる分割ロール２６，２８，３２Ａ、３４を第
１９図（均に示す如く１次粗ユニバーサル圧延機１４Ａ
、エツジヤ−圧延１１６Ａ、２次粗ユニバーサル圧延機
１４Ｃ１仕上ユニバーサル圧延機１８Ａにそれぞ−れ配
置して同一ロールで異なったウェブ高さサイズ、フラン
ジ幅サイズの圧延を可能とする圧延方法（Ｉｆ）である
。第１３図に示す圧延方法（Ｉ）では１次粗ユニバーサ
ル圧延機１４Ａでウェブの両端とフラッジをＦＦ延延後
２次粗ユニバーサル圧延機１４Ｂでウェブ中央の未圧下
部の部分圧延およびフラッジ端部とフラッジの圧延を行
う。第１４図に示す圧延方法（Ｉｆ）においては１次粗
ユニバーサル圧延機１４Ａでウェブの両端と７ランジを
圧延後、エツジヤー圧延機１６Ａでフラッジ端部を圧延
し、２次粗ユニバーサル圧延機１４Ｃでウェブ中央の未
圧下部の部分圧延およびフラッジの圧延を行う。

これらの先頭技術はそれまでの従来の圧延に比してロー
ル交換頻度の減少等多くの効果をあげたが２次粗ユニバ
ーサル圧延機でのウェブ中央部の圧延時に圧下量が犬で
あるとウェブの座屈が生じゃスぐ、ウェブの座屈を防止
するためには１バス当たりの圧下量を制限するが、ある
いけフラッジの圧下量を増加する必要があった。ところ
が、１バス当たりの圧下量を制限した場合には圧延効率
が低下するという難点、フラッジの圧下量を増加した場
合にはウェブの中央部のみならずウェブの端部までもが
伸延のために減厚し、この圧延の目的であるところのウ
ェブの平担化が困難となり、寸法精度が悪化するという
難点があった。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明の目的は、Ｈ形鋼の熱間圧延における上記従来技
術の欠点を解消し、ロール交換頻度の減少、ロール保有
数の減少、製品の寸法精度の向上、および圧延効率の向
上環の改善ができる安定なＨ形鋼の熱間圧延方法を提供
するにある。

〔問題点を解決するための手段および作用〕　一本発明
者らｄＨ形鋼の部分圧延について種々検討した結果、１
次粗ユニバーサル圧延機におけるウェブ未圧下部を幅方
向に分割することによって２次粗ユニバーサル圧延機で
生じる上記従来の問題を解決しうろことを見い出した。

本発明の目的は次の２発明によって達成される。

第１発明の要旨とするところは次の如くである。

すなわち、スラブ、矩形鋼片もしくｈ）ｆ形鋼用鋼片を
素材としロール軸方向の位置がバス毎に可変な分割ロー
ルを組込んだ１次および２次粗ユニバーサル圧延機およ
び仕上ユニバーサル圧延機を有して成る圧延機列を用い
るＨ形鋼の熱間圧延方法において、ウェブが平担なＨ形
鋼被圧延材に対し前記１次粗ユニバーサル圧延機におけ
る分割ロールおよび固定ロールによるウェブ端部および
中央部の部分圧延と該分割ロールおよび竪ロールによる
フランジ圧延を繰返す段階と、前記２次粗ユニバーサル
圧延機における分割ロールによる前記ウェブの中央部両
側の未圧下部の部分圧延と該分割ロールおよび竪ロール
によりフランジ圧延する段階と、を有して成ることを特
徴とするＨ形鋼の熱間圧延方法である。

第２発明の要旨とするところは次の如くである。

すなわち、スラブ、矩形鋼片もしくＨＨ形鋼用鋼片を素
材としロール軸方向の位置がバス毎に可変な分割ロール
を組み込んだ粗ユニバーサル圧延機、エツジヤ−圧延機
および仕上ユニバーサル圧延機を有して成る圧延機列を
用いるＨ形鋼の熱間圧延方法において、前記粗ユニバー
サル圧延機は１次および２次の粗ユニバーサル圧延機よ
り成りウェブが平担なＨ形鋼被圧延材に対し前記１次粗
ユニバーサル圧延機における分割ロールおよび固定ロー
ルによるウェブ端部および中央部の部分圧延と該分割ロ
ールおよび竪ロールによるフランジ圧延とを繰返す段階
と、前記エツジヤ−圧延機における分割ロールによるフ
ラッジ端部を圧延する段階と、前記２次粗ユニバーサル
圧延機における分割ロールによる前記ウェブ中央部両側
の未圧下部の部分圧延と該分割ロールおよび竪ロールに
よる７ランジ圧延と該分割ロールによりフラッジ端部を
圧延する段階と、を有して成ることを特徴とするＨ形鋼
の熱間圧延方法である。

本発明における圧延機の配Ｗｆげ嬉１図（５）に示す如
く、ブレークダウン圧延機１２．１次組ユニ・く−サル
圧延機１４−１．２次組ユニノく−サル圧延機１４−２
、仕上ユニバーサル圧延機１８−１の順の配＃または第
１図（均に示す如くプＶ−クダウ／圧延機１２０次に、
１次組ユニノく−サル圧延機１４−１、エツジヤー圧延
機１６−１．２次粗ユニバーサル圧延機１４−３および
仕上ユニ／（−サル圧延機１８−１を配置したものであ
る。

次に本発明で使用する分割ロールについて説明する。

１次粗ユニバーサル圧延機１４−１の水平ロールＶｉ第
２図四に示す如くウェブ幅中央のシャフトと一体となっ
て固定したロール３６とその両側のロール軸方向に対称
に位置変更が可能な２個の分割ロール３８から構成され
、第１４図０に示した従来の圧延方法（ＩＩ）における
２次粗ユニバーサル圧延機１４Ｃの場合と同様であるが
、上記分割ロール３８は材料のウェブの端部を圧下する
。２次粗ユニバーサル圧延機１４−２の水平ロールはそ
れぞれ第２図（Ｂ）に示す如くロール軸方向に対称に位
置変更が可能な２個の分割ロール４０から構成され、分
割ロール４０ｆｌフラ／ジ端部圧延も可能な構成となっ
ている。

これに対し、２次粗ユニバーサル圧延機１４−３の水平
ロールは第３図０に示す如く、ロール軸方向に対称に位
置変更が可能な２個の分割ロール４ＯＡから構成される
が、分割ロール４０ＡＨフラツジ端部の圧延は行なわず
、第１３図（５）に示した先願技術の１次粗ユニバーサ
ル圧延機１４Ａと同様の構成となっている。エツジヤ−
圧延機１６−１は第３図（均に示す如く、ロール軸方向
に対称に位置変更が可能な２個の分割ロール２８から構
成され、ｆｊＩＸ１４図０に示した従来の圧延方法（Ｉ
Ｉ）のエツジヤ−圧延機と同様の構成となっている。

仕上ユニバーサル圧延機１８−ＩＶｉ先願技術の第１３
図０で示した如き軸方向に位置変更が可能な２個の分割
ロール３４を使用している。

次に上記の構成を有するロールによる本発明の圧延方法
について説明する。

まず、１次粗ユニバーサル圧延機１４−１において第２
図四の如く固定ロール３６でウェブ中央の部分圧延を、
５度程度のテーバを有する水平分子ｐＪ　ｏ　−ＩＬｔ
　３８と竪ロールでウェブ端部の部分圧延とフランジ圧
延を行い、ウェブの中央部の両側の部分（以後中間部と
称す）は非圧下状態とする。

次に第２図に示した構成では２次粗ユニバーサル圧延機
１４−２において、フランジ端部に５度程度のテーパを
有する水平分割ロール４０でウエプの中間未圧下部と７
ランジ端部を、回１１５に同一水平分割ロール４０と竪
ロールでフラノンを１玉延する。また、第３図に示した
ｙｆＱ成ではエツジヤ−圧延機１６−１においてフラッ
ジ端部に５常程度のテーパを有する水平分割ロール２８
でフラッジ端部を圧延した後、２次組ユニバー・サル圧
延機１４−３において、５度程庁のテーパを有する水平
分割び一ル４０Ａと竪コールでウェブの中間未圧下部と
フラノ・ジ全月−馴りする。

これらの２基もしくけ３基による圧延を繰返すことによ
１７素材を圧延する。ただしこれらの場合、第２図、第
３図に示した固定ロール３６の＠（ト）と水平分割ロー
ル４０また１−ｊ４０Ａの間隔（ワとの関係は常に（ト
）が（ｒｊ）より犬なる状態で圧延する必要がある。ま
ｆＣ群２図（均の竪ロール幅灯仕上ユニバーサル圧延機
に送る素材の７２７２幅より小でなければならない。こ
れらの中間圧延を終了後、仕上ユニバーサル圧延４１８
−１においてテーパをほとんど有しない水平分割ロール
３４と竪ロールによって５度穆疲の傾きを有するフラノ
ンを起こして製品に仕上げる。

上記の如く、第２図に示した分割ロール３８゜４０およ
び３４の間隔を調整することによりウェブ高さが異なっ
たＨ形鋼をロール交換なしで同一ロールで圧延すること
が可能である。また、エツジヤー圧延機１６−１の分割
ロール２８の上下のロール間隔を調整することにより７
ランジ幅も異なったＨ形鋼をロール交換なしに同一ロー
ルで圧延することができる。

先願技術における圧延方法と本発明における圧延方法と
の差異はウェブの部分圧延方法に存在する。すなわち先
願技術におけるウェブの部分圧延方法は第１３図、第１
４図に示した如く、ウェブが平担な状態からまずウェブ
端部のみを圧延する段階を経た後、この段階で非圧下状
態としたウェブの中央部を圧延する段階によって行って
いる。

すなわちこれらの場合はウェブの平担化は２次粗ユニバ
ーサル圧延機によって第１３図（均または箔１４゛図０
に示した如くに、行われる。この場合、ウェブの圧下量
が大であれば、ウェブの中央部はその他のウェブおよび
フラッジ部によって圧延方向に拘束を受けることになる
。したがって第４区内に示す如く、ウェブ中央部４２の
減面メタルは幅方向にフローし、このフローがウェブ端
部４４の伸延による減厚を補ってウェブの平担化がなさ
れる。ところが、ここでウェブ中央部４２の幅（力）が
厚み（→に比べて大なる場合にはロールとの接触によっ
て上記の幅方向のメタルフローが阻止され、減面メタル
の多くは強制的に圧延方向に押し出され、かくしてウェ
ブの座屈が発生する。このウェブの座屈を防止するため
にけウェブ中央部４２の圧下量を減少させるか、または
７ランジの圧下量を増加させることが有効である。しか
し、前者の対策はバス数の増加、すなわち圧延効率の低
下を招き好ましくない。まだ、後者の対策ではフラッジ
圧延によるウェブ全体の伸延によってウェブ中央部４２
の減面メタルの圧延方向へのフローが比較的容易に行わ
れるようだなるため、ウェブの座屈は生じなくなるが、
反面、ウェブ端部４４も同減面率で伸延されるため、結
果として圧延後のウェブ端部の厚み（ン）は中央部の厚
み（夕）より薄くなり、この圧延の目的であるウェブの
平担化がなされなくなり、製品の寸法精度が悪化する。

したがって、ウェブを平担化するためにはフラノンの減
面率はウェブ中央部４２の減面率よりも小なる関係にお
いて、ウェブ端部４４の伸延による減面量を補うだけの
ウェブ中央部４２の圧下による幅方向のメタルフロー量
を確保した状態で圧延しなくてはならない。しかるに、
前述のようにウェブ中央部４２０幅に）が厚み（→に比
して大なるために幅方向のメタルフロー量は制限される
ので、上記の条件を満たし、かつウェブ座屈を防止する
ためには結局材料全体の伸延を極力抑制してウェブ中央
部４２の圧延による幅方向のメタル７０−を増加せしめ
ることが必要となるが、これは圧延効率の低下を招き好
ましくない。

これに対し、本発明によるクエプの圧延方法は第２図、
第３図に示した如く、ウェブが平担な状態からまずウェ
ブの中央部および端部を圧延する段階によって非圧下状
態となるウェブの領域を２つに分断した後に、このウェ
ブの中間未圧下部を圧延する段階によってウェブを平担
化する。この時対象とするＨ形鋼のウェブ高さサイズが
等しければ第４図（Ｂ）に示す本発明による圧延方法の
場合の中間未圧下部の幅（ヨ）の和Ｖｉ第４図（５）に
示すウェブ中央未圧下部の幅（至）に等しく、また両者
の厚み（りと（夕）もほぼ等しいため、ウェブの平担化
のための未圧下部減面量もまた等しい。

上記のように本圧延方法においてはウェブ中間部の圧下
による減面メタルの幅方向フローが大であるために、フ
ラッジの減面率が比較的大きい条件であっても、ウェブ
端部４８およびウェブ中央部５０の減面量を十分補うこ
とが可能であり、かつ圧延方向の強制的なメタルフロー
を生じないため圧延効率の高い状態でウェブ座屈を生じ
させることなく、ウェブの平担化を行うことができる。

〔実施例〕

第１表に示す寸法のロールを使用して箒２図、第３図に
示す過程で、ロール交換することなしに同一ロールで呼
称寸法７００Ｘ３００と９００Ｘ３００のＨ形鋼を製造
した。すなわち、７００×３００の場合を第５図、第６
図、９００Ｘ３００第１表 の場合を第２図、第３図に示したが、いずれの場合にも
まず１次粗ユニバーサル圧延機１４−１においてフラッ
ジとウェブの中央部および端部を圧下し、次に＠２図の
圧延方法においてｔｉ２次粗ユニバーサル圧延機１４−
２でフラッジ、フラッジ端部およびウェブの中間未圧下
部を、＠３図の圧延方法においてはエツジヤ−圧延機１
６−１での７ランジ端部の圧延を経て２次粗ユニバーサ
ル圧延機１４−３でフラッジおよびウェブの中間未圧下
部を、それぞれ圧延し、この過程を可逆圧延で複数バス
圧延したのち、仕上ユニバーサル圧延機１８−１の１バ
スでフラッジの傾きを起こしてＨ形ｎ４＃品とした。

このようにして圧延した７００Ｘ３００および９００Ｘ
３００のＨ形鋼はウェブの部分圧延における圧下部の境
のきすも発生せず表面状況および平担度も良好で、ウェ
ブ座屈も起こらず、位置可変分割ロールの摩耗に対する
位置の微調整により寸法精度も良好で歩留もすぐれてい
た。

また第５図と第２図、第６図と第３図とを比較してみる
と、それぞれ後者は分割ロール３８．２８．４０．４Ｏ
Ａ、３４のそれぞれの位置を前者に対してロール軸中心
に対称に軸端方向へ９７ｍｍ移動しただけであるので、
７００×３００から９００×３００への切換はオノライ
ノにおける分割ロールの位置変更のみでロール交換の必
要上なかった。

また＠３図の圧延方法においてｔ−！、＠６図に示した
方法で７００Ｘ３００を圧延した後、第６図（Ｂ）の分
割ロールの上下方向の間隔を５０ｍｍ狭くする変更のみ
で、別途に７００Ｘ２５０のＨ形鋼も圧延できた。

ｗｃ２図および第３図に示す圧延方法のいずれにおいて
も、ロール交換回数は従来の約１／３に大幅な減少が可
能となり、ロールの保有数が減少し、材料の加熱時間も
短縮された。

〔発明の効果〕

本発明は上記実施例ｙ−らも明らかな如く、１次粗ユニ
バーサル圧延機、エツジヤー圧延機、２次粗ユニバーサ
ル圧延機および仕上ユニバーサル圧延機等江おいて、軸
方向の位置が可変の分割ロ−ルを使用して田延すること
によって、ロール交換頻度の減少、ロール俣有数の削減
、寸法精度と歩留の向上、加熱エネルギー噸中位の減少
および圧延能率の向と等多くの効果をあげることができ
だ。

【図面の簡単な説明】

第１図囚、（Ｂ）Ｖ′ｉ本発明のＨ形＠熱間圧延を示す
模式１桿図であり、（Ａ）パル１発明、（Ｂ）は第２発
明を示す。第２図（５）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ第
１発明の（５）は１次組ユニバーサル圧ｋＴＦ、機、（
Ｂ）け２次粗ユニバーサル圧延機、ｔＣ）ｎ仕上ユニバ
ーサル圧延機によるＨ形鋼の圧延過程ならびに９００Ｘ
３００Ｈサル圧延機、（均はエツジヤ−圧延機、ｔＣ）
ｆ′ｉ２次粗ユニバーサル圧延Ｊ　（Ｄｌｔ−を仕上ユ
ニバーサル圧延機によるＨ形鋼の圧延過程、ならびに９
００×３００Ｈ形鋼の実施例の圧延過程を示す断面図、
第４図四、（Ｂ）ｔ：ｔいずれも１次粗ユニバーサル圧
延後の圧延材の断面図を示しく５）は先願技術の圧延方
法によるもの、（Ｂ）ｄ第１発明の圧延方法によるもの
、第５区内、　（Ｂ）、　（Ｃ）はいずれも本発明によ
る７００ｘ３００Ｈ形鋼の実施例の圧延過程を示す断面
図、酵６区内、（均、　（Ｃ）、　（Ｄｌはいずれも第
２発明による７ＱＯＸ３００Ｈ形鋼の実施例の圧延過程
を示す断面図、第７図四、（均はいずれも従来のＨ形鋼
熱間圧延の模式１程図、第８図（４）、（均、０はいず
れもＨ形鋼熱間圧延素材の形状を示す断面図、第９図（
５）、（Ｂ）はロール孔形を示すロールの断面図、第１
０図（３）、　（Ｂ）、　ＩＣ）はいずれもＨ形鋼の熱
間圧延の過程を示す断面図、第１１図は従来のユニバー
サル圧延機水平ロールの側面部の摩耗を示す断面図、端
１２図はＨ形鋼の寸法を示す断面図、嘉１３区内、（Ｂ
）、（Ｃ）ｆｌそれぞれ先願技術圧延方法（１）のｃＡ
）は１次粗ユニバーサル圧延機、（均は２次組ユニバ　
ｆル圧延機、（ｃ）ｄ仕上ユニバーサル圧延機によるＨ
形鋼の圧延過程を示す断面図、嬉１４図（５）、　（Ｂ
）、　（Ｃ）、　（Ｄｉけそれぞれ先願技術圧延方法（
Ｉ）の囚は１次粗ユニバーサル圧延機、（Ｂ）ｉｊエツ
ジヤ−圧延機、０け２次粗ユニバーサル圧延機、０け仕
上ユニバーサル圧延機４よるＨ形鋼の圧延過程を示す断
面図、第１５図（Ａ）ＩＢ）Ｖｉいずれも先願技術のＨ
形鋼熱間圧延の模式１程図で四は圧延方法（１）、（均
は圧延方法（Ｉｔ）を示す。 ２・・・スラブ　　　　　４・・・矩形＠即６・・・Ｈ
形鋼用鋼片 １２・・・ブレークダウン圧延機 １４−１・・・１次粗ユニバーサル圧延機１４−２．１
４−３・・・２次粗ユニバーサル圧延機１６−１・・エ
ツジヤ−圧延機 １８−１・・仕上ユニバーサル圧延機 ２８．３４．３８，４０．４ＯＡ・・・分割ロール３６
・・固定ロール 代理人　弁理士　中　路　武　雄 第１図 ○　○　　　○ Ｏ○　　　　○ 第２図 第　３　図 第４図 第５図 第６図 第７図 第９ｒＪＩＡ 第１３図 第１４図 第１５図 ■　　○　　　　○

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）スラブ、矩形鋼片もしくはＨ形鋼用鋼片を素材と
   しロール軸方向の位置がバス毎に可変な分割ロールを、
   組込んだ１次および２次粗ユニバーサル圧延機および仕
   上ユニバーサル圧延機を有して成る圧延機列を用いるＨ
   形鋼の熱間圧延方法において、ウエブが平担なＨ形鋼被
   圧延材に対し前記１次粗ユニバーサル圧延機における分
   割ロールおよび固定ロールによるウエブ端部および中央
   部の部分圧延と該分割ロールおよび竪ロールによるフラ
   ンジ圧延を繰返す段階と、前記２次粗ユニバーサル圧延
   機における分割ロールによる前記ウエブの中央部両側の
   未圧下部の部分圧延と該分割ロールおよび竪ロールによ
   りフランジ圧延する段階と、を有して成ることを特徴と
   するＨ形鋼の熱間圧延方法。
2. （２）スラブ、矩形鋼片もしくはＨ形鋼用鋼片を素材と
   しロール軸方向の位置がバス毎に可変な分割ロールを組
   み込んだ粗ユニバーサル圧延機、エツジヤー圧延機およ
   び仕上ユニバーサル圧延機を有して成る圧延機列を用い
   るＨ形鋼の熱間圧延方法において、前記粗ユニバーサル
   圧延機は１次および２次の粗ユニバーサル圧延機より成
   りウエブが平担なＨ形鋼被圧延材に対し前記１次粗ユニ
   バーサル圧延機における分割ロールおよび固定ロールに
   よるウエブ端部および中央部の部分圧延と該分割ロール
   および竪ロールによるフランジ圧延とを繰返す段階と、
   前記エツジヤー圧延機における分割ロールによるフラン
   ジ端部を圧延する段階と、前記２次粗ユニバーサル圧延
   機における分割ロールによる前記ウエブ中央部両側の未
   圧下部の部分圧延と該分割ロールおよび竪ロールによる
   フランジ圧延と該分割ロールによりフランジ端部を圧延
   する段階と、を有して成ることを特徴とするＨ形鋼の熱
   間圧延方法。