JPS61136481A - 水溶液の濃縮方法 - Google Patents
水溶液の濃縮方法Info
- Publication number
- JPS61136481A JPS61136481A JP25572084A JP25572084A JPS61136481A JP S61136481 A JPS61136481 A JP S61136481A JP 25572084 A JP25572084 A JP 25572084A JP 25572084 A JP25572084 A JP 25572084A JP S61136481 A JPS61136481 A JP S61136481A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hydrate
- gas
- water
- aqueous solution
- liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Physical Water Treatments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明に、水溶液の新規な濃縮方法に関する。
従来、溶液の濃縮には蒸発法、蒸溜法が行われている。
しかし、蒸発法では、水の蒸発潜熱が多大であるため、
濃縮のためのエネルギー消費が大となる。そのため、多
重効用缶等があるが、設備費、運転上の制約等から効用
数が制限されるため、エネルギー消費の節減にも限度が
めり、蒸発蒸気１時当ｐ消費エネルギーは１００ ’ｋ
ｏ＆１以下にすることは困難であろう。
濃縮のためのエネルギー消費が大となる。そのため、多
重効用缶等があるが、設備費、運転上の制約等から効用
数が制限されるため、エネルギー消費の節減にも限度が
めり、蒸発蒸気１時当ｐ消費エネルギーは１００ ’ｋ
ｏ＆１以下にすることは困難であろう。
ま次蒸溜法においては高濃度の溶質が得られる利点があ
るが、還１５！を必要とし、エネルギー消費の点では不
十分である。
るが、還１５！を必要とし、エネルギー消費の点では不
十分である。
このような蒸発法、蒸溜法の欠点を補う目的で、例えは
海水からの淡水製造法として、水和物を生成させ、これ
を母液から分離する技術、言い換えれば水和物による海
水の濃縮技術が研究されている。これは、海水に液体プ
ロパンを供給し、該液体プロパンの１部が気化する際の
断熱冷却に１５海水を冷却して水和物を生成させ、これ
を母液から分離するもので６る。
海水からの淡水製造法として、水和物を生成させ、これ
を母液から分離する技術、言い換えれば水和物による海
水の濃縮技術が研究されている。これは、海水に液体プ
ロパンを供給し、該液体プロパンの１部が気化する際の
断熱冷却に１５海水を冷却して水和物を生成させ、これ
を母液から分離するもので６る。
更に、この水和物を利用した濃縮技術として、疎水性有
機ｆＩＩ＃Ｅから水を除去する方法が知られている（ｑ
８公昭５５−１０５５５号公報参照）。
機ｆＩＩ＃Ｅから水を除去する方法が知られている（ｑ
８公昭５５−１０５５５号公報参照）。
（発明が解決しＬうとする問題点）
上記の海水濃縮技術は、水和物を母液（すなわち海水ン
から分離し几場合、母液の１部が水和物に付着する。こ
れを分解して水利剤（すなわちプロパンツと淡水に分け
た時、母液が淡水側に混入しく希薄）溶液となる。この
溶液がそのま＼処分できる場合は問題ないが、何らかの
処理が必要となる時はその処理設備が新たに必要となる
。
から分離し几場合、母液の１部が水和物に付着する。こ
れを分解して水利剤（すなわちプロパンツと淡水に分け
た時、母液が淡水側に混入しく希薄）溶液となる。この
溶液がそのま＼処分できる場合は問題ないが、何らかの
処理が必要となる時はその処理設備が新たに必要となる
。
また疎水性有機溶媒からの水の除去は、疎水性の液体中
の水分は微少であり、これをそのまま大量の水分を除去
する方法に適用すると、コスト高となる。元素、親水性
溶液（例えば、上述の海水、あるいはメタノール溶液等
ンでは水和物を造り離＜、天然ガスパイプラインの水和
物による閉塞防止のため、メタノール等を注入する等の
例がある程である。従って、親水性溶液中で水和物を生
成させて水を除去する技術は技術常識からは外れる（従
って、上述の海水濃縮技術も未だ研究段階に止まり、実
用化には至っていないン。
の水分は微少であり、これをそのまま大量の水分を除去
する方法に適用すると、コスト高となる。元素、親水性
溶液（例えば、上述の海水、あるいはメタノール溶液等
ンでは水和物を造り離＜、天然ガスパイプラインの水和
物による閉塞防止のため、メタノール等を注入する等の
例がある程である。従って、親水性溶液中で水和物を生
成させて水を除去する技術は技術常識からは外れる（従
って、上述の海水濃縮技術も未だ研究段階に止まり、実
用化には至っていないン。
本発明は、上記の諸点に鑑み、エネルギ効率の良い水ｇ
液（すなわち親水性溶液）の濃縮方法を提供することを
目的とするものである。
液（すなわち親水性溶液）の濃縮方法を提供することを
目的とするものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、上記した親水性溶液中での水和物生成という
技術常識に反し、敢えて該溶液中で水和物生成を行い、
この水和物生成の几めの冷却熱負荷、圧縮動力等の節減
を図ると共に、洗滌の効果的な方法を加味して、上記目
的を達成するものである。
技術常識に反し、敢えて該溶液中で水和物生成を行い、
この水和物生成の几めの冷却熱負荷、圧縮動力等の節減
を図ると共に、洗滌の効果的な方法を加味して、上記目
的を達成するものである。
なお、親水性溶液の場合は、前述のＬうに水和物が生成
し難く、かつ高濃度まで濃縮する場合はこれが尚甚しく
なる。従って、水和物生成温度は低温にする必要があり
、一方、この水和物を洗滌する際の洗滌水は最終的には
淡水で十分、付着液を洗い落さなければ被濃縮溶液のロ
スとなり、実用上底９立ｔなくなる。
し難く、かつ高濃度まで濃縮する場合はこれが尚甚しく
なる。従って、水和物生成温度は低温にする必要があり
、一方、この水和物を洗滌する際の洗滌水は最終的には
淡水で十分、付着液を洗い落さなければ被濃縮溶液のロ
スとなり、実用上底９立ｔなくなる。
本発明は、これらの点に基づくもので、被濃縮水溶液及
び５水塩以上の結晶水の水和物を生成するガスを、５℃
以下の低温：、 １００ Ｋ９７ｃｍ”以下の加圧下の
水和槽に圧入し、前記水溶液とガスとを接触せしめて水
和物を生成させ、その水和物を槽外に取り出し、凍結温
度低下を目的とし九給液成分供給用濃度調整ラインと温
度調節器を持った洗滌液ラインを備えた液分離機にて、
前記水和物を洗滌することを特徴とする水溶液の濃縮方
法に関するものである。
び５水塩以上の結晶水の水和物を生成するガスを、５℃
以下の低温：、 １００ Ｋ９７ｃｍ”以下の加圧下の
水和槽に圧入し、前記水溶液とガスとを接触せしめて水
和物を生成させ、その水和物を槽外に取り出し、凍結温
度低下を目的とし九給液成分供給用濃度調整ラインと温
度調節器を持った洗滌液ラインを備えた液分離機にて、
前記水和物を洗滌することを特徴とする水溶液の濃縮方
法に関するものである。
以下、添付図面等を参照して本発明方法を詳述する。
第１図は本発明方法の一実施態様例を示すフローシート
である。
である。
第１図において、５℃以下の低温で且つ１００ｋＱ／ｃ
ｍ” Ｂ下に加圧された水和槽９において、０℃付近或
はそれ以下に冷却された水溶液は、ガスコンプレッサー
２２及び昇圧機１５、ガス循環様１６エクの水和物を生
成し得る有機あるいは無機ガス（以下、当該ガスを水利
剤と記す］と接触することによって、そのガス成分との
水和物を析出する条件下におかれる。この水和物は、例
えばＣＩＨｓ ・１７ Ｈｚｏ、 ０４ ・５５／４Ｈ
２０等ノ分子式を持ち氷状に成長する。この氷状の結晶
を液分離機１０にて付着液体ができるだけ少い状態でロ
ータリーバルブ２０経由で散気槽１１に取り出す。こ＼
で水和槽９乃至液分離機１０よｐ減圧および／あるいは
昇温されて上記の水和物は平衡を失って分解し水とガス
になる。然し、処理液によっては溶質の水和物生成阻害
性のため、水和物生成条件を可成り低温側に設定する必
要がアリ、水和槽９における操作条件も、従って低温に
保たれる場合が多い。この時は水和物の洗滌に若干の工
夫を要す。即ち、液分離機１０内の水和物は付着液の種
類、濃度、温度、圧力によって分解、あるいは生成を行
うから、温度調節器２１を洗滌用ラインに設け、且つ氷
点降下の目的で供給ポンプ８経由で液分離機１０に供給
される給液の１部を該洗滌ラインに導入し、最終的には
淡水による洗滌を行う。水和物は・液分離機１０を経て
散気槽１１に入る。こ＼は液分離機内エリ減圧されてお
り且つ若干高温であるから、水和物は平衡を失ってガス
と水に分解し、水は淡水受槽１７、ポンプ２５、クーラ
ー２８経由で洗滌水として使用する以外はポンプ２４、
クーラー５経由で系外に出る。濃縮液は水和槽９の底部
よりポンプ２６、クーラー４経由で系外に出る。散気槽
１１で発生したガスはガスクーラー２３経由で循環使用
される。
ｍ” Ｂ下に加圧された水和槽９において、０℃付近或
はそれ以下に冷却された水溶液は、ガスコンプレッサー
２２及び昇圧機１５、ガス循環様１６エクの水和物を生
成し得る有機あるいは無機ガス（以下、当該ガスを水利
剤と記す］と接触することによって、そのガス成分との
水和物を析出する条件下におかれる。この水和物は、例
えばＣＩＨｓ ・１７ Ｈｚｏ、 ０４ ・５５／４Ｈ
２０等ノ分子式を持ち氷状に成長する。この氷状の結晶
を液分離機１０にて付着液体ができるだけ少い状態でロ
ータリーバルブ２０経由で散気槽１１に取り出す。こ＼
で水和槽９乃至液分離機１０よｐ減圧および／あるいは
昇温されて上記の水和物は平衡を失って分解し水とガス
になる。然し、処理液によっては溶質の水和物生成阻害
性のため、水和物生成条件を可成り低温側に設定する必
要がアリ、水和槽９における操作条件も、従って低温に
保たれる場合が多い。この時は水和物の洗滌に若干の工
夫を要す。即ち、液分離機１０内の水和物は付着液の種
類、濃度、温度、圧力によって分解、あるいは生成を行
うから、温度調節器２１を洗滌用ラインに設け、且つ氷
点降下の目的で供給ポンプ８経由で液分離機１０に供給
される給液の１部を該洗滌ラインに導入し、最終的には
淡水による洗滌を行う。水和物は・液分離機１０を経て
散気槽１１に入る。こ＼は液分離機内エリ減圧されてお
り且つ若干高温であるから、水和物は平衡を失ってガス
と水に分解し、水は淡水受槽１７、ポンプ２５、クーラ
ー２８経由で洗滌水として使用する以外はポンプ２４、
クーラー５経由で系外に出る。濃縮液は水和槽９の底部
よりポンプ２６、クーラー４経由で系外に出る。散気槽
１１で発生したガスはガスクーラー２３経由で循環使用
される。
このように本発明においては、■脱水するのに、水和物
を生成させ、それを母液から分離すること、■水和物の
洗滌に洗滌水ラインｒＣｆＩｋ度調整ライン２９お工び
温度調節器２１を設けたことが重要である。
を生成させ、それを母液から分離すること、■水和物の
洗滌に洗滌水ラインｒＣｆＩｋ度調整ライン２９お工び
温度調節器２１を設けたことが重要である。
これらの点につき、さらに説明を加えれば、本発明では
、水利剤は温度制御下にあるガス状で供給され且つ大量
に循環している母液と接触するので、前記した海水から
の淡水製造法に比し温度差、濃度差が少く且つ均一な条
件下（緩和な条件）で水和物が析出されることになり、
粒径の大きいものが得られる。また、水和物を母液から
分離した場合、母液の１部が水和物に付着する。これを
分解して水利剤と（淡）水に分は几時、母液が（淡）水
側に混入しく希薄ン溶液となる。この溶液がそのま＼処
分できる場合は問題ないが、何らかの処理が必要となる
時はその処理設備が新次に必要となり、この設備如何が
本発明の効果に大きな影響を与える。従って、水和物に
付着する母液を機械的に十分分離すると共に洗滌水にＬ
り付着母液を洗い流すことが必要となるのである。然し
、付着液の種類および濃度、温度、圧力、等の条件によ
って、水和物の分解、生成が行われるため、付着母液濃
度の高い間は洗滌水として淡水を使えず（淡水の場合ａ
ｃＤＬ下では使えない］洗滌効果が悪い。本発明では水
和物付着母液中の溶質濃度を段々に低下させ水和物の分
解を起こさせずに最終的にはクーラー２８よりの淡水で
例えば０℃で洗滌を行うのである。
、水利剤は温度制御下にあるガス状で供給され且つ大量
に循環している母液と接触するので、前記した海水から
の淡水製造法に比し温度差、濃度差が少く且つ均一な条
件下（緩和な条件）で水和物が析出されることになり、
粒径の大きいものが得られる。また、水和物を母液から
分離した場合、母液の１部が水和物に付着する。これを
分解して水利剤と（淡）水に分は几時、母液が（淡）水
側に混入しく希薄ン溶液となる。この溶液がそのま＼処
分できる場合は問題ないが、何らかの処理が必要となる
時はその処理設備が新次に必要となり、この設備如何が
本発明の効果に大きな影響を与える。従って、水和物に
付着する母液を機械的に十分分離すると共に洗滌水にＬ
り付着母液を洗い流すことが必要となるのである。然し
、付着液の種類および濃度、温度、圧力、等の条件によ
って、水和物の分解、生成が行われるため、付着母液濃
度の高い間は洗滌水として淡水を使えず（淡水の場合ａ
ｃＤＬ下では使えない］洗滌効果が悪い。本発明では水
和物付着母液中の溶質濃度を段々に低下させ水和物の分
解を起こさせずに最終的にはクーラー２８よりの淡水で
例えば０℃で洗滌を行うのである。
上述した本発明方法は、稀薄溶液の濃縮例えばアルコー
ル（発酵）溶液の予備濃縮、有価排液の濃縮、例えばパ
ルプ排液の予備濃縮等に適用することができる。
ル（発酵）溶液の予備濃縮、有価排液の濃縮、例えばパ
ルプ排液の予備濃縮等に適用することができる。
（実施例）
Ｗｃ１図のフローに沿って稀メタノール水溶液の濃縮を
行った。
行った。
メタノール水溶液はタンク１からポンプ２によって送ら
れ、フィルター５、クーラー４及びクーラー６、或はク
ーラー５及びクーラー６経 ４由で一１４℃まで冷却さ
れ次後、受タンク７、供給ポンプ８経由で液分離機１０
の上部に供給される。こ＼で水和物と接触し、水和物に
付着した濃縮メタノール液を洗い流す。従って、水和物
付着液の濃度は水和槽９で濃縮された状態から濃縮前の
水溶液の濃度になる。
れ、フィルター５、クーラー４及びクーラー６、或はク
ーラー５及びクーラー６経 ４由で一１４℃まで冷却さ
れ次後、受タンク７、供給ポンプ８経由で液分離機１０
の上部に供給される。こ＼で水和物と接触し、水和物に
付着した濃縮メタノール液を洗い流す。従って、水和物
付着液の濃度は水和槽９で濃縮された状態から濃縮前の
水溶液の濃度になる。
水和槽９では３０チのメタノール濃度でも水和物が生成
する条件、即ち、−１４℃、約５５隨／♂に保すれてお
夕、メタノール溶液は循環タンク１２、循環ポンプ１４
経由で槽９内にくり返し供給される。水和槽９の底部か
らの濃縮液はポンプ２６、クーラー４を経由して系外に
出る。また、プロパンガスはガスタンク１３からガスコ
ンプレッサー２２によって補給され、ガス循携機１６、
昇圧機１５を経て水和槽９に供給され、該槽内でメタノ
ール溶液と接触し、水和物０３Ｈ＠・１７ａ、ｏを形成
する。余剰のガスはガス循環機１６ｔ−経由して、くり
返し使用される。
する条件、即ち、−１４℃、約５５隨／♂に保すれてお
夕、メタノール溶液は循環タンク１２、循環ポンプ１４
経由で槽９内にくり返し供給される。水和槽９の底部か
らの濃縮液はポンプ２６、クーラー４を経由して系外に
出る。また、プロパンガスはガスタンク１３からガスコ
ンプレッサー２２によって補給され、ガス循携機１６、
昇圧機１５を経て水和槽９に供給され、該槽内でメタノ
ール溶液と接触し、水和物０３Ｈ＠・１７ａ、ｏを形成
する。余剰のガスはガス循環機１６ｔ−経由して、くり
返し使用される。
水和槽９の底部液面付近にはプロパンと水との水和物（
Ｃｊ、Ｈ，・１７Ｈ，Ｏ）が集まって来るので、これを
液分離°機１０に導き、右上方にかき上げながら、水和
物のみを取り出す。その途中で、上述の供給稀薄メタノ
ール溶液と接触し、付層してい友水和槽の液は供給液と
入れ替り、更にそれは固型物が右上方に移動している間
に固型物から重力に１℃分離する。
Ｃｊ、Ｈ，・１７Ｈ，Ｏ）が集まって来るので、これを
液分離°機１０に導き、右上方にかき上げながら、水和
物のみを取り出す。その途中で、上述の供給稀薄メタノ
ール溶液と接触し、付層してい友水和槽の液は供給液と
入れ替り、更にそれは固型物が右上方に移動している間
に固型物から重力に１℃分離する。
この時、水和物に付着の母液にメタノール１０チの水溶
液であり、五５ Ｋ１１ｌ／ぼ２の圧力下では−１，５
℃程度の温度でないと、水和物の分解が起ることになる
。これに０℃の淡水を洗滌水として直ちに使うことは、
水和物の温度上昇を来し分解の原因となる。そこで濃度
調整ライン２９経由の供給液を少量供給し、５部程度の
メタノール水溶液として、且つ温度調節器２１にて５チ
メタノール水溶液の凍結温度以上で−１，５℃以下の温
度に調節した・ものを洗滌水として液分離機１０に注入
し、水和物付着メタノール水浴液をｆｉｌき換え、５１
１１度の付着液とする。この濃度の時は０℃以上の温度
でも水和物の分解は生じないから、クーラー２８経由の
淡水にて付着液を置きかえ且つ水切りを十分性つ九上、
ロータリーパルプ２０経由で散気槽１１に気密を保ちな
がら取り出す。こ＼でヒーター１８に工５２℃まで加温
し、約２．８随／−まで減圧されガスと水に分解する。
液であり、五５ Ｋ１１ｌ／ぼ２の圧力下では−１，５
℃程度の温度でないと、水和物の分解が起ることになる
。これに０℃の淡水を洗滌水として直ちに使うことは、
水和物の温度上昇を来し分解の原因となる。そこで濃度
調整ライン２９経由の供給液を少量供給し、５部程度の
メタノール水溶液として、且つ温度調節器２１にて５チ
メタノール水溶液の凍結温度以上で−１，５℃以下の温
度に調節した・ものを洗滌水として液分離機１０に注入
し、水和物付着メタノール水浴液をｆｉｌき換え、５１
１１度の付着液とする。この濃度の時は０℃以上の温度
でも水和物の分解は生じないから、クーラー２８経由の
淡水にて付着液を置きかえ且つ水切りを十分性つ九上、
ロータリーパルプ２０経由で散気槽１１に気密を保ちな
がら取り出す。こ＼でヒーター１８に工５２℃まで加温
し、約２．８随／−まで減圧されガスと水に分解する。
分解して発生したガスはガスクーラー２３おＬび昇圧機
１５経由で水和槽９に供給される。また、水は一部洗滌
水として淡水受槽１７、ポンプ２５、クーラー２８経由
で使用されるが、大部分はポンプ２４、クーラー５経由
で系外に取り出す。図中１９は冷凍機等の冷却装置でク
ーラー６、ガスクーラー２３、クーラー２７、クーラー
２８へ冷媒を供給する。
１５経由で水和槽９に供給される。また、水は一部洗滌
水として淡水受槽１７、ポンプ２５、クーラー２８経由
で使用されるが、大部分はポンプ２４、クーラー５経由
で系外に取り出す。図中１９は冷凍機等の冷却装置でク
ーラー６、ガスクーラー２３、クーラー２７、クーラー
２８へ冷媒を供給する。
本例におけるエネルギ消費を、第２図を参照して概算す
ると次の如くなる。
ると次の如くなる。
液入口 メタノール１０ｗｔ％水浴液、（１０００′に
ｇ当り）・・争メタノール１００にｑ、水９００ゆ液出
口 メタノール５０ ｗｔ％水溶液、（１ｏｏｏＨ当す
）・・・メタノール１００ゆ、水２５５ゆ脱水量 ９０
０−２５５＝６６７時 但し、洗滌水系同房５ｍ５５Ｋｇを加算すると、脱水負
荷６６７＋１３５中８００隋 プロパン所要量 １７水塩 ８００×工×ユーキ２．６１Ｋ１７−ｍｏｌｌ ８ １
７ １】 クーラー６熱負荷 クーラー６人口１５４℃、出口−１４ＣＱ、： １００
０ＸＩＸ（α５４−（−１４３） ＝＝ １４，５４０
ｋｃａ１１５５２０＝４．５２冷凍トン ２） ガスクーラー２３熱負荷 グロバン２．６１に９−ｆｌｌｏｌ ０Ｐ中１８ｋｃ
ａｌ／に９−ｍｏ１℃２℃→・・１４℃ １８Ｘ２．６
１ Ｘｌ ６＝７５１．７ ｋｃａ１１５！ｉ２０キ１
２５冷凍トン クーラー２８ １３１５１Ｘ（２−０ンＸ１：２６４ｋ
Ｃａｌ／３５２０中（ＬＯ８冷凍トン 冷凍負荷４．５２＋１２３＋α０８＋α＝ｔ６５＋α＝
５冷凍トン５）Ｐ＝ （ＬａＨＰｘ５＝ｔＯ）Ｐ Ｘ
（Ｌ７４５７＝＆ＯｋＷ但し、α８は１冷凍トン当りの
電力消電量、α７４５７は単位概算係数を示す。
ｇ当り）・・争メタノール１００にｑ、水９００ゆ液出
口 メタノール５０ ｗｔ％水溶液、（１ｏｏｏＨ当す
）・・・メタノール１００ゆ、水２５５ゆ脱水量 ９０
０−２５５＝６６７時 但し、洗滌水系同房５ｍ５５Ｋｇを加算すると、脱水負
荷６６７＋１３５中８００隋 プロパン所要量 １７水塩 ８００×工×ユーキ２．６１Ｋ１７−ｍｏｌｌ ８ １
７ １】 クーラー６熱負荷 クーラー６人口１５４℃、出口−１４ＣＱ、： １００
０ＸＩＸ（α５４−（−１４３） ＝＝ １４，５４０
ｋｃａ１１５５２０＝４．５２冷凍トン ２） ガスクーラー２３熱負荷 グロバン２．６１に９−ｆｌｌｏｌ ０Ｐ中１８ｋｃ
ａｌ／に９−ｍｏ１℃２℃→・・１４℃ １８Ｘ２．６
１ Ｘｌ ６＝７５１．７ ｋｃａ１１５！ｉ２０キ１
２５冷凍トン クーラー２８ １３１５１Ｘ（２−０ンＸ１：２６４ｋ
Ｃａｌ／３５２０中（ＬＯ８冷凍トン 冷凍負荷４．５２＋１２３＋α０８＋α＝ｔ６５＋α＝
５冷凍トン５）Ｐ＝ （ＬａＨＰｘ５＝ｔＯ）Ｐ Ｘ
（Ｌ７４５７＝＆ＯｋＷ但し、α８は１冷凍トン当りの
電力消電量、α７４５７は単位概算係数を示す。
５） ガス圧入動力
循環機 ５霧Ｃｓ”ｓ −１’℃、五５ゆダ→屯０
ψ譬ηユ＝ｃｔｙ、ｐｌ：吸込圧力にｇ／ｃｒｗ”［＝
１．２．Ｖ：吸込状態換算吐出風ｉｍ／ｍ１Ｚ＝１段 ガス圧入動力計 （Ｌ７＋１．１８＝＝１．８８中２）
ｐＸ（１７４５７！１．５ｋＷ液圧入動力 １ｙｙ／、１ａ礒五５ゆ’ｃＪ（Ａ４ａｔｍ） ｒ＝１
００晩々とすると、 ＰＢ ” ｒＱ： Ｈｔ７／７５＝１０００Ｘ１１５６
００Ｘ （５４−１０）／７５＝α０９）Ｐ １７＝（Ｌ７ α０９．／Ｇ、７ＸＯ−７４５７＊
１１ ｋＷ液循環動力 ５ ｍ” 、 Ｈｅａｄ １
５ｍ’Ｘ’ｔｓ＝１０００Ｘ５／ ５６ｏｏｘ１ｓ／’
７５＝＝α２７８１−Ｐ＋７＝＋（１７（Ｌ２７８／Ｉ
Ｌ７Ｘ（１７４５７中ａ５ｋＷ動力合計 五〇＋１．５
＋（Ｌｌ ＋ＩＩＬ５＋α＝４．９＋α５＝５．４ ｋ
Ｗ発電効率５５％ ５５．４Ｘ８６０／１１５５＝１
５２６１Ｌ６ｋｃａｌヒーター１８に訃ける熱負荷 ８
００Ｘ（２−０）＝１６００ｋｃａｌ故に、合計熱ｔ（
所要エネルギーり １５２６ａ６＋１６００＝１４８６ａ６ ｋｃａｌ脱水
量 ６６７− 故に、脱水量１ｋＰ当夕熱量（所要エネルギー′＃、］
１４８６ａ６／６６７ ＝２２．５ ｋｃａＶｆＣ９一
方、従来の蒸溜法におけるエネルギ消費の概算すると通
の如くなる。
ψ譬ηユ＝ｃｔｙ、ｐｌ：吸込圧力にｇ／ｃｒｗ”［＝
１．２．Ｖ：吸込状態換算吐出風ｉｍ／ｍ１Ｚ＝１段 ガス圧入動力計 （Ｌ７＋１．１８＝＝１．８８中２）
ｐＸ（１７４５７！１．５ｋＷ液圧入動力 １ｙｙ／、１ａ礒五５ゆ’ｃＪ（Ａ４ａｔｍ） ｒ＝１
００晩々とすると、 ＰＢ ” ｒＱ： Ｈｔ７／７５＝１０００Ｘ１１５６
００Ｘ （５４−１０）／７５＝α０９）Ｐ １７＝（Ｌ７ α０９．／Ｇ、７ＸＯ−７４５７＊
１１ ｋＷ液循環動力 ５ ｍ” 、 Ｈｅａｄ １
５ｍ’Ｘ’ｔｓ＝１０００Ｘ５／ ５６ｏｏｘ１ｓ／’
７５＝＝α２７８１−Ｐ＋７＝＋（１７（Ｌ２７８／Ｉ
Ｌ７Ｘ（１７４５７中ａ５ｋＷ動力合計 五〇＋１．５
＋（Ｌｌ ＋ＩＩＬ５＋α＝４．９＋α５＝５．４ ｋ
Ｗ発電効率５５％ ５５．４Ｘ８６０／１１５５＝１
５２６１Ｌ６ｋｃａｌヒーター１８に訃ける熱負荷 ８
００Ｘ（２−０）＝１６００ｋｃａｌ故に、合計熱ｔ（
所要エネルギーり １５２６ａ６＋１６００＝１４８６ａ６ ｋｃａｌ脱水
量 ６６７− 故に、脱水量１ｋＰ当夕熱量（所要エネルギー′＃、］
１４８６ａ６／６６７ ＝２２．５ ｋｃａＶｆＣ９一
方、従来の蒸溜法におけるエネルギ消費の概算すると通
の如くなる。
水２５稗１：１λ９４
環流比ａ５．塔底蒸発量 １ ＆０７Ｘｔ５ ＝ ２４
．１０５′ｋｇ−ｍｏｌ塔底組成 中ｊｒＪＱチ■冨
Ｏ 塔底における蒸気発生のための熱量 ５５０Ｘ１８Ｘ２４．１０５＝２３９，０８５ｋｃａｌ
脱水量１ゆ当り換算 ２５９，０８５／６４７＝４５１
１４ｋｃａｌ／ｋｐ従って、上記本発明法との比は５５
ａ４：２２．５＝１＆１：１ となる。
．１０５′ｋｇ−ｍｏｌ塔底組成 中ｊｒＪＱチ■冨
Ｏ 塔底における蒸気発生のための熱量 ５５０Ｘ１８Ｘ２４．１０５＝２３９，０８５ｋｃａｌ
脱水量１ゆ当り換算 ２５９，０８５／６４７＝４５１
１４ｋｃａｌ／ｋｐ従って、上記本発明法との比は５５
ａ４：２２．５＝１＆１：１ となる。
尚、本発明法における散気槽での加熱源は低温のもので
よいので、場所によっては廃熱（使途のない）を利用で
きる。その時は、１隋脱水に要する熱量ｔｊ： １３２
Ｂｌｂ、６／６６７ ＝ ２０ｋｃａｌ となシ、蒸
溜法の約１８分の１でよいことになる。
よいので、場所によっては廃熱（使途のない）を利用で
きる。その時は、１隋脱水に要する熱量ｔｊ： １３２
Ｂｌｂ、６／６６７ ＝ ２０ｋｃａｌ となシ、蒸
溜法の約１８分の１でよいことになる。
第１図は本発明の一実施態様例を示す７０−シート、第
２図は本発明の実施例における所要エネルギーの概算を
する九めの説明図である。
２図は本発明の実施例における所要エネルギーの概算を
する九めの説明図である。
Claims (1)
- 被濃縮水溶液及び５水塩以上の結晶水の水和物を生成す
るガスを、５℃以下の低温；１００ｋｇ／ｃｍ＾２以下
の加圧下の水和槽に圧入し、前記水溶液とガスとを接触
せしめて水和物を生成させ、その水和物を槽外に取り出
し、凍結温度低下を目的とした給液成分供給用濃度調整
ラインと温度調節器を持つた洗滌液ラインを備えた液分
離機にて、前記水和物を洗滌することを特徴とする水溶
液の濃縮方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25572084A JPS61136481A (ja) | 1984-12-05 | 1984-12-05 | 水溶液の濃縮方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25572084A JPS61136481A (ja) | 1984-12-05 | 1984-12-05 | 水溶液の濃縮方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61136481A true JPS61136481A (ja) | 1986-06-24 |
Family
ID=17282710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25572084A Pending JPS61136481A (ja) | 1984-12-05 | 1984-12-05 | 水溶液の濃縮方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61136481A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001004056A1 (en) * | 1999-07-12 | 2001-01-18 | Marine Desalination Systems, L.L.C. | Desalination using positively buoyant or negatively buoyant/assisted buoyancy hydrate and concomitant carbon dioxide capture yielding liquid carbon dioxide |
-
1984
- 1984-12-05 JP JP25572084A patent/JPS61136481A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001004056A1 (en) * | 1999-07-12 | 2001-01-18 | Marine Desalination Systems, L.L.C. | Desalination using positively buoyant or negatively buoyant/assisted buoyancy hydrate and concomitant carbon dioxide capture yielding liquid carbon dioxide |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3026261A (en) | Method and apparatus for treating sea water to remove objectionable hardness | |
| US5500189A (en) | Apparatus for crystallization of organic matter | |
| CN100374377C (zh) | 一种海水淡化方法 | |
| US6632362B2 (en) | Vacuum retort anaerobic digestion (VRAD) system and process | |
| CN106865571A (zh) | 一种化工浓盐水制取小苏打和硫酸铵的方法 | |
| CN101928016B (zh) | 采用负压双效逆流蒸发结晶方式生产硫酸铵的工艺 | |
| CN110550680B (zh) | 一种阻止硫酸法钛白废酸多效浓缩一效结垢的方法 | |
| CN106830010A (zh) | 一种甘氨酸生产中甲醇及氯化铵提取设备及提取工艺 | |
| JPS6125682A (ja) | 海水淡水化方法 | |
| CN113233676A (zh) | 一种高盐废水中无机盐和水的分离回收方法 | |
| CN114249369B (zh) | 一种应用引射器提供动力和真空变频泵稳压的含盐废水处理系统及方法 | |
| CN203295308U (zh) | 一种有机含盐废水处理系统 | |
| CN110723756A (zh) | 钛液连续真空结晶制取七水硫酸亚铁的新工艺及装置 | |
| CN110217934A (zh) | 一种泡菜盐水mvr蒸发结晶的制备方法 | |
| CN111252978A (zh) | 再生铅废液中高纯度硫酸钠的回收方法 | |
| CN112028371B (zh) | 利用boe废液制备氟化氢铵的系统 | |
| CN113387498A (zh) | 用于垃圾渗滤液浓水冷冻浓缩的处置系统及处置方法 | |
| JPS61136481A (ja) | 水溶液の濃縮方法 | |
| CN210117305U (zh) | 一种热泵低温分盐的废水处理装置 | |
| CN110642317A (zh) | 一种硫酸钠废水资源化利用方法 | |
| CN206395987U (zh) | 一种处理高盐废水的装置 | |
| CN205933523U (zh) | 一种edta高盐有机废水处理及资源回收系统 | |
| CN104524797B (zh) | 二氯氧化锆生产过程中的节能浓缩蒸发方法 | |
| CN210261447U (zh) | 一种氯化钠和硫酸钠超声式蒸发结晶分盐系统 | |
| CN109107204B (zh) | 一种可提高机械蒸汽再压缩系统浓缩程度的系统及方法 |