JPS61136419A - 圧力スイング吸着の選択脱着方法 - Google Patents
圧力スイング吸着の選択脱着方法Info
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- JPS61136419A JPS61136419A JP59257121A JP25712184A JPS61136419A JP S61136419 A JPS61136419 A JP S61136419A JP 59257121 A JP59257121 A JP 59257121A JP 25712184 A JP25712184 A JP 25712184A JP S61136419 A JPS61136419 A JP S61136419A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は複数種の被吸着性成分を含有する混合原料ガス
から、回収目的の被吸着性成分を回収するに際して脱着
工程を複数段階に分けることによって脱着成分相互の分
離選択を行なう方法に関し、回収目的の被吸着性成分ガ
スを高い濃度で得ることのできる圧力スイング吸着の選
択脱着方法に関するものである。
から、回収目的の被吸着性成分を回収するに際して脱着
工程を複数段階に分けることによって脱着成分相互の分
離選択を行なう方法に関し、回収目的の被吸着性成分ガ
スを高い濃度で得ることのできる圧力スイング吸着の選
択脱着方法に関するものである。
圧力スイング吸着装置を使って被吸着性ガスを製品ガス
として回収する方法には下記の様な方法が知られている
。例えば水素ガス（Ｈり、窒素ガス（Ｎ、）、−酸化炭
素ガス（ＣＯ）から構成される原料ガスから、吸着剤と
してゼオライトを用いてＣＯを濃縮回収する方法につい
ては次の様に説明することができる。第２図は圧力スイ
ング吸着装置の代表例を示す概略図そあ）、原料ガス供
給管１から供給される原料ガスは弁７．８の開閉操作に
よって吸着塔５ａ又は５ｂのいずれかに導入される。い
ま吸着塔５ａへ原料ガスを供給する場合を考えると、吸
着塔５ａ内を加圧状態にして吸着性の強いＣＯを吸着剤
にどんどん吸着させる。原料ガスのうち吸着剤に対する
吸着力の弱いＨｌ及びＮ２は吸着剤には殆んど吸着され
ず弁１１を通過して非吸着性ガス廃棄管２よシ排出され
てしまう。吸着塔５ａ内の吸着剤がＣＯの吸着によって
飽和に達する時点で、弁７及び１１を閉鎖して吸着塔５
ａへの原料ガスの供給を止め、弁８；１２を開放するこ
とによって吸着塔５ｂへの供給に切替える。一方弁９を
開放して吸着塔５ａ内の圧力を解放すると共に、真空ポ
ンプ（またはプロワ−や圧縮機等）６を作動して吸着塔
５ａを減圧状態にする。吸着剤に吸着されているＣＯは
減圧によって脱着され、Ｈ！やＮ、の混入が少ない濃縮
された高純度ＣＯが製品ガス取出管４から回収される。
として回収する方法には下記の様な方法が知られている
。例えば水素ガス（Ｈり、窒素ガス（Ｎ、）、−酸化炭
素ガス（ＣＯ）から構成される原料ガスから、吸着剤と
してゼオライトを用いてＣＯを濃縮回収する方法につい
ては次の様に説明することができる。第２図は圧力スイ
ング吸着装置の代表例を示す概略図そあ）、原料ガス供
給管１から供給される原料ガスは弁７．８の開閉操作に
よって吸着塔５ａ又は５ｂのいずれかに導入される。い
ま吸着塔５ａへ原料ガスを供給する場合を考えると、吸
着塔５ａ内を加圧状態にして吸着性の強いＣＯを吸着剤
にどんどん吸着させる。原料ガスのうち吸着剤に対する
吸着力の弱いＨｌ及びＮ２は吸着剤には殆んど吸着され
ず弁１１を通過して非吸着性ガス廃棄管２よシ排出され
てしまう。吸着塔５ａ内の吸着剤がＣＯの吸着によって
飽和に達する時点で、弁７及び１１を閉鎖して吸着塔５
ａへの原料ガスの供給を止め、弁８；１２を開放するこ
とによって吸着塔５ｂへの供給に切替える。一方弁９を
開放して吸着塔５ａ内の圧力を解放すると共に、真空ポ
ンプ（またはプロワ−や圧縮機等）６を作動して吸着塔
５ａを減圧状態にする。吸着剤に吸着されているＣＯは
減圧によって脱着され、Ｈ！やＮ、の混入が少ない濃縮
された高純度ＣＯが製品ガス取出管４から回収される。
上記吸着・脱着の工程を吸着塔５ａ、５ｂの切替使用に
よって繰返していけば、製品ガスである高純度−酸化炭
素ガスを連続的に回収できる。
よって繰返していけば、製品ガスである高純度−酸化炭
素ガスを連続的に回収できる。
上記した例では原料ガス中もつとも吸着力の強い被吸着
性成分を製品として回収するので脱着工程において特に
重大な問題はない。しかし原料ガス中に、回収目的の被
吸着性成分よ）吸着力の大きな被吸着成分を含んでいる
場合には、回収目的成分の濃度はどうしても低下してし
まう。
性成分を製品として回収するので脱着工程において特に
重大な問題はない。しかし原料ガス中に、回収目的の被
吸着性成分よ）吸着力の大きな被吸着成分を含んでいる
場合には、回収目的成分の濃度はどうしても低下してし
まう。
例えば前述のＣＯ，Ｈ，、Ｎ、で構成される原料ガスに
ＣＯよシも吸着剤への吸着力の強いＣＯｌが含まれてい
るとすると、吸着塔５ａ、５ｂ内の吸着剤にはＣＯよ）
もＣＯ２の方が優先的に吸着される。その結果ＣＯを吸
着塔から脱着回収しようとすると、ＣＯ，ガスがＣＯに
混入した状態で回収され、ＣＯ製品純度は低いものとな
ってしまう。この様に原料ガス中に複数種の被吸着性成
分が含まれている場合には、従来圧力スイング吸着装置
の前に被吸着性不純物（上記の例で言えばＣＯ，）を除
去する装置を配備する必要があった。
ＣＯよシも吸着剤への吸着力の強いＣＯｌが含まれてい
るとすると、吸着塔５ａ、５ｂ内の吸着剤にはＣＯよ）
もＣＯ２の方が優先的に吸着される。その結果ＣＯを吸
着塔から脱着回収しようとすると、ＣＯ，ガスがＣＯに
混入した状態で回収され、ＣＯ製品純度は低いものとな
ってしまう。この様に原料ガス中に複数種の被吸着性成
分が含まれている場合には、従来圧力スイング吸着装置
の前に被吸着性不純物（上記の例で言えばＣＯ，）を除
去する装置を配備する必要があった。
例えばその吸着性不純物がＨ，０やＣＯｌである場合、
圧力スイング吸着装置の前オに加熱再生式吸着法や湿式
吸収法等を行なう為の装置を配置し、予めＨ，０やＣＯ
ｌを除去してしまった原料ガスを圧力スイング吸着装置
に供給していた。その為圧力スイング吸着装置単独では
特定の吸着性成分の回収を行なうことができず他の処理
機器を併用しなければならず、建設費・保守運転費が余
分にかかつてしまい製品ガスのコストアップを引き起こ
す要因となっている。また原料ガスの予備処理手段如何
によっては該予備処理中に回収目的成分が過剰除去され
てしまい、圧力スイング段階での回収率を低下させてし
まうという問題もあった。
圧力スイング吸着装置の前オに加熱再生式吸着法や湿式
吸収法等を行なう為の装置を配置し、予めＨ，０やＣＯ
ｌを除去してしまった原料ガスを圧力スイング吸着装置
に供給していた。その為圧力スイング吸着装置単独では
特定の吸着性成分の回収を行なうことができず他の処理
機器を併用しなければならず、建設費・保守運転費が余
分にかかつてしまい製品ガスのコストアップを引き起こ
す要因となっている。また原料ガスの予備処理手段如何
によっては該予備処理中に回収目的成分が過剰除去され
てしまい、圧力スイング段階での回収率を低下させてし
まうという問題もあった。
そこで本発明者らは、複数種の被吸着性成分を含む原料
ガス中から特定の被吸着性成分を選別回収できる圧力ス
イング吸着方法の研究開発を行ない、本発明を完成させ
るに至った。 。
ガス中から特定の被吸着性成分を選別回収できる圧力ス
イング吸着方法の研究開発を行ない、本発明を完成させ
るに至った。 。
複数種の被吸着性成分を含む原料ガスを高圧下において
吸着剤に吸着させ、次いで圧力を解放して前記複数種の
被吸着性成分を脱着するに当た）、各被吸着性成分の脱
着圧力特性の差及び／又は脱着時間特性の差を利用して
被吸着性成分を分離回収する点に本発明の要旨が存在す
る。
吸着剤に吸着させ、次いで圧力を解放して前記複数種の
被吸着性成分を脱着するに当た）、各被吸着性成分の脱
着圧力特性の差及び／又は脱着時間特性の差を利用して
被吸着性成分を分離回収する点に本発明の要旨が存在す
る。
圧力スイング吸着装置を使用して被吸着性成分を吸着さ
せ更に脱着させる際には、例えば圧力の変化に伴なって
吸着量が変化するが、そのときの吸着平衡特性は被吸着
性成分の種類によって相違するのが一般的である。以下
この様な特性を脱着圧力特性という。例えば第３図に示
す様にＡ成分Ｂ成分の吸着量Ｒ及びＱは吸着塔の圧力Ｐ
の変化に追随して変化するが、その変化態様は夫々の圧
力特性線に沿って変化するものである。いま圧力をＰ、
からＰｌまで高めてＡ、Ｂ両成分を吸着させた後、圧力
をＰｌからＰ、まで−気に降下させてしまうとＡ、Ｂ両
成分の吸着量は夫々（Ｑ、−Ｑｓ）ｅ（ＲＩ Ｒｓ）と
な）図例では実質上はぼ等しい量が脱着されたことにな
る。しかし脱着の第１段階として圧力をＰｌからＰｌま
で下げてその段階で平衡に到達させると、このときのＡ
成分の脱着量は（Ｑｌ−Ｑｔ）、Ｂ成分の脱着量は（Ｒ
１−Ｒ，）となシ、Ｂ成分がかな）脱着されているのに
対してＡ成分は大部分が吸着されたままで残る。次いで
第２段階として圧力をＰ、からＰ、ｔで下げると、その
間のＡ成分の脱着量は（Ｑｔ Ｑｓ）、Ｂ成分の脱着
量は（Ｒ，−Ｒ３）となる。即ちＡ成分の大部分は第２
段階めの脱着によって回収され回収ガス中のＢ成分は第
１段階で大部分が脱着されてしまっている。即ち第１段
階ではＢ成分リッチの回収ガスが得られ第２段階ではＡ
成分リッチの回収ガスが得られる。従って回収目的成分
をＢ成分とすると、各段階で脱着されたＡ、Ｂ両成分の
混合ガス中のＢ成分濃度は次の様になっている。つまシ
圧力Ｐ、からＰ３の過程で脱着されるガス中のＢ成分濃
度は圧力Ｐ１からＰ、の過程で脱着されるガス中のＢ成
分濃度よりも高く、さらに圧力Ｐ１からＰ、の過程で脱
着されるガス中のＢ成分濃度は圧力Ｐ、からＰ、の過程
で脱着されるガス中のＢ成分濃度よシも高くなる。従っ
て圧力Ｐ１からＰ、までの脱着ガスだけをＢ成分の製品
ガスとして回収すればＢ成分濃度の高い製品ガスを得る
ことができる。このように圧力変化による吸着平衡特性
（上述の例では脱着圧力特性）の差を利用することによ
って複数の被吸着性成分を含む原料ガスから回収目的成
分を高濃度に選別して回収することができる。もし複数
種の被吸着性成分の間に脱着圧力特性上の差が少なけれ
ば、脱着圧力の段階操作による特定成分の分離回収は難
かしいことになる。しかし夫々の被吸着性成分は個別の
吸着速度（以下脱着時間特性という）を有しており、圧
力解放した時点とその後時間が経過した時点とで脱着成
分中の濃度に相当な差がみられる。従って脱着工程を脱
着時間差によシ分離してやれば、回収目的成分を高濃度
で回収することが可能となる。即ち圧力を解放して初期
のうちに脱着されてくるガスはある特定成分の濃度が高
く相当の時間が経過した後で脱着されてくるガスは他の
特定成分の濃度が高いものになる。
せ更に脱着させる際には、例えば圧力の変化に伴なって
吸着量が変化するが、そのときの吸着平衡特性は被吸着
性成分の種類によって相違するのが一般的である。以下
この様な特性を脱着圧力特性という。例えば第３図に示
す様にＡ成分Ｂ成分の吸着量Ｒ及びＱは吸着塔の圧力Ｐ
の変化に追随して変化するが、その変化態様は夫々の圧
力特性線に沿って変化するものである。いま圧力をＰ、
からＰｌまで高めてＡ、Ｂ両成分を吸着させた後、圧力
をＰｌからＰ、まで−気に降下させてしまうとＡ、Ｂ両
成分の吸着量は夫々（Ｑ、−Ｑｓ）ｅ（ＲＩ Ｒｓ）と
な）図例では実質上はぼ等しい量が脱着されたことにな
る。しかし脱着の第１段階として圧力をＰｌからＰｌま
で下げてその段階で平衡に到達させると、このときのＡ
成分の脱着量は（Ｑｌ−Ｑｔ）、Ｂ成分の脱着量は（Ｒ
１−Ｒ，）となシ、Ｂ成分がかな）脱着されているのに
対してＡ成分は大部分が吸着されたままで残る。次いで
第２段階として圧力をＰ、からＰ、ｔで下げると、その
間のＡ成分の脱着量は（Ｑｔ Ｑｓ）、Ｂ成分の脱着
量は（Ｒ，−Ｒ３）となる。即ちＡ成分の大部分は第２
段階めの脱着によって回収され回収ガス中のＢ成分は第
１段階で大部分が脱着されてしまっている。即ち第１段
階ではＢ成分リッチの回収ガスが得られ第２段階ではＡ
成分リッチの回収ガスが得られる。従って回収目的成分
をＢ成分とすると、各段階で脱着されたＡ、Ｂ両成分の
混合ガス中のＢ成分濃度は次の様になっている。つまシ
圧力Ｐ、からＰ３の過程で脱着されるガス中のＢ成分濃
度は圧力Ｐ１からＰ、の過程で脱着されるガス中のＢ成
分濃度よりも高く、さらに圧力Ｐ１からＰ、の過程で脱
着されるガス中のＢ成分濃度は圧力Ｐ、からＰ、の過程
で脱着されるガス中のＢ成分濃度よシも高くなる。従っ
て圧力Ｐ１からＰ、までの脱着ガスだけをＢ成分の製品
ガスとして回収すればＢ成分濃度の高い製品ガスを得る
ことができる。このように圧力変化による吸着平衡特性
（上述の例では脱着圧力特性）の差を利用することによ
って複数の被吸着性成分を含む原料ガスから回収目的成
分を高濃度に選別して回収することができる。もし複数
種の被吸着性成分の間に脱着圧力特性上の差が少なけれ
ば、脱着圧力の段階操作による特定成分の分離回収は難
かしいことになる。しかし夫々の被吸着性成分は個別の
吸着速度（以下脱着時間特性という）を有しており、圧
力解放した時点とその後時間が経過した時点とで脱着成
分中の濃度に相当な差がみられる。従って脱着工程を脱
着時間差によシ分離してやれば、回収目的成分を高濃度
で回収することが可能となる。即ち圧力を解放して初期
のうちに脱着されてくるガスはある特定成分の濃度が高
く相当の時間が経過した後で脱着されてくるガスは他の
特定成分の濃度が高いものになる。
上述の様に圧力スイング吸着法の脱着工程を圧力又は時
間の差によって数段階に分けてやれば回収目的成分の濃
度の高いガスだけを回収することができる。
間の差によって数段階に分けてやれば回収目的成分の濃
度の高いガスだけを回収することができる。
尚本発明の王カスイング吸着は常圧−高圧間の圧力変化
に限らず、常圧−減圧間の圧力変化をも含むものである
。
に限らず、常圧−減圧間の圧力変化をも含むものである
。
本発明方法に用いる代表的な装置例を第１図に示したの
で以下これに沿って説明する。第１図の圧力スイング吸
着装置において第２図の従来例と相違する点を掲げると
、吸着塔５ａ及び５ｂから脱着ガスを導く脱着ガス取出
し管３を真空ポンプ６よ〕も下流側において弁１４．１
５を介して、製品ガス供給管４と吸着性ガス廃棄管１３
とに分岐されている点にある。吸着塔５ａ又は５ｂで減
圧脱着される複数種の被吸着性成分を、圧力による吸着
平衡特性の差或は脱着速度差から起こる脱着時間差によ
って得られた濃度比率の異なる回収ガスを分離できる様
になっている。更に詳しくは、吸着塔５ａ又は５ｂの減
圧脱着工程において回収目的ガスの濃度が低下しない段
階を設定しておき、それまでに脱着されてくるガスのみ
を製品として製品ガス取出し管４から回収し、他の脱着
性ガスは被吸着性ガス廃棄管１３より抜出し、これは循
環再精製するか或はその１１廃棄する。製品ガスとして
の回収と非回収の分岐点は被吸着性成分夫々の特性によ
って異なシ、具体的に分岐させる圧力については次項実
施例１で例を掲げて説明する。
で以下これに沿って説明する。第１図の圧力スイング吸
着装置において第２図の従来例と相違する点を掲げると
、吸着塔５ａ及び５ｂから脱着ガスを導く脱着ガス取出
し管３を真空ポンプ６よ〕も下流側において弁１４．１
５を介して、製品ガス供給管４と吸着性ガス廃棄管１３
とに分岐されている点にある。吸着塔５ａ又は５ｂで減
圧脱着される複数種の被吸着性成分を、圧力による吸着
平衡特性の差或は脱着速度差から起こる脱着時間差によ
って得られた濃度比率の異なる回収ガスを分離できる様
になっている。更に詳しくは、吸着塔５ａ又は５ｂの減
圧脱着工程において回収目的ガスの濃度が低下しない段
階を設定しておき、それまでに脱着されてくるガスのみ
を製品として製品ガス取出し管４から回収し、他の脱着
性ガスは被吸着性ガス廃棄管１３より抜出し、これは循
環再精製するか或はその１１廃棄する。製品ガスとして
の回収と非回収の分岐点は被吸着性成分夫々の特性によ
って異なシ、具体的に分岐させる圧力については次項実
施例１で例を掲げて説明する。
尚吸着塔５ ａ’ 、 ５ ｂ内の吸着剤を一種類に限
定する必要はなく、複数種の吸着剤を充填することによ
って複数種の被吸着成分が圧力差或は時間差によって都
合良く分割回収できる様に構成しても構わない。
定する必要はなく、複数種の吸着剤を充填することによ
って複数種の被吸着成分が圧力差或は時間差によって都
合良く分割回収できる様に構成しても構わない。
（実施例１）
１１１図の実施例に吸着塔連結管２３．２４及び製品ガ
ス貯槽２１と吸着塔洗浄管１０を付設し、必要箇所に弁
１７，１８，１９，２０を追加した圧力スイング吸着装
置の例を第４図に示す。この圧力スイング吸着装置を使
用し、Ｎ、１０容量チ、Ｃｏ、２０容景チ、Ｃ０７０容
量−の割合で構成されている原料ガスからＣＯを濃縮回
収する実験を行なった。尚吸着塔鉱内径３．９ ｃｍ
、塔高２ｍとし、吸着剤は上第２イト系ｔ−２種積層充
填したものを使用し吸着圧力４．０ ｋｇ ／ｃｒｌ
Ｇ温度２５℃。
ス貯槽２１と吸着塔洗浄管１０を付設し、必要箇所に弁
１７，１８，１９，２０を追加した圧力スイング吸着装
置の例を第４図に示す。この圧力スイング吸着装置を使
用し、Ｎ、１０容量チ、Ｃｏ、２０容景チ、Ｃ０７０容
量−の割合で構成されている原料ガスからＣＯを濃縮回
収する実験を行なった。尚吸着塔鉱内径３．９ ｃｍ
、塔高２ｍとし、吸着剤は上第２イト系ｔ−２種積層充
填したものを使用し吸着圧力４．０ ｋｇ ／ｃｒｌ
Ｇ温度２５℃。
線速度２．５ ｃｒｎ Ａで３分間吸着させた。■吸着
の後真空ボングで１５０ ｔｏｒｒまで減圧脱着を一気
にする工程を繰シ返したとき回収ガス中のＣＯａ度は７
４〜７５容量チ、岐］２５〜２６容量チはＣへ）ＣＯの
回収率は６５〜７０％程度であった。■減圧脱着時に本
発明方法を利用して７００ ｔｏｒｒまでの脱着成分を
回収し、７００ ｔｏｒｒから１５０ ｔｏｒｒまで減
圧したときに脱着する成分は廃棄した。このとき回収ガ
ス中のｃｏｏｓ度は９６〜９７容量チとな）、その回収
率は４５〜５０チとなった。上記■■の実験で得られた
回収ガスを比較すると■で得られたＣＯの回収率は■で
得られた回収率よシも少し低下しているが、■で得られ
たＣＯ濃度は■の濃度に比べてかなシ高くなっているこ
とが分かる。
の後真空ボングで１５０ ｔｏｒｒまで減圧脱着を一気
にする工程を繰シ返したとき回収ガス中のＣＯａ度は７
４〜７５容量チ、岐］２５〜２６容量チはＣへ）ＣＯの
回収率は６５〜７０％程度であった。■減圧脱着時に本
発明方法を利用して７００ ｔｏｒｒまでの脱着成分を
回収し、７００ ｔｏｒｒから１５０ ｔｏｒｒまで減
圧したときに脱着する成分は廃棄した。このとき回収ガ
ス中のｃｏｏｓ度は９６〜９７容量チとな）、その回収
率は４５〜５０チとなった。上記■■の実験で得られた
回収ガスを比較すると■で得られたＣＯの回収率は■で
得られた回収率よシも少し低下しているが、■で得られ
たＣＯ濃度は■の濃度に比べてかなシ高くなっているこ
とが分かる。
上記の様ＫＣＯ，やＨｔＯ等の様に一般に吸着剤と大き
な親和力を有する被吸着性成分が原料ガス中に混入して
いる場合でも、圧力スイング吸着装置の前工程にこれら
ＣＯｌやＨ２Ｏを除去するための特別な装置を付設しな
くても、ＣＯ，やＨ，Ｏ等よシも親和力の小さいＣＯを
上記■の様な圧力スイング吸着法における選択脱着法を
使用して濃縮回収することができる。
な親和力を有する被吸着性成分が原料ガス中に混入して
いる場合でも、圧力スイング吸着装置の前工程にこれら
ＣＯｌやＨ２Ｏを除去するための特別な装置を付設しな
くても、ＣＯ，やＨ，Ｏ等よシも親和力の小さいＣＯを
上記■の様な圧力スイング吸着法における選択脱着法を
使用して濃縮回収することができる。
複数種の被吸着性成分を含む原料ガス中から被吸着性の
特定目的成分ガスを高濃度に回収することが可能になっ
た。また圧力スイング吸着装置の前工程に回収目的でな
い他の被吸着性成分を除去する為の装置を設けなくても
、高純度の回収目的成分の取シ出しが可能となシ、圧力
スイング吸着装置の付属機器の建設費及び運転費の低減
が実現され製品のコストダウンを達成した。
特定目的成分ガスを高濃度に回収することが可能になっ
た。また圧力スイング吸着装置の前工程に回収目的でな
い他の被吸着性成分を除去する為の装置を設けなくても
、高純度の回収目的成分の取シ出しが可能となシ、圧力
スイング吸着装置の付属機器の建設費及び運転費の低減
が実現され製品のコストダウンを達成した。
第１図は本発明方法を実施する為の代表的な装置例を示
す説明図、第２図は従来の圧力スイング吸着方法を示−
す為の説明図、第３図は被吸着性成分の圧力吸着特性を
示すグラフ、第４図は本発明方法を用いた他の装置例を
示す説明図である。 １・・・原料ガス供給管 ２・・・非吸着性ガス廃棄管
３・・・被吸着性ガス取出管 ４・・・製品ガス供給管 ５ａ、５ｂ・・・吸着塔６、
工６・・・真空ポンプ（プロア又は圧縮機）７．８，９
，１０，１１，１２．・・・弁 １３・・・被吸着性ガ
ス廃棄管１４．１５，１７，１８，１９，２０・・・弁
２１・−・製品ガス貯槽 ｎ・・・吸着塔洗浄管お、
２４・−・吸着塔連結管
す説明図、第２図は従来の圧力スイング吸着方法を示−
す為の説明図、第３図は被吸着性成分の圧力吸着特性を
示すグラフ、第４図は本発明方法を用いた他の装置例を
示す説明図である。 １・・・原料ガス供給管 ２・・・非吸着性ガス廃棄管
３・・・被吸着性ガス取出管 ４・・・製品ガス供給管 ５ａ、５ｂ・・・吸着塔６、
工６・・・真空ポンプ（プロア又は圧縮機）７．８，９
，１０，１１，１２．・・・弁 １３・・・被吸着性ガ
ス廃棄管１４．１５，１７，１８，１９，２０・・・弁
２１・−・製品ガス貯槽 ｎ・・・吸着塔洗浄管お、
２４・−・吸着塔連結管
Claims (1)
- 複数種の被吸着性成分を含む原料ガスを高圧下に置いて
吸着剤に吸着させ、次いで圧力を解放して前記複数種の
被吸着性成分を脱着するに当たり、各被吸着成分の脱着
圧力特性の差及び／又は脱着時間特性の差を利用して被
吸着成分を分離回収することを特徴とする圧力スイング
吸着における選択脱着方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59257121A JPS61136419A (ja) | 1984-12-05 | 1984-12-05 | 圧力スイング吸着の選択脱着方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59257121A JPS61136419A (ja) | 1984-12-05 | 1984-12-05 | 圧力スイング吸着の選択脱着方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61136419A true JPS61136419A (ja) | 1986-06-24 |
Family
ID=17302019
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59257121A Pending JPS61136419A (ja) | 1984-12-05 | 1984-12-05 | 圧力スイング吸着の選択脱着方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61136419A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007021486A (ja) * | 2005-06-14 | 2007-02-01 | Canon Inc | 気体分離方法、アルゴンガスの製造方法及び窒素ガスの製造方法 |
| WO2008053681A1 (fr) * | 2006-10-31 | 2008-05-08 | Gas And Power Investment Co., Ltd. | Système de concentration de gaz inflammable |
| US8932387B2 (en) | 2010-01-26 | 2015-01-13 | Osaka Gas Co., Ltd. | Enrichment system for combustible gas |
| US8940081B2 (en) | 2010-01-26 | 2015-01-27 | Osaka Gas Co., Ltd. | Combustible gas enrichment apparatus |
-
1984
- 1984-12-05 JP JP59257121A patent/JPS61136419A/ja active Pending
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