JPS6113016A - コネクテイングロツド - Google Patents
コネクテイングロツドInfo
- Publication number
- JPS6113016A JPS6113016A JP13365684A JP13365684A JPS6113016A JP S6113016 A JPS6113016 A JP S6113016A JP 13365684 A JP13365684 A JP 13365684A JP 13365684 A JP13365684 A JP 13365684A JP S6113016 A JPS6113016 A JP S6113016A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- connecting rod
- bearing
- alloy
- plating
- bearing surface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C7/00—Connecting-rods or like links pivoted at both ends; Construction of connecting-rod heads
- F16C7/02—Constructions of connecting-rods with constant length
- F16C7/023—Constructions of connecting-rods with constant length for piston engines, pumps or the like
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はレシプロエンジンのコネクティングロッドに関
するもので、詳しくは大端部にベアリングメタルを使用
しないＡｌ系合金製軽量化コネクティングロッドに関す
るものである。
するもので、詳しくは大端部にベアリングメタルを使用
しないＡｌ系合金製軽量化コネクティングロッドに関す
るものである。
トを連結するコネクティングロッド（以下コンロッドと
いう）は、軽量でしかも一定の強度が必要とされている
が、通常は鋼材例えば８８５５材で作られていて、第２
図に示すように、コンロッド２０の小端部２４はピスト
ンピンにブツシュ２５を介−して紹み付けられておυ、
−万人端部２１はコンロッド本体部２１ａとコンロッド
キャップ２１ｂに２分割された形になっており、コンロ
ッドベアリングメタル２２を介してクランクピンにテン
シミンボルト２３によシ組み付けられている。耐摩耗性
が要求されるコンロッドベアリングメタルとしては、通
常厚さが１、５〜２．５ ｍで、低炭素鋼裏金の軸受面
に厚さ２００ｐｍ程度（７）Ａｌ−Ｓｎ系合金、Ａ Ｉ
−Ｐ ｂ系合金などの軸受台金の層が形成式れた２層
構造になっているか、更にその上に鉛基合金などが薄く
めっきてれた構造のものが用いられている。
いう）は、軽量でしかも一定の強度が必要とされている
が、通常は鋼材例えば８８５５材で作られていて、第２
図に示すように、コンロッド２０の小端部２４はピスト
ンピンにブツシュ２５を介−して紹み付けられておυ、
−万人端部２１はコンロッド本体部２１ａとコンロッド
キャップ２１ｂに２分割された形になっており、コンロ
ッドベアリングメタル２２を介してクランクピンにテン
シミンボルト２３によシ組み付けられている。耐摩耗性
が要求されるコンロッドベアリングメタルとしては、通
常厚さが１、５〜２．５ ｍで、低炭素鋼裏金の軸受面
に厚さ２００ｐｍ程度（７）Ａｌ−Ｓｎ系合金、Ａ Ｉ
−Ｐ ｂ系合金などの軸受台金の層が形成式れた２層
構造になっているか、更にその上に鉛基合金などが薄く
めっきてれた構造のものが用いられている。
従来のコンロッドは上記のように、鉤１鉄製であり、加
えて大端部にコンロッドベアリングメタルを有している
ため、その分だけ大端部を太きくしなければならず、ま
たベアリングメタル自体も重いため全体としてかなりの
重量であるという問題がある。
えて大端部にコンロッドベアリングメタルを有している
ため、その分だけ大端部を太きくしなければならず、ま
たベアリングメタル自体も重いため全体としてかなりの
重量であるという問題がある。
本発明は軽量でかつ従来のコンロッドベアリングメタル
を俯えたものと同等の軸受性能を有するコンロッドを祈
供するものである。
を俯えたものと同等の軸受性能を有するコンロッドを祈
供するものである。
〔問題点を解決するだめの手段）
上記問題を解決するために本発明は、レシプロエンジン
のコネクティングロッドをＡｌ系合金で形成し、コネク
ティングロッド軸受孔を形成するコネクティングロッド
本体軸受部及びコネクテ〈ングロツドキャソブ軸受部と
の軸受面に直接Ｐ、ｂ−Ｓｎ系合金、ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ
系合金又はＰ ｂ −Ｓ ｎ −Ｉ ｎ系合金めっきか
らなるオーバレイ層を５〜３０μｍの厚でに形成したこ
とを特徴とする。
のコネクティングロッドをＡｌ系合金で形成し、コネク
ティングロッド軸受孔を形成するコネクティングロッド
本体軸受部及びコネクテ〈ングロツドキャソブ軸受部と
の軸受面に直接Ｐ、ｂ−Ｓｎ系合金、ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ
系合金又はＰ ｂ −Ｓ ｎ −Ｉ ｎ系合金めっきか
らなるオーバレイ層を５〜３０μｍの厚でに形成したこ
とを特徴とする。
コンロッドを形成する素材は所定の強度を有するＡｌ系
合金であればよく、とくに限定でれないが、例えばＡｌ
−Ｚｎ−Ｍｇ系合金、アルミナ繊維強化Ａｌ系合金など
を用いることができる。
合金であればよく、とくに限定でれないが、例えばＡｌ
−Ｚｎ−Ｍｇ系合金、アルミナ繊維強化Ａｌ系合金など
を用いることができる。
オーバレイ層には５ａ８ｑ６〜１４チ及び残部ｐｂから
なるｐｂ−Ｓｎ系 金、、Ｓｎ６％〜１２Ｔｏ、Ｃｕ１
．０％ 〜３．５％及び残部ｐｂからなるｐｂ−Ｓｎ−
Ｃｕ系合金、Ｓｎ６％〜１３％、Ｉｎ６％〜１０チ及び
残部ｐｂからなるＰｂ−５ｎ−Ｃｕ系合金めっきなどを
用いることができ、とくにｐｂ−１ｎ％Ｓｎ合金、Ｐｂ
−９チ５ｎ−２％Ｃｕ合金、Ｐｂ−１０チ５ｎ−８％Ｉ
ｎ合金めつきが好ましい。以下本発明においてチは竹記
しないかぎり重量％を表わす。
なるｐｂ−Ｓｎ系 金、、Ｓｎ６％〜１２Ｔｏ、Ｃｕ１
．０％ 〜３．５％及び残部ｐｂからなるｐｂ−Ｓｎ−
Ｃｕ系合金、Ｓｎ６％〜１３％、Ｉｎ６％〜１０チ及び
残部ｐｂからなるＰｂ−５ｎ−Ｃｕ系合金めっきなどを
用いることができ、とくにｐｂ−１ｎ％Ｓｎ合金、Ｐｂ
−９チ５ｎ−２％Ｃｕ合金、Ｐｂ−１０チ５ｎ−８％Ｉ
ｎ合金めつきが好ましい。以下本発明においてチは竹記
しないかぎり重量％を表わす。
オーバレイ層の厚でを５〜３０μｍ とした理由は、め
っき層の厚さが５μｍ未満では摩耗ｓｒ命が不足し、ま
た３０μｍを越えるとめつき府と・の厚ざが不均一にな
りやすいからである。
っき層の厚さが５μｍ未満では摩耗ｓｒ命が不足し、ま
た３０μｍを越えるとめつき府と・の厚ざが不均一にな
りやすいからである。
軸受面にオーバレイ層を形成するには、Ａｌ系合金製コ
ンロッドの軸受面等を仕上げ研削等したのち、脱脂、ア
ルカリエツチング、酸洗いを行い、必要に応じめっき面
を亜鉛置換処理したのち、前記ｐｂ−Ｓｎ系合金めっき
をがセす０めつき浴ＯｐＨ値が低く、めっき浴がＡｌ糸
金合金素材侵すことがある場合は、常法にしたがって、
ＮｉまたはＣｕによ−る下地めっきを施したのち、オー
バレイ層剤のめっきを施すとよい。下地めっき層の浮き
はとくに限定され乃いが、１〜２μｍ位がよい。
ンロッドの軸受面等を仕上げ研削等したのち、脱脂、ア
ルカリエツチング、酸洗いを行い、必要に応じめっき面
を亜鉛置換処理したのち、前記ｐｂ−Ｓｎ系合金めっき
をがセす０めつき浴ＯｐＨ値が低く、めっき浴がＡｌ糸
金合金素材侵すことがある場合は、常法にしたがって、
ＮｉまたはＣｕによ−る下地めっきを施したのち、オー
バレイ層剤のめっきを施すとよい。下地めっき層の浮き
はとくに限定され乃いが、１〜２μｍ位がよい。
Ｐｂ−Ｓｎ系合金、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系合金、ｐｂ−３
ｎ−Ｉｎ系合金めっき層の形成はそれぞれＰｂ−Ｓｎ系
合金、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系合金、ｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ系合
金を電極として電解めっきによって行ってもよいが、ま
たは紳ｐｂを電極とし、めっき浴中に他の成分を存在で
せてめっきする方法によってもよい。または、ｐｂ−Ｓ
ｎ−Ｉｎ めっきは、ｐｂ−３ｎをめっきした餞、熱
処理（１５０℃）を行ってＩｎを拡させて作成してもよ
い。
ｎ−Ｉｎ系合金めっき層の形成はそれぞれＰｂ−Ｓｎ系
合金、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系合金、ｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ系合
金を電極として電解めっきによって行ってもよいが、ま
たは紳ｐｂを電極とし、めっき浴中に他の成分を存在で
せてめっきする方法によってもよい。または、ｐｂ−Ｓ
ｎ−Ｉｎ めっきは、ｐｂ−３ｎをめっきした餞、熱
処理（１５０℃）を行ってＩｎを拡させて作成してもよ
い。
本発明のコンロッドを形成する累月が軽金属であるＡｌ
系合金であり、そしてコンロッドベアリングメタルを使
用していないので軽量になる。また、コンロッド軸受孔
を形成しているコンロッド本体１０ａ及びコンロツキャ
ツフ１０ｂの軸受部の軸受面に直接、耐摩耗性及び耐焼
付性のＰｂ−Ｓｎ系合金、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ 系合金又
はｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ系合金めっきのオーバレイ層１１を
形成しているため、コンロッドベアリングメタルと同等
の軸受性能を保持することができる。
系合金であり、そしてコンロッドベアリングメタルを使
用していないので軽量になる。また、コンロッド軸受孔
を形成しているコンロッド本体１０ａ及びコンロツキャ
ツフ１０ｂの軸受部の軸受面に直接、耐摩耗性及び耐焼
付性のＰｂ−Ｓｎ系合金、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ 系合金又
はｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ系合金めっきのオーバレイ層１１を
形成しているため、コンロッドベアリングメタルと同等
の軸受性能を保持することができる。
本発明を実加ｉ ｆＩＪ及び試験例により説明する。
実施例ｌ
５ｉＯ，＋％、Ｆｅ０．５％、Ｃｕ１．６％、Ｍｎ ０
．３ ％、 Ｍｇ２．５％、Ｃｒ０．２２％、Ｚｎ５．
５％、Ｔｉ０．２％、Ｚｒ０．０５チ及び残部Ａｌから
なるＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金（Ｊ Ｉ Ｓ知略７０７５
）素側を鍛造してコンロツ 。
．３ ％、 Ｍｇ２．５％、Ｃｒ０．２２％、Ｚｎ５．
５％、Ｔｉ０．２％、Ｚｒ０．０５チ及び残部Ａｌから
なるＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金（Ｊ Ｉ Ｓ知略７０７５
）素側を鍛造してコンロツ 。
ドを製造する。次いで第１へ１に示すようにコンロッド
大端部１０の軸受孔を形成するコンロッド本体部１０ａ
及びコンロッド１０ｂの軸受部の軸受面に直接Ｐｂ−９
％Ｓ ｎ −２％Ｃｕ合金めっき層を２０μｍの厚さに
なるように形成してオーバレイＪ＠１１を形成する。こ
のようにして軽量でかつ従来のコンロッドベアリングメ
タルと同等の軸受性能を翁するコンロッドを得る。
大端部１０の軸受孔を形成するコンロッド本体部１０ａ
及びコンロッド１０ｂの軸受部の軸受面に直接Ｐｂ−９
％Ｓ ｎ −２％Ｃｕ合金めっき層を２０μｍの厚さに
なるように形成してオーバレイＪ＠１１を形成する。こ
のようにして軽量でかつ従来のコンロッドベアリングメ
タルと同等の軸受性能を翁するコンロッドを得る。
実施例２
Ａｌ系合金（ＡＣ８Ａ ’）をマトリックス材とし、ア
ルミナ繊維で強化したＶｆ値（Ｖ ｆ ＝ （職維断面
秒／全断面棺） Ｘ’ １００ ：］が２０チの繊維強
化Ａｌ系合金を用いてコンロッドを製造する。
ルミナ繊維で強化したＶｆ値（Ｖ ｆ ＝ （職維断面
秒／全断面棺） Ｘ’ １００ ：］が２０チの繊維強
化Ａｌ系合金を用いてコンロッドを製造する。
次いで第１図に示すようにコンロッド大端部１０の軸受
孔を形成するコンロッド本体部１０ ａ及びコンロッド
キャップ１０ｂの軸受部の軸受面に直接Ｐｂ−１１％Ｓ
ｎ合金を１５μｍの浮式になるようにめっきしてオーバ
レイ層４１を形成する。このようにして軽量でかつ従来
のコンロッドベアリングメタルと同等の軸受性能を有す
るコンロッドを得る。
孔を形成するコンロッド本体部１０ ａ及びコンロッド
キャップ１０ｂの軸受部の軸受面に直接Ｐｂ−１１％Ｓ
ｎ合金を１５μｍの浮式になるようにめっきしてオーバ
レイ層４１を形成する。このようにして軽量でかつ従来
のコンロッドベアリングメタルと同等の軸受性能を有す
るコンロッドを得る。
試験例
４気筒４サイクルガソリンエンジン（シリンダボア径８
３調、ストローク８５ｍｍ、排気量１８３９ｃｃ）に実
施例１で得たコンロッドを組み込み、エンジン負荷を全
負荷とし、エンジン回転数５６００ｒｐｍで３００時間
、耐久試験を行った。
３調、ストローク８５ｍｍ、排気量１８３９ｃｃ）に実
施例１で得たコンロッドを組み込み、エンジン負荷を全
負荷とし、エンジン回転数５６００ｒｐｍで３００時間
、耐久試験を行った。
試験したコンロッドは軸受に焼付は発生せず。
摩耗も最大３μｍと少なく、従来のコンロッドベアリン
グメタルを使用したコンロッドと同等の軸受性能を示し
た。
グメタルを使用したコンロッドと同等の軸受性能を示し
た。
更に、実施例２で得たコンロッドについても上記の実施
例１で得たコンロッドの耐久試験と同様に試鯨した。
例１で得たコンロッドの耐久試験と同様に試鯨した。
その結果、このコンロッドは軸受に焼付は発生せず、し
かも摩耗は最大２μｍと少なく、従来のコンロッドベア
リングメタルを使用したコンロッドと同等の軸受性能を
示した。
かも摩耗は最大２μｍと少なく、従来のコンロッドベア
リングメタルを使用したコンロッドと同等の軸受性能を
示した。
上記のように本発明のコンロッドは、コンロッドを形成
する銅材ＫＡ１系合金を用い、加えてコンロッドベアリ
ングメタルを心機としないため、軽量化でれる。こ、の
ことはエンジン全体の軽量化にも寄与する。更にコンロ
ッド軸受部に直接、摺動部材であるオーバレイ層を形成
しているため、熱伝導性が良好で、軸受部の温度が低下
することから高速エンジンにおいても焼付が防止でれる
。ナにまた、コンロッドベアリングメタルを使用しない
ので、コンロッド軸受部の絹み立て作業を簡略化できる
。
する銅材ＫＡ１系合金を用い、加えてコンロッドベアリ
ングメタルを心機としないため、軽量化でれる。こ、の
ことはエンジン全体の軽量化にも寄与する。更にコンロ
ッド軸受部に直接、摺動部材であるオーバレイ層を形成
しているため、熱伝導性が良好で、軸受部の温度が低下
することから高速エンジンにおいても焼付が防止でれる
。ナにまた、コンロッドベアリングメタルを使用しない
ので、コンロッド軸受部の絹み立て作業を簡略化できる
。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の一実施例のコンロッド大端部の断面を
示す模式図、 第２図は従来のコンロッドを示す乎面図である。 図中、 １０．２１・・・・・・大端部 １０＆、２１ａ・・・・・・コンロン）” 大体！１０
ｂ、２１ｂ・・・・・・コンロットキャップ１１・・・
・・・オーバレイ層 ２０・・・・・・コンロッド ２．２・・・・・・ コンロッドベアリングメタル２３
・・…・テンンヨンボルト ２４・・・・・・小端部 ２５・・・・・・ フッシュ
示す模式図、 第２図は従来のコンロッドを示す乎面図である。 図中、 １０．２１・・・・・・大端部 １０＆、２１ａ・・・・・・コンロン）” 大体！１０
ｂ、２１ｂ・・・・・・コンロットキャップ１１・・・
・・・オーバレイ層 ２０・・・・・・コンロッド ２．２・・・・・・ コンロッドベアリングメタル２３
・・…・テンンヨンボルト ２４・・・・・・小端部 ２５・・・・・・ フッシュ
Claims (2)
- （１） レシプロエンジンのコネクテイングロツドをＡ
ｌ系合金で形成し、コネクテイングロツド軸受孔を形成
するコネクテイングロツド本体軸受部及びコネクティン
グロツドキヤツプ軸受齢との軸受面に直接Ｐｂ−Ｓｎ系
合金、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系合金又はＰｂ−Ｓｎ−Ｉｎ系
合金めつきからなるオーバーレイ層を形成したことを特
徴とするコネクティングロツド。 - （２） オーバレイ層の厚さが５〜３０μｍであること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のコネクテイン
グロツド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13365684A JPS6113016A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | コネクテイングロツド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13365684A JPS6113016A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | コネクテイングロツド |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6113016A true JPS6113016A (ja) | 1986-01-21 |
Family
ID=15109869
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13365684A Pending JPS6113016A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | コネクテイングロツド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6113016A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62242177A (ja) * | 1986-04-09 | 1987-10-22 | Mazda Motor Corp | エンジンの構造 |
| JPH03215694A (ja) * | 1990-01-19 | 1991-09-20 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
| JPH03215695A (ja) * | 1990-01-19 | 1991-09-20 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
| US7178238B2 (en) * | 2002-10-04 | 2007-02-20 | Miba Gleitlager Gmbh | Method of producing a workpiece having at least one bearing eye |
| WO2012017760A1 (ja) * | 2010-08-02 | 2012-02-09 | サンデン株式会社 | スクロール型流体機械 |
-
1984
- 1984-06-28 JP JP13365684A patent/JPS6113016A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62242177A (ja) * | 1986-04-09 | 1987-10-22 | Mazda Motor Corp | エンジンの構造 |
| JPH03215694A (ja) * | 1990-01-19 | 1991-09-20 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
| JPH03215695A (ja) * | 1990-01-19 | 1991-09-20 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
| US7178238B2 (en) * | 2002-10-04 | 2007-02-20 | Miba Gleitlager Gmbh | Method of producing a workpiece having at least one bearing eye |
| WO2012017760A1 (ja) * | 2010-08-02 | 2012-02-09 | サンデン株式会社 | スクロール型流体機械 |
| JP2012031816A (ja) * | 2010-08-02 | 2012-02-16 | Sanden Corp | スクロール型流体機械 |
| CN103052803A (zh) * | 2010-08-02 | 2013-04-17 | 三电有限公司 | 涡旋式流体设备 |
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