JPS61113733A - 非鉄金属含有硫化物材料からの非鉄金属回収方法 - Google Patents
非鉄金属含有硫化物材料からの非鉄金属回収方法Info
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- JPS61113733A JPS61113733A JP60206184A JP20618485A JPS61113733A JP S61113733 A JPS61113733 A JP S61113733A JP 60206184 A JP60206184 A JP 60206184A JP 20618485 A JP20618485 A JP 20618485A JP S61113733 A JPS61113733 A JP S61113733A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、硫化物材料が連続的に通過するオートクレー
ブ装置内における加圧酸化浸出により硫化物材料から価
値のある非鉄金属、例えば高価な亜鉛、ニッケル、銅、
鉛、コバルトまたは金などを再生する方法に関する。
ブ装置内における加圧酸化浸出により硫化物材料から価
値のある非鉄金属、例えば高価な亜鉛、ニッケル、銅、
鉛、コバルトまたは金などを再生する方法に関する。
このような硫化物材料の加圧酸化が発熱反照であること
は周知である。過去においては、間仕切 ゛りで
分けられた相次ぐ区画室を備え、該冬至に攪″□伴機を
有する冬至オートクレーブ中でかかる反意を実施するこ
とが慣行とされていた。酸化すべき硫化物材料はｉ−ト
クレーブ中に一端からスラリーとして導入され、スラリ
ーは各間仕切りを乗り越えて苗から室へと流れてオート
クレーブの他端でｊｕｌ：吊される。オートクレーブ区
画室には酸化を行なうために酸素を供給する。
は周知である。過去においては、間仕切 ゛りで
分けられた相次ぐ区画室を備え、該冬至に攪″□伴機を
有する冬至オートクレーブ中でかかる反意を実施するこ
とが慣行とされていた。酸化すべき硫化物材料はｉ−ト
クレーブ中に一端からスラリーとして導入され、スラリ
ーは各間仕切りを乗り越えて苗から室へと流れてオート
クレーブの他端でｊｕｌ：吊される。オートクレーブ区
画室には酸化を行なうために酸素を供給する。
現今の実施においては反意を維持するために、例えば水
蒸気注入または供給スラリー予熱によっＣ，最初のオー
トクレーブ区画室へ熱を供給することが通常必要とされ
てきた。例えば、黄鉄鉱（「：ｅＳｌｊ＞を酸化するに
は、温度を少なくともｍ’ｌ Ｉ Ｇ 、”、ｌ ”Ｃ
どする必要があり、そのため発熱反照の開始を保証する
のに往々にして予熱が必要となる。
蒸気注入または供給スラリー予熱によっＣ，最初のオー
トクレーブ区画室へ熱を供給することが通常必要とされ
てきた。例えば、黄鉄鉱（「：ｅＳｌｊ＞を酸化するに
は、温度を少なくともｍ’ｌ Ｉ Ｇ 、”、ｌ ”Ｃ
どする必要があり、そのため発熱反照の開始を保証する
のに往々にして予熱が必要となる。
後し７苗にＪ５いでは、加圧酸化浸出によって５を生す
る熱のためスラリ一温度が不本意な程高い洒いに１背づ
る傾向があり、冷却を必要とする結果となる。望ましく
ない高温、またそれによる望ましくない８月〜は、オー
トクレーブの強度に関する制限上の理由で避けるべきで
ある。また第一室に熱を供治しＪ］つ（η続室を冷却す
ることの必要性はエネルギー消費を意味し、経済的探業
に不利益となる。
る熱のためスラリ一温度が不本意な程高い洒いに１背づ
る傾向があり、冷却を必要とする結果となる。望ましく
ない高温、またそれによる望ましくない８月〜は、オー
トクレーブの強度に関する制限上の理由で避けるべきで
ある。また第一室に熱を供治しＪ］つ（η続室を冷却す
ることの必要性はエネルギー消費を意味し、経済的探業
に不利益となる。
本発明は、反意の発熱性を利用し且つ第一室が後続の冬
至よりも充分に大きいオートクレーブ装置を使用すると
によって第一室においてより大なる度合いの反意を生起
可能とし、その結果、より高い温度をそこに発生させれ
ば、実質的な吊の外部加熱や冷却を必要とすることなく
種々のオートクレーブ区画室の温度を最適値に維持し得
るという知見に基くものである。
至よりも充分に大きいオートクレーブ装置を使用すると
によって第一室においてより大なる度合いの反意を生起
可能とし、その結果、より高い温度をそこに発生させれ
ば、実質的な吊の外部加熱や冷却を必要とすることなく
種々のオートクレーブ区画室の温度を最適値に維持し得
るという知見に基くものである。
好ましくは、第一室の容積は各後続室より約５０乃至約
２００％大となすことである。
２００％大となすことである。
本発明は、従来加圧酸化を施していた種々の非鉄金属と
鉄とを含有する硫化物材料、例えば原鉱石、精鉱および
マットに適用し得る。
鉄とを含有する硫化物材料、例えば原鉱石、精鉱および
マットに適用し得る。
若干の外部加熱が運転開始時に必要かも知れないが、第
一室内のスラリーの容積が相次ぐ各室内の吊に較べて大
きいために第一室内のスラリーは充分高温に保たれ、入
って来る硫化物材料に加圧酸化浸出を起こさせることが
でき、また一方相次ぐ後続室内のスラリーを高過ぎない
適宜な温度に保持することが可能となる。かくして連続
運転時には、本発明においては第一室へのスラリー供給
材料を外部熱源を以って嘗て必要としたと同程度にまで
予熱したり、または後続室を嘗て必要としたと同程度に
まで冷却したりすることが不要となり、それにより可成
りのエネルギーが節約される。
一室内のスラリーの容積が相次ぐ各室内の吊に較べて大
きいために第一室内のスラリーは充分高温に保たれ、入
って来る硫化物材料に加圧酸化浸出を起こさせることが
でき、また一方相次ぐ後続室内のスラリーを高過ぎない
適宜な温度に保持することが可能となる。かくして連続
運転時には、本発明においては第一室へのスラリー供給
材料を外部熱源を以って嘗て必要としたと同程度にまで
予熱したり、または後続室を嘗て必要としたと同程度に
まで冷却したりすることが不要となり、それにより可成
りのエネルギーが節約される。
その結果としてまた、他の場合よりも硫化物材料の高い
時間当り処理量を達成することが可能である。また、従
来技術で生じたような、区画室から区画室への温度の不
本意に急激な上昇を回避することができる。
時間当り処理量を達成することが可能である。また、従
来技術で生じたような、区画室から区画室への温度の不
本意に急激な上昇を回避することができる。
オートクレーブ装置は通常は間仕切りで相次ぐ区画室に
分割された単一の実質的に水平な横型オートクレーブを
含んでなる。従来のオートクレーブに較べると、本発明
によるオートクレーブの間仕切りを高くすれば、その結
果本発明によるオートクレーブの実際の容積を従来のオ
ートクレーブに比し約１０％まで増大させ得ることを確
認した。
分割された単一の実質的に水平な横型オートクレーブを
含んでなる。従来のオートクレーブに較べると、本発明
によるオートクレーブの間仕切りを高くすれば、その結
果本発明によるオートクレーブの実際の容積を従来のオ
ートクレーブに比し約１０％まで増大させ得ることを確
認した。
またオートクレーブ装置が「第一室」を形成する並列配
属の２基またはそれ以上の加圧罐を含んでなり、それか
ら、直列に配置された後続室を形成する同様寸法の一連
の加圧罐へ、例えば重力によって供給することも本発明
の範囲内である。
属の２基またはそれ以上の加圧罐を含んでなり、それか
ら、直列に配置された後続室を形成する同様寸法の一連
の加圧罐へ、例えば重力によって供給することも本発明
の範囲内である。
本発明の他の特徴によれば、相次ぐ区画室の温度を冷Ｆ
ｉｌ １．て制御するために、スラリーまたは溶液を１
個または２周以上の相次ぐ区画室、例えば第竺室へ注入
してもよい。この特徴はまた第一室におけるスラリー保
持時間を増大し、従って種々の区画室中のスラリ一温度
を制御する付加的手段を提供して、外部加熱または冷却
の使用を不要とする。
ｉｌ １．て制御するために、スラリーまたは溶液を１
個または２周以上の相次ぐ区画室、例えば第竺室へ注入
してもよい。この特徴はまた第一室におけるスラリー保
持時間を増大し、従って種々の区画室中のスラリ一温度
を制御する付加的手段を提供して、外部加熱または冷却
の使用を不要とする。
第一室におけるスラリーの鉱泥密度（ｐｕｌｐｄｅｎｓ
ｉｔｙ ）を相次ぐ接続の区画室のそれよりも高くし、
そのために第一室ではより少量の脱熱が行なわれ、かく
して同程度の反照で、尚もより高い温度を達成し得るよ
うにすることが有利である。
ｉｔｙ ）を相次ぐ接続の区画室のそれよりも高くし、
そのために第一室ではより少量の脱熱が行なわれ、かく
して同程度の反照で、尚もより高い温度を達成し得るよ
うにすることが有利である。
例えば、第一室における鉱泥密度は固形分約５乃至約６
０％であり、相次ぐ区画室における鉱泥密度は固形分約
３乃至約４０％であることが良い。 ・
５本発明の態様を益に添付図面を参照し実施例について
説明する。
０％であり、相次ぐ区画室における鉱泥密度は固形分約
３乃至約４０％であることが良い。 ・
５本発明の態様を益に添付図面を参照し実施例について
説明する。
第１図に４３いて、長い実質的に水平な１１１１型オー
トクレーブ１２は５藺の相次ぐ区画室１４．１６．１８
゜２０、２２を右し区画室は間仕切り２４．２６．２８
．３０によって分離されている。第一室１４は他の各室
の約２倍の大きさである。撹拌機を各室の内容物を攪拌
するために装備し、第一室には２基の撹拌機３２゜３４
があり、相次ぐ区画室１６．１８．２０．２２はそれぞ
れ＠拌曙３６．３８．４０．４２を備えている。
トクレーブ１２は５藺の相次ぐ区画室１４．１６．１８
゜２０、２２を右し区画室は間仕切り２４．２６．２８
．３０によって分離されている。第一室１４は他の各室
の約２倍の大きさである。撹拌機を各室の内容物を攪拌
するために装備し、第一室には２基の撹拌機３２゜３４
があり、相次ぐ区画室１６．１８．２０．２２はそれぞ
れ＠拌曙３６．３８．４０．４２を備えている。
非鉄金属と鉄とを含有する硫化物材料の酸性供給（４料
スラリーは供給導管４４を経て第一室１４へ供給され、
後続室１６．１８．２０および２２を通過し、最終室２
２から排出管４６を経て排出される。、酸素は各室１４
．１６．１８．２０．２２へ、それぞれの至への分岐管
５０．５２．５４．５６．５８を有する酸素供給管４８
を経て供給される。この場合、オートクレーブ内の好ま
しい酸素分圧は通常約５０乃至約２０００ ｋＰａであ
る。また図示のように間仕切り２４．２６．２８．３０
は高さが逐次低下しており、スラリーは各間仕切りを超
えて室から至へと流れる。
スラリーは供給導管４４を経て第一室１４へ供給され、
後続室１６．１８．２０および２２を通過し、最終室２
２から排出管４６を経て排出される。、酸素は各室１４
．１６．１８．２０．２２へ、それぞれの至への分岐管
５０．５２．５４．５６．５８を有する酸素供給管４８
を経て供給される。この場合、オートクレーブ内の好ま
しい酸素分圧は通常約５０乃至約２０００ ｋＰａであ
る。また図示のように間仕切り２４．２６．２８．３０
は高さが逐次低下しており、スラリーは各間仕切りを超
えて室から至へと流れる。
代表的な亜鉛と鉄とを含有する硫化物材料は、重囲基準
で、約２０乃至約６０％の亜鉛と、約３５乃至約３％の
鉄と、約３８乃至約３０％の硫黄とを含むであろう。代
表的耐熱性金属鉱石または精鉱は、約３乃至約３００（
＋／ ｔの金と約３乃至約４５％の鉄と約１乃至約４５
％の硫黄と約０．１乃至約３０％の砒素とを含むであろ
う。代表的な銅−ニッケルのマッドは約３０乃至約１０
％のニッケルと、約４０乃至約３％の銅と、約５乃至約
２５％の硫黄とを含むであろう。
で、約２０乃至約６０％の亜鉛と、約３５乃至約３％の
鉄と、約３８乃至約３０％の硫黄とを含むであろう。代
表的耐熱性金属鉱石または精鉱は、約３乃至約３００（
＋／ ｔの金と約３乃至約４５％の鉄と約１乃至約４５
％の硫黄と約０．１乃至約３０％の砒素とを含むであろ
う。代表的な銅−ニッケルのマッドは約３０乃至約１０
％のニッケルと、約４０乃至約３％の銅と、約５乃至約
２５％の硫黄とを含むであろう。
白金族金属もまた存在するであろう。
入って来る供給原料スラリーは例えば固形分約３５乃至
約８５％の鉱泥密度を有し、第一室１４における鉱泥密
度は固形分約５乃至約６０％であり、各後続室における
鉱泥密度は固形分約０．１％未満乃至約６０％であるこ
とがよい。
約８５％の鉱泥密度を有し、第一室１４における鉱泥密
度は固形分約５乃至約６０％であり、各後続室における
鉱泥密度は固形分約０．１％未満乃至約６０％であるこ
とがよい。
反照は複雑であるが、次式は亜鉛と鉄とを含有する硫化
物材料の加圧酸化酸浸出において生起する典型的な反照
を示り−ものである。
物材料の加圧酸化酸浸出において生起する典型的な反照
を示り−ものである。
ｌｎ ３＋Ｆｅ ２ （ＳＯ４）３→Ｚｎ ＳＯ４＋
２Ｆｅ ８０４ ＋Ｓ’Ｆｅ ３＋ ２０２−Ｆｅ
ＳＯ４ ２Ｆｅ ＳＯ４＋Ｈ２ＳＯ４＋＋０２ →Ｆｅ ２’
（８０４） ３ ＋１−１２ ０かよ）４１亜
１））含ｆ＋祠料に対Ｊる酸素分圧は約２００７’Ｊ
’ｈ： ２０００ ｋ Ｐ ａかよい。大容積の第一室
１４のｆｎｎ ｌ、 Ｌ↓ＩＸ） ＋３！１ノ！Ｊｆ
ｒ杓 １５０°Ｃかよく、マｔ；： 他＋７） 各’１
のふ１１μ【、１約１４５乃１約１５５ ’Ｃであるこ
とがよい。
２Ｆｅ ８０４ ＋Ｓ’Ｆｅ ３＋ ２０２−Ｆｅ
ＳＯ４ ２Ｆｅ ＳＯ４＋Ｈ２ＳＯ４＋＋０２ →Ｆｅ ２’
（８０４） ３ ＋１−１２ ０かよ）４１亜
１））含ｆ＋祠料に対Ｊる酸素分圧は約２００７’Ｊ
’ｈ： ２０００ ｋ Ｐ ａかよい。大容積の第一室
１４のｆｎｎ ｌ、 Ｌ↓ＩＸ） ＋３！１ノ！Ｊｆ
ｒ杓 １５０°Ｃかよく、マｔ；： 他＋７） 各’１
のふ１１μ【、１約１４５乃１約１５５ ’Ｃであるこ
とがよい。
耐べ１竹金鉱石または精鉱は典型的には酸化して令を１
！２ＰＪＩ ｔ！ねばならぬ黄鉄鉱および／または硫砒
１′）、↑ｙ；、を倉（ｊｉ、Ｉろ。特に黄♀入を広Ｃ
Ｆｅ５２）は非常（、二田熱１ｊ１の大きい化合物であ
り、そのために次式によってかなり急速なｉ′ｌＩｉ化
を起こり−には少なくとら約 １６５℃の比較的高温度
が必要である。
！２ＰＪＩ ｔ！ねばならぬ黄鉄鉱および／または硫砒
１′）、↑ｙ；、を倉（ｊｉ、Ｉろ。特に黄♀入を広Ｃ
Ｆｅ５２）は非常（、二田熱１ｊ１の大きい化合物であ
り、そのために次式によってかなり急速なｉ′ｌＩｉ化
を起こり−には少なくとら約 １６５℃の比較的高温度
が必要である。
２Ｆｅ Ｓ２ ＋ ７０２１−２８ｚ Ｏ→２ＦＯ３
０４＋ ２ｔ−１ｚ ３０４ 第−宇１４の大容積のために高度の硫黄酸化が第一室で
生起することとなる。かかる硫黄酸化は熱づ を光テトレて自己発生温度を組持するから、第一室でこ
の方法で生成）る熱は第一室における黄鉄鉱の酸化に必
要な熱を提供する。運転開始時には、勿論第一室１４に
熱を供給せねばならぬか、または供給原料スラリーを当
業者に周知の方法で予熱しな（）ればならぬであろう。
０４＋ ２ｔ−１ｚ ３０４ 第−宇１４の大容積のために高度の硫黄酸化が第一室で
生起することとなる。かかる硫黄酸化は熱づ を光テトレて自己発生温度を組持するから、第一室でこ
の方法で生成）る熱は第一室における黄鉄鉱の酸化に必
要な熱を提供する。運転開始時には、勿論第一室１４に
熱を供給せねばならぬか、または供給原料スラリーを当
業者に周知の方法で予熱しな（）ればならぬであろう。
連続運転の間は、供給導管４４を通る供給原料スラリー
の固形分含ｍを調節することによってΔ゛−１−１−ク
レープ各室を制御し得る。また、第一室１４にスラリー
を供給する他にも、冷Ｗ目的の脱熱剤を提供するために
、第１図に点線で略示したように、１個またはそれ以上
の他の区画室、例えば第三室１８へ更に水または再循環
させた工程溶液を供給導管４４ａを経て供給してもよい
。水または再循環させた工程溶液は、導管４４ａを経て
交互に供給４してもよい。
の固形分含ｍを調節することによってΔ゛−１−１−ク
レープ各室を制御し得る。また、第一室１４にスラリー
を供給する他にも、冷Ｗ目的の脱熱剤を提供するために
、第１図に点線で略示したように、１個またはそれ以上
の他の区画室、例えば第三室１８へ更に水または再循環
させた工程溶液を供給導管４４ａを経て供給してもよい
。水または再循環させた工程溶液は、導管４４ａを経て
交互に供給４してもよい。
第２図は、オートクレーブ装置が多数の分離した圧力鑵
からなり、それぞれの罐に撹拌機を装備し且つ酸素が供
給される別の装置を示す。より大きい第一室は並列に配
置された３基の圧力鑵１１４ａ。
からなり、それぞれの罐に撹拌機を装備し且つ酸素が供
給される別の装置を示す。より大きい第一室は並列に配
置された３基の圧力鑵１１４ａ。
１１４ｂおよび１１４Ｃから成り、供給導管１４４から
スラリーを供給する。これら第−嘗の罐は、直列に配
１゜置した罐１１６． １１８． １２０および１
２２によって形成した相次ぐ区画室の中にスラリーを排
出する。
スラリーを供給する。これら第−嘗の罐は、直列に配
１゜置した罐１１６． １１８． １２０および１
２２によって形成した相次ぐ区画室の中にスラリーを排
出する。
最終罐１２２は排出管１４６へ向けて排出する。この装
置は他の点では第１図について説明した最初の態様と同
様の方法で操作する。
置は他の点では第１図について説明した最初の態様と同
様の方法で操作する。
本発明はまた、アンチモンおよび／または砒素、史には
ピレン化物並びにテルル化物をも含有する所謂スルホ塩
なる鉄含有錯体の処理にも有用である。材料は、金、銀
、白金、パラジウム、オスミウム、イリジウム、ルテニ
ウム、レニウム、ロジウムＪ３よびルビジウムよりなる
群の少なくとも１ｆｌｉ ４”２Ｊイ１するセレン化１
カおよびテルル化物を含んでもよい。
ピレン化物並びにテルル化物をも含有する所謂スルホ塩
なる鉄含有錯体の処理にも有用である。材料は、金、銀
、白金、パラジウム、オスミウム、イリジウム、ルテニ
ウム、レニウム、ロジウムＪ３よびルビジウムよりなる
群の少なくとも１ｆｌｉ ４”２Ｊイ１するセレン化１
カおよびテルル化物を含んでもよい。
本発明のその他の態様は当業者にとって１囮であり、本
発明の範囲は特許請求の範囲において定められる。
発明の範囲は特許請求の範囲において定められる。
第１図は、横型オートクレーブ装置首の概略図であり、
また、 第２図は、竪型オートクレーブ装置の同様概略図である
。 １２・・・、（−１〜クレープ １４、１６．１ｇ、 ２０．２２・・・区画苗２４、２
６．２８．３０・・・間仕切り３２、３４．３６．３８
．４０．４２・・・撹拌機４４、４４ａ・・・供給導管
４６・・・排出管４８・・・ＩＷ素供給管 ５０、５２．５４．５６．５８・・・分岐管’１１４ａ
、 １１４ｂ、 １１４ｃ・Ｈ力罐１１６、 １１８．
１２０． １２２・・・罐１４４・・・供給導管 １４６・・・排出管
また、 第２図は、竪型オートクレーブ装置の同様概略図である
。 １２・・・、（−１〜クレープ １４、１６．１ｇ、 ２０．２２・・・区画苗２４、２
６．２８．３０・・・間仕切り３２、３４．３６．３８
．４０．４２・・・撹拌機４４、４４ａ・・・供給導管
４６・・・排出管４８・・・ＩＷ素供給管 ５０、５２．５４．５６．５８・・・分岐管’１１４ａ
、 １１４ｂ、 １１４ｃ・Ｈ力罐１１６、 １１８．
１２０． １２２・・・罐１４４・・・供給導管 １４６・・・排出管
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、一連の相次ぐ区画室を有しその第一室は残りの各室
よりも充分に大なる寸法であるオートクレーブ装置を用
い、該オートクレーブ装置内に約５０乃至約２０００ｋ
Ｐａの範囲の酸素分圧を与え、非鉄金属硫化物材料の水
性スラリーを前記比較的大なる第一室へ供給するととも
に、生ずる材料の流れを相次ぐより小なる後続室を通し
て、第一室および後続室内において前記硫化物材料の自
生酸化を生ずるに充分な温度をもたらし、酸化されたス
ラリーを一連の区画室の最終室から排出することを含む
ことを特徴とする非鉄金属硫化物材料の加圧酸化浸出法
。 ２、前記第一室が各後続室より約５０乃至約２００％大
である特許請求の範囲第１項記載の非鉄金属硫化物材料
の加圧酸化浸出法。 ３、第一室に続く前記後続室の少なくとも１つに水性ス
ラリーまたは水溶液を冷却のために供給することをも含
む特許請求の範囲第１項記載の非鉄金属硫化物材料の加
圧酸化浸出法。 ４、前記オートクレーブ装置が前記一連の相次ぐ区画室
を有し且つ長い実質的に水平な横型圧力罐を含んでなる
特許請求の範囲第１項記載の非鉄金属硫化物材料の加圧
酸化浸出法。 ５、前記材料が亜鉛と鉄とを含有する硫化物材料を含ん
でなる特許請求の範囲第１項記載の非鉄金属硫化物材料
の加圧酸化浸出法。 ６、前記材料がニッケルと鉄とを含有する硫化物材料を
含んでなる特許請求の範囲第１項記載の非鉄金属硫化物
材料の加圧酸化浸出法。 ７、前記材料が金と鉄とを含有する硫化物材料を含んで
なる特許請求の範囲第１項記載の非鉄金属硫化物材料の
加圧酸化浸出法。 ８、前記材料がコバルトと鉄とを含有する硫化物材料を
含んでなる特許請求の範囲第１項記載の非鉄金属硫化物
材料の加圧酸化浸出法。 ９、前記材料が銅と鉄とを含有する硫化物材料を含んで
なる特許請求の範囲第１項記載の非鉄金属硫化物材料の
加圧酸化浸出法。 １０、前記材料が鉛と鉄とを含有する硫化物材料を含ん
でなる特許請求の範囲第１項記載の非鉄金属硫化物材料
の加圧酸化浸出法。 １１、前記材料がニッケル、銅および白金族金属よりな
る群の少なくとも１種を含有するマットを含んでなる特
許請求の範囲第１項記載の非鉄金属硫化物材料の加圧酸
化浸出法。 １２、前記材料が耐熱性含金の鉄含有硫化物材料を含ん
でなる特許請求の範囲第１項記載の非鉄金属硫化物材料
の加圧酸化浸出法。 １３、前記材料がアンチモン、砒素、セレン化物および
テルル化物よりなる群の少なくとも１種を含有する所謂
スルホ塩なる錯体を含んでなる特許請求の範囲第１項記
載の非鉄金属硫化物材料の加圧酸化浸出法。 １４、前記材料が金、銀、白金、パラジウム、オスミウ
ム、イリジウム、ルテニウム、レニウム、ロジウムおよ
びルビジウムよりなる群の少なくとも１種を含有するセ
レン化物およびテルル化物を含んでなる特許請求の範囲
第１項記載の非鉄金属硫化物材料の加圧酸化浸出法。 １５、前記第一室が複数基の撹拌機を含み、後続の相次
ぐ各区画室が１基宛の撹拌機を含む特許請求の範囲第４
項記載の非鉄金属硫化物材料の加圧酸化浸出法。
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