JPS61112446A - マイクロ波電力モニタ−回路 - Google Patents
マイクロ波電力モニタ−回路Info
- Publication number
- JPS61112446A JPS61112446A JP59211701A JP21170184A JPS61112446A JP S61112446 A JPS61112446 A JP S61112446A JP 59211701 A JP59211701 A JP 59211701A JP 21170184 A JP21170184 A JP 21170184A JP S61112446 A JPS61112446 A JP S61112446A
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- JP
- Japan
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- load
- microwave power
- voltage
- capacitor
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- Pending
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- Monitoring And Testing Of Transmission In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はマイクロ波電力のモニター回路の改善に関する
。無線回線用のマイクロ波（以下ＲＦと略記する）モジ
ュールにおいては、１ギガベルンから２５ギガベルツの
増幅器モジュールを使用し、かかる回路は一般にＲＦ回
路と呼称される。そして増幅器（以下アンプと略称する
）モジュールを作り小信号をアンプで増幅して大信号に
するが、そのときアンプが正雷に動作しているか否かな
どをモニターし、信号のパワーレベルが現にどうなって
いるかをチェックする（信号チェック）。本発明はかか
るモニター回路に関する。
。無線回線用のマイクロ波（以下ＲＦと略記する）モジ
ュールにおいては、１ギガベルンから２５ギガベルツの
増幅器モジュールを使用し、かかる回路は一般にＲＦ回
路と呼称される。そして増幅器（以下アンプと略称する
）モジュールを作り小信号をアンプで増幅して大信号に
するが、そのときアンプが正雷に動作しているか否かな
どをモニターし、信号のパワーレベルが現にどうなって
いるかをチェックする（信号チェック）。本発明はかか
るモニター回路に関する。
従来のモニター回路は第３図（ａｌまたは（ｂ）に示す
構成のもので、図において、１はＲＦ ＩＮとＲＦ Ｏ
ＵＴのための主導波路（メインライン）、２は結合線路
、３は５０Ω負荷、４と１０はアースランド、５と１２
はＤＣカット用コンデンサ（ショートコンデンサ）、６
はλ／４分布定数線路、７はＲＦＣ１８は検波用ダイオ
ード、９は検波出力負荷、１１は直流（ＤＣ）電圧取出
しリード線を示し、前記したアンプ１３は図示の如くメ
インラインに接続され、メインラインと部品２ないし１
１または１２によって構成される方向性結合器によって
ライン１．２が結合され、メインラインの信号が方向性
結合器に出て（る。なお、図において、Ｉ、 ＩＩ、
Ｉ［Ｉ、 ｒＶは１ポート、２ボート、３ポート （カ
ップリングボートともいう）、４ポート （アイソレー
ションポートともいう）を示す。ＲＦＣ７に至るマイク
ロ波スプリットラインによって結合量を適当に取出し、
メインラインからの信号を取出す、すなわち、検波用ダ
イオード８にＲＦ倍信号入ると、そこで検波されＤＣ成
分が取出される。このＤＣ成分のレベルによってマイク
ロ波電力が出ているか否かまたはそれが高いか低いか、
をチェックする。ＲＦＣ７はその目的のために設けられ
、スプリントラインがオーブン端であり、λ／４が来る
とショートになり、ショート面から更にλ／４でオープ
ンになり、ＲＦ的にＲＦＣ： ７−λ／４分布定数線路
は見えない。現実には寄生容量などが発生するが、ＤＣ
的には完全にショートしており、図示の回路でＲＦは分
離され、ＤＣ成分をＤＣ電圧取出しリード線１１で取り
出すことができる。ＤＣバイアス抵抗として検波出力負
荷９を設け、この負荷９によって低下する電圧を取り出
すのであるが、この電圧はメインライン１のＲＦ電力に
より変動するから、ＤＣ電圧取出しリード線１１の先に
電圧計１４を接続して電圧°の変動を読み取る。
構成のもので、図において、１はＲＦ ＩＮとＲＦ Ｏ
ＵＴのための主導波路（メインライン）、２は結合線路
、３は５０Ω負荷、４と１０はアースランド、５と１２
はＤＣカット用コンデンサ（ショートコンデンサ）、６
はλ／４分布定数線路、７はＲＦＣ１８は検波用ダイオ
ード、９は検波出力負荷、１１は直流（ＤＣ）電圧取出
しリード線を示し、前記したアンプ１３は図示の如くメ
インラインに接続され、メインラインと部品２ないし１
１または１２によって構成される方向性結合器によって
ライン１．２が結合され、メインラインの信号が方向性
結合器に出て（る。なお、図において、Ｉ、 ＩＩ、
Ｉ［Ｉ、 ｒＶは１ポート、２ボート、３ポート （カ
ップリングボートともいう）、４ポート （アイソレー
ションポートともいう）を示す。ＲＦＣ７に至るマイク
ロ波スプリットラインによって結合量を適当に取出し、
メインラインからの信号を取出す、すなわち、検波用ダ
イオード８にＲＦ倍信号入ると、そこで検波されＤＣ成
分が取出される。このＤＣ成分のレベルによってマイク
ロ波電力が出ているか否かまたはそれが高いか低いか、
をチェックする。ＲＦＣ７はその目的のために設けられ
、スプリントラインがオーブン端であり、λ／４が来る
とショートになり、ショート面から更にλ／４でオープ
ンになり、ＲＦ的にＲＦＣ： ７−λ／４分布定数線路
は見えない。現実には寄生容量などが発生するが、ＤＣ
的には完全にショートしており、図示の回路でＲＦは分
離され、ＤＣ成分をＤＣ電圧取出しリード線１１で取り
出すことができる。ＤＣバイアス抵抗として検波出力負
荷９を設け、この負荷９によって低下する電圧を取り出
すのであるが、この電圧はメインライン１のＲＦ電力に
より変動するから、ＤＣ電圧取出しリード線１１の先に
電圧計１４を接続して電圧°の変動を読み取る。
上記に説明したＲＦモニター回路構成において、ＤＣカ
ット用のコンデンサは別としても、ＤＣ検波出力検出用
バイアス回路の影響により、検波ＯＣ出力電圧が周波数
特性をもつ欠点があった。すなわち、λ／４分布定数線
路６のショート面が、周波数によりＬ性、Ｃ性になり検
波特性に悪影響が与えられる。ＲＦモニター回路におい
ては、周波数ｆ１とｆ２の間でＤＣ電圧がほぼ平坦に出
てくることが望ましいのであるが、前記のＬ性、Ｃ性の
影響で検波出力電圧の周波数特性の平坦性がそこなわれ
る問題がある。また、前記バイアス回路においては、検
波出力負荷９ （抵抗器）を入れてＤＣ電圧取出しリー
ド線１１からＤＣ電圧を取り出すが、モニター回路を収
納したアンプの国体内の放射電波が、抵抗器のリード線
にのり検波特性に悪影響を与える問題もある。
ット用のコンデンサは別としても、ＤＣ検波出力検出用
バイアス回路の影響により、検波ＯＣ出力電圧が周波数
特性をもつ欠点があった。すなわち、λ／４分布定数線
路６のショート面が、周波数によりＬ性、Ｃ性になり検
波特性に悪影響が与えられる。ＲＦモニター回路におい
ては、周波数ｆ１とｆ２の間でＤＣ電圧がほぼ平坦に出
てくることが望ましいのであるが、前記のＬ性、Ｃ性の
影響で検波出力電圧の周波数特性の平坦性がそこなわれ
る問題がある。また、前記バイアス回路においては、検
波出力負荷９ （抵抗器）を入れてＤＣ電圧取出しリー
ド線１１からＤＣ電圧を取り出すが、モニター回路を収
納したアンプの国体内の放射電波が、抵抗器のリード線
にのり検波特性に悪影響を与える問題もある。
本発明は、上記問題点を解消したＲＦモニター回路を提
供するもので、その手段は、マイクロ波電力のモニター
回路構成において、マイクロ波電力検出用の方向性結合
器のアイソレーションポートにＤＣカット用コンデンサ
および検波出力検出回路を設けたことを特徴とするマイ
クロ波電力モニター回路によって達成され、また、前記
アイソレーションポートに設けた５０Ω負荷を検波出力
電圧検出用負荷として用いることを特徴とするマイクロ
波電力モニター回路によっても達成される。
供するもので、その手段は、マイクロ波電力のモニター
回路構成において、マイクロ波電力検出用の方向性結合
器のアイソレーションポートにＤＣカット用コンデンサ
および検波出力検出回路を設けたことを特徴とするマイ
クロ波電力モニター回路によって達成され、また、前記
アイソレーションポートに設けた５０Ω負荷を検波出力
電圧検出用負荷として用いることを特徴とするマイクロ
波電力モニター回路によっても達成される。
本発明の第１実施例においては、マイクロ波電力のモニ
ター回路の構成において、検波用ダイオ”−ドの負荷と
して一般に抵抗が使用されるが、ＤＣカットコンデンサ
およびＤＣ検波出力検出用のバイアス回路をＲＦ検出用
方向性結合器のアイソレーションポートに設けることに
より、前記した寄生素子の影響をなくし、検波出力電圧
の周波数特性を改善するものであり、第２実施例におい
ては、検波ダイオードの抵抗負荷としてモニター回路の
ＲＦ出力用方向性結合器のアイソレーションポートの５
０Ω（ダミーのチップ抵抗で、リード線抵抗と異なり脚
が半田付けによるものであるので短く、リード線にみら
れた悪影響を回避することができる）を利用することに
より、ＤＣカット用のコンデンサ、検波出力検出用抵抗
をなくすことができ、かつ、検波出力検出用抵抗の前記
結合器近傍に設けたときに住じる電磁界分布の乱れに基
づく検波出力の周波数特性の劣化をな（すことができる
ものである。
ター回路の構成において、検波用ダイオ”−ドの負荷と
して一般に抵抗が使用されるが、ＤＣカットコンデンサ
およびＤＣ検波出力検出用のバイアス回路をＲＦ検出用
方向性結合器のアイソレーションポートに設けることに
より、前記した寄生素子の影響をなくし、検波出力電圧
の周波数特性を改善するものであり、第２実施例におい
ては、検波ダイオードの抵抗負荷としてモニター回路の
ＲＦ出力用方向性結合器のアイソレーションポートの５
０Ω（ダミーのチップ抵抗で、リード線抵抗と異なり脚
が半田付けによるものであるので短く、リード線にみら
れた悪影響を回避することができる）を利用することに
より、ＤＣカット用のコンデンサ、検波出力検出用抵抗
をなくすことができ、かつ、検波出力検出用抵抗の前記
結合器近傍に設けたときに住じる電磁界分布の乱れに基
づく検波出力の周波数特性の劣化をな（すことができる
ものである。
以下、図面を参照して本発明の実施例を詳細に説明する
。
。
本発明の第１実施例は第１図（ａ）に示され、同図にお
いて、２１は主導波路（メインライン）、２２は結合線
路、２３は５０Ω負荷、２４と３０はアースランド、２
５．３２はＤＣカット用コンデンサ（ショートコンデン
サ）、２６はλ／４分布定数線路、２７はＲＦＣ，２８
は検波用ダイオード、２９は検波出力負荷、３１はＤＣ
電圧取出しリード線、Ｉ、ｎ、ＩＩ［、ＩＶは１ポート
。
いて、２１は主導波路（メインライン）、２２は結合線
路、２３は５０Ω負荷、２４と３０はアースランド、２
５．３２はＤＣカット用コンデンサ（ショートコンデン
サ）、２６はλ／４分布定数線路、２７はＲＦＣ，２８
は検波用ダイオード、２９は検波出力負荷、３１はＤＣ
電圧取出しリード線、Ｉ、ｎ、ＩＩ［、ＩＶは１ポート
。
２ボート、３ボート、４ポート（アイソレーションポー
ト）をそれぞれ示す。なお、主導波路２１には従来例同
様アンプが接続される。
ト）をそれぞれ示す。なお、主導波路２１には従来例同
様アンプが接続される。
本発明においては、３ボートにバイアス回路があると、
寄生容量などが検波用ダイオード２８に悪影響を与える
ので、バイアス回路を４ボートに設けるもので、このこ
とは本発明の第１実施例と第２実施例に共通である。
寄生容量などが検波用ダイオード２８に悪影響を与える
ので、バイアス回路を４ボートに設けるもので、このこ
とは本発明の第１実施例と第２実施例に共通である。
第１図（ａｌにおいて矢印を付した線はＤＣ電流の流れ
る路を示すが、第１実施例においてはＤＣカフ）用コン
デンサ２５が設けであるので、ＤＣ電流はＲＦＣ２７に
流れ、検波出力負荷２９の抵抗で電位差が発生し、それ
をＤＣ電圧取出しリード線３１で読み取る。
る路を示すが、第１実施例においてはＤＣカフ）用コン
デンサ２５が設けであるので、ＤＣ電流はＲＦＣ２７に
流れ、検波出力負荷２９の抵抗で電位差が発生し、それ
をＤＣ電圧取出しリード線３１で読み取る。
そして、この読取り電圧を一定の範囲内に抑えるために
負荷２９が設けられそれが調整されるのである。
負荷２９が設けられそれが調整されるのである。
、上記の如くアイソレーションポートにバイアス回路が
設けであるので、寄生容量などにより検波用ダイオード
２８が影響を受けることがなくなる。
設けであるので、寄生容量などにより検波用ダイオード
２８が影響を受けることがなくなる。
そして、５０Ω負荷はチップ抵抗とし半田付けするので
、従来の抵抗のリード線が短くされたことと同じ効果が
ある。
、従来の抵抗のリード線が短くされたことと同じ効果が
ある。
第１図（ｂｌには第１図（ａｌに示される第１実施例の
変形例が示され、この実施例においてはバイアス回路に
λ／４分布定数線路を設ける代りにＤＣカット用コンデ
ンサ３２が設けられている。なお、ＤＣ電流（検波電流
）の通路は第１実施例と同様に矢印を付した線で示す。
変形例が示され、この実施例においてはバイアス回路に
λ／４分布定数線路を設ける代りにＤＣカット用コンデ
ンサ３２が設けられている。なお、ＤＣ電流（検波電流
）の通路は第１実施例と同様に矢印を付した線で示す。
本発明の第２実施例は第２図（ａ）に示され、同図で第
１図に示した部分と同じ部分は同一記号を付して表示し
、主導波路に接続されるアンプは図示しない。第２実施
例において、バイアス回路はアイソレーションポートに
設けるが、図示の構成をすることにより、■ＤＣカット
用コンデンサ２５をなくすことができ、■ＤＣ検波出力
検出用回路の検波出力の周波数特性に与える悪影響を改
善することができ、■検波出力検出用抵抗としてモニタ
ー回路のアイソレーションポートの５０Ω抵抗を利用す
ることによりＲＦ電磁界の乱れによる検波出力の周波数
特性に与える悪影響をな（すことができる。
１図に示した部分と同じ部分は同一記号を付して表示し
、主導波路に接続されるアンプは図示しない。第２実施
例において、バイアス回路はアイソレーションポートに
設けるが、図示の構成をすることにより、■ＤＣカット
用コンデンサ２５をなくすことができ、■ＤＣ検波出力
検出用回路の検波出力の周波数特性に与える悪影響を改
善することができ、■検波出力検出用抵抗としてモニタ
ー回路のアイソレーションポートの５０Ω抵抗を利用す
ることによりＲＦ電磁界の乱れによる検波出力の周波数
特性に与える悪影響をな（すことができる。
第２実施例において、ＤＣカット用のコンデンサ２５は
除いたが、５０Ω負荷２３は設けておき、かつ、検波出
力負荷２９も省き、他方、ＤＣ電圧取出しのためにＤＣ
アンプ３３をリード線３１に接続する。
除いたが、５０Ω負荷２３は設けておき、かつ、検波出
力負荷２９も省き、他方、ＤＣ電圧取出しのためにＤＣ
アンプ３３をリード線３１に接続する。
第２図（ｂｌには同図＋ａ）の第２実施例の変形例が示
され、この例においては、λ／４分布定数線路２６を除
き、ショート用のコンデンサ３２を設けた。なお、第２
図（ａｌと（ｂｌにおいて検波電流（ＤＣ電流）の通路
は矢印を付した線で示すが、５０Ω負荷２３で発生ずる
電位差を取り出すのである。
され、この例においては、λ／４分布定数線路２６を除
き、ショート用のコンデンサ３２を設けた。なお、第２
図（ａｌと（ｂｌにおいて検波電流（ＤＣ電流）の通路
は矢印を付した線で示すが、５０Ω負荷２３で発生ずる
電位差を取り出すのである。
上記の第１実施例と第２実施例において、アイソレーシ
ョンポートにバイアス回路を設けることにより、寄生容
量などにより検波用ダイオードが影響を受けることがな
くなり、５０Ω負荷２３はチップ抵抗であるので抵抗器
のリード線の影響をなくしたことは共通である。
ョンポートにバイアス回路を設けることにより、寄生容
量などにより検波用ダイオードが影響を受けることがな
くなり、５０Ω負荷２３はチップ抵抗であるので抵抗器
のリード線の影響をなくしたことは共通である。
他方これら実施例の相違点は、第１図の実施例において
は、検波出力負荷２９の調整によって検波電圧の調整を
なすが、第２実施例ではそうではないので５０Ω負荷２
３を使い、かつ、ＤＣアンプ３３を設けることである。
は、検波出力負荷２９の調整によって検波電圧の調整を
なすが、第２実施例ではそうではないので５０Ω負荷２
３を使い、かつ、ＤＣアンプ３３を設けることである。
以上説明したように本発明によれば、検波ダイオードの
検波出力電圧を抵抗負荷でＤＣアンプを必要とすること
なく調整できるモニター回路の構成において、ＤＣカッ
トコンデンサ、ＤＣ検波出力検出用バイアス回路の検波
出力の周波数特性に与える影響をなくすことができ、ま
た、検波出力検出用抵抗負荷として方向性結合器のアイ
ソレーションポートの５０Ω負荷を利用することによる
ＲＦ電磁界の乱れに起因する検波出力の周波数特性に与
える悪影響をな（すことができ、周波数ｆ１からｆ２に
わたって周波数特性の良好な直流電圧が出力される効果
がある。
検波出力電圧を抵抗負荷でＤＣアンプを必要とすること
なく調整できるモニター回路の構成において、ＤＣカッ
トコンデンサ、ＤＣ検波出力検出用バイアス回路の検波
出力の周波数特性に与える影響をなくすことができ、ま
た、検波出力検出用抵抗負荷として方向性結合器のアイ
ソレーションポートの５０Ω負荷を利用することによる
ＲＦ電磁界の乱れに起因する検波出力の周波数特性に与
える悪影響をな（すことができ、周波数ｆ１からｆ２に
わたって周波数特性の良好な直流電圧が出力される効果
がある。
第１図と第２図の（ａｌと（ｂ）は本発明の第１と第２
のＲＦモニター回路およびそれらの変形例をそれぞれ示
す図、第３図（ａｌと＋ｂ＋は従来例ＲＦモニター回路
を示す図である。 図中、２１は主導波路、２２は結合線路、２３は５ｏΩ
負荷、２４．３０はアースランド、２５．３２はバスコ
ンデンサ、２６はλ／４分布定数線路、２７はＲＦＣ，
２８は検波用ダイオード、２９は検波出力負荷、３１は
ＤＣ電圧取出しリード線、３３はＤＣアンプ、をそれぞ
れ示す。 特 許 出願人 冨士通株式会社−２゛′；ｊ
□ 第１図 第２図 第３図
のＲＦモニター回路およびそれらの変形例をそれぞれ示
す図、第３図（ａｌと＋ｂ＋は従来例ＲＦモニター回路
を示す図である。 図中、２１は主導波路、２２は結合線路、２３は５ｏΩ
負荷、２４．３０はアースランド、２５．３２はバスコ
ンデンサ、２６はλ／４分布定数線路、２７はＲＦＣ，
２８は検波用ダイオード、２９は検波出力負荷、３１は
ＤＣ電圧取出しリード線、３３はＤＣアンプ、をそれぞ
れ示す。 特 許 出願人 冨士通株式会社−２゛′；ｊ
□ 第１図 第２図 第３図
Claims (2)
- （１）マイクロ波電力のモニター回路構成において、マ
イクロ波電力検出用の方向性結合器のアイソレーション
ポートにＤＣカット用コンデンサおよび検波出力検出回
路を設けたことを特徴とするマイクロ波電力モニター回
路。 - （２）前記アイソレーションポートに設けた５０Ω負荷
を検波出力電圧検出用負荷として用いることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載のマイクロ波電力モニター
回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59211701A JPS61112446A (ja) | 1984-10-09 | 1984-10-09 | マイクロ波電力モニタ−回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59211701A JPS61112446A (ja) | 1984-10-09 | 1984-10-09 | マイクロ波電力モニタ−回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61112446A true JPS61112446A (ja) | 1986-05-30 |
Family
ID=16610154
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59211701A Pending JPS61112446A (ja) | 1984-10-09 | 1984-10-09 | マイクロ波電力モニタ−回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61112446A (ja) |
-
1984
- 1984-10-09 JP JP59211701A patent/JPS61112446A/ja active Pending
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