JPS61107002A - ボイラの風煙道系における回転再生式空気予熱器 - Google Patents
ボイラの風煙道系における回転再生式空気予熱器Info
- Publication number
- JPS61107002A JPS61107002A JP59226906A JP22690684A JPS61107002A JP S61107002 A JPS61107002 A JP S61107002A JP 59226906 A JP59226906 A JP 59226906A JP 22690684 A JP22690684 A JP 22690684A JP S61107002 A JPS61107002 A JP S61107002A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- duct
- gas
- air preheater
- exhaust gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Air Supply (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、排ガスの熱回収のため、はとんどのボイラに
設置されている回転再生式空気予熱器に係り、特に燃焼
用の空気の排ガス側への漏洩を防止するために好適な回
転再生式空気予熱器に関する。
設置されている回転再生式空気予熱器に係り、特に燃焼
用の空気の排ガス側への漏洩を防止するために好適な回
転再生式空気予熱器に関する。
大型ボイラにおいては、排ガスの熱回収のため、通常特
開昭５５−５３６２３号のような回転再生式空気予熱器
（以下、空気予熱器という）が設置されている。
開昭５５−５３６２３号のような回転再生式空気予熱器
（以下、空気予熱器という）が設置されている。
第３図に、この従来の空気予熱器を有するボイラの風煙
道系統を示す。
道系統を示す。
この図に示すボイラの風煙道系統では、ボイラの燃焼用
の空気は押込通風機１から取り入れ、昇圧して空気予熱
器２でボイラからの排ガスと熱丈換することによって温
められる。その熱空気は、風箱３，３’ｅ通じて火炉４
に送られ、燃焼に供される。
の空気は押込通風機１から取り入れ、昇圧して空気予熱
器２でボイラからの排ガスと熱丈換することによって温
められる。その熱空気は、風箱３，３’ｅ通じて火炉４
に送られ、燃焼に供される。
燃焼による排ガスは、ボイラ排煙道５、および煙道６を
通り、空気予熱器２で空気側に熱を与えて煙突７から排
出される。
通り、空気予熱器２で空気側に熱を与えて煙突７から排
出される。
排ガスの一部は、ガス再循環通風機８によシ昇圧され、
かつ二つに分岐され、分岐された一方の排ガスはボイラ
の再熱蒸気温度制御のために火炉ホッパダクト９ヶ通じ
て再度火炉４へ循環され、他方の排ガスは燃焼による窒
素酸化物の発生を抑えるためにガス混合ダク）１０を通
じて燃焼用の空気に混合され、空気中の酸素分圧を下げ
るために使われる。
かつ二つに分岐され、分岐された一方の排ガスはボイラ
の再熱蒸気温度制御のために火炉ホッパダクト９ヶ通じ
て再度火炉４へ循環され、他方の排ガスは燃焼による窒
素酸化物の発生を抑えるためにガス混合ダク）１０を通
じて燃焼用の空気に混合され、空気中の酸素分圧を下げ
るために使われる。
第４図に、従来の空気予熱器の構造を示す。
この図に示す空気予熱器２ば、空気予熱器ケーシング１
１を備えており、その内部は空気側ダクト１２と排ガス
側ダクト１３に分けられ、まだ空気予熱器ケーシング１
１の内部には回転体１４が設置されている。
１を備えており、その内部は空気側ダクト１２と排ガス
側ダクト１３に分けられ、まだ空気予熱器ケーシング１
１の内部には回転体１４が設置されている。
前記回転体１４は、回転軸１５と、伝熱体１６のメツシ
ュとによシ構成されており、ゆっくりと回転するように
なっている。
ュとによシ構成されており、ゆっくりと回転するように
なっている。
そして、前記空気予熱器２では、排ガス側ダクト１３に
入った熱ガスは前記伝熱体１６のメツシュを通過する時
に伝熱体１６に熱を与え、冷ガスとなって出て行く。こ
の時、回転体１４がゆっくり回っているので、この温ま
った伝熱体１６が空気側ダクト１２へ回った時に冷空気
と接し、これを温め、熱空気としてボイラへ供給するよ
うになっている。
入った熱ガスは前記伝熱体１６のメツシュを通過する時
に伝熱体１６に熱を与え、冷ガスとなって出て行く。こ
の時、回転体１４がゆっくり回っているので、この温ま
った伝熱体１６が空気側ダクト１２へ回った時に冷空気
と接し、これを温め、熱空気としてボイラへ供給するよ
うになっている。
しかし、前記従来の空気予熱器は、伝熱体１６のメツシ
ュを通じて、また回転体１４の端部のクリアランスを通
じて、押込通風機１で昇圧された空気が５〜１０％、排
ガス側へ漏洩する。このため、押込通風機１の容量を空
気の漏洩分だけ大きく設計する必要があり、所要動力を
増やす必要がある。最近の大型ボイラでは１台当たり６
０００〜８０００ ｋＷの押込通風機を使用しており、
これが２台分になると最高１６０００ｋＷにも達し、そ
の１０チの空気が漏洩すると、１６００ｋｍの動力損失
になる。これを低減することが最近大きな課題と彦って
いる。
ュを通じて、また回転体１４の端部のクリアランスを通
じて、押込通風機１で昇圧された空気が５〜１０％、排
ガス側へ漏洩する。このため、押込通風機１の容量を空
気の漏洩分だけ大きく設計する必要があり、所要動力を
増やす必要がある。最近の大型ボイラでは１台当たり６
０００〜８０００ ｋＷの押込通風機を使用しており、
これが２台分になると最高１６０００ｋＷにも達し、そ
の１０チの空気が漏洩すると、１６００ｋｍの動力損失
になる。これを低減することが最近大きな課題と彦って
いる。
また、ボイラの空気流量制御用の空気流量検出器は、押
込通風機１の吸込側に設置されることが多い。したがっ
て、前述の空気の漏洩はボイラへ供給する空気量の精度
に大きく影響することになシ、空気の漏洩を無くすこと
によってボイラへ供給される空気流量を正確に把握でき
ることになり、ボイラの制御の向上に大きく寄与するこ
とになる。
込通風機１の吸込側に設置されることが多い。したがっ
て、前述の空気の漏洩はボイラへ供給する空気量の精度
に大きく影響することになシ、空気の漏洩を無くすこと
によってボイラへ供給される空気流量を正確に把握でき
ることになり、ボイラの制御の向上に大きく寄与するこ
とになる。
本発明の目的は、前記従来技術の問題を解決し、予熱す
べき空気の排ガス側への漏洩を防止し得る空気予熱器を
提供するにある。
べき空気の排ガス側への漏洩を防止し得る空気予熱器を
提供するにある。
本発明は、空気予熱器ケーシングの内部に形成された空
気側ダクトと排ガス側ダクトとの間に、シールガスダク
トを設置したこと、このシールガスダクトに、前記空気
側ダクトを流れる空気よりも高圧のシールガスを導入す
るように構成したことに特徴を有するもので、この構成
によシ、前記目的を確実に達成することができる。
気側ダクトと排ガス側ダクトとの間に、シールガスダク
トを設置したこと、このシールガスダクトに、前記空気
側ダクトを流れる空気よりも高圧のシールガスを導入す
るように構成したことに特徴を有するもので、この構成
によシ、前記目的を確実に達成することができる。
以下、本発明の実施例を図面により説明する。
第１図は、本発明の一実施例を示すもので、空気予熱器
ケーシング１１の内部に形成された空気側ダクト１２と
排ガス側ダクト１３との間に、シールガスダクト１７が
設置されている。
ケーシング１１の内部に形成された空気側ダクト１２と
排ガス側ダクト１３との間に、シールガスダクト１７が
設置されている。
前記シールガスダクト１７は、この実施例では空気予熱
器ケーシング１１の中央部よりも空気側ダクト１２側寄
りに設けられている。このシールガスダクト１７には、
前記空気側ダクト１２を流れる空気よりも高圧のシール
ガスを導入し、このシールガスにより空気側ダクト１２
から排ガス側ダクト１３への空気の漏洩を封止している
。
器ケーシング１１の中央部よりも空気側ダクト１２側寄
りに設けられている。このシールガスダクト１７には、
前記空気側ダクト１２を流れる空気よりも高圧のシール
ガスを導入し、このシールガスにより空気側ダクト１２
から排ガス側ダクト１３への空気の漏洩を封止している
。
この第１図に示す実施例の空気予熱器では、空気側ダク
ト１２と排ガス側ダクト１３との間にシールガスダクト
１７を設け、このシールガスダクト１７に、空気側ダク
ト１２を流れる空気よりも高圧のシールガスを導くよう
にしているので、このシールガスの作用によシ、空気側
ダクト１２から排ガス側ダクト１３への空気の漏洩を効
果的に防止することができる。
ト１２と排ガス側ダクト１３との間にシールガスダクト
１７を設け、このシールガスダクト１７に、空気側ダク
ト１２を流れる空気よりも高圧のシールガスを導くよう
にしているので、このシールガスの作用によシ、空気側
ダクト１２から排ガス側ダクト１３への空気の漏洩を効
果的に防止することができる。
そして、第１図に示す実施例のものは、シールガスダク
ト１７を空気予熱器ケーシング１１の中央部よりも空気
側ダクト１２側へ寄った位置に配置しているので、構造
の簡略化、シールガスの回収、伝熱体１６の端部のクリ
アランスからの空気の漏洩防止などの点で有利である。
ト１７を空気予熱器ケーシング１１の中央部よりも空気
側ダクト１２側へ寄った位置に配置しているので、構造
の簡略化、シールガスの回収、伝熱体１６の端部のクリ
アランスからの空気の漏洩防止などの点で有利である。
なお、この第１図に示す実施例の他の構成９作用につい
ては、前記第４図に示すものと同様であり、同一部材に
は同じ符号を付けて示し、これ以上の説明を省略する。
ては、前記第４図に示すものと同様であり、同一部材に
は同じ符号を付けて示し、これ以上の説明を省略する。
次に、第２図は前記第１図に示す空気予熱器１８を配備
しだ風煙道系統を示す。
しだ風煙道系統を示す。
この図に示す風煙道系統では、空気予熱器１８の空気側
ダクト１２は押込通風機１の出口に接続され、排ガス側
ダクト１３は煙道６に接続され、シールガスダクト１７
はガス再循環通風機８の出口に接続されている。そして
、前記シールガスダクト１７の出口は風道側に、空気側
ダクト１２から出た熱空気にシールガスを混入させ得る
ように接続されている。
ダクト１２は押込通風機１の出口に接続され、排ガス側
ダクト１３は煙道６に接続され、シールガスダクト１７
はガス再循環通風機８の出口に接続されている。そして
、前記シールガスダクト１７の出口は風道側に、空気側
ダクト１２から出た熱空気にシールガスを混入させ得る
ように接続されている。
これにより、前記シールガスダクト１７にはガス再循環
通風機８で昇圧された排ガスの一部がシールガスとして
通入される。前記ガス再循環通風機８は、元来空気予熱
器から出た燃焼用の空気に排ガスの一部を混合させる目
的で設置されているため、ガス再循環通風機８の吐出圧
力は空気予熱器１８の空気側ダクト１２を流れる空気よ
りも高い圧力が得られ、したがってシールガスとしての
用に供することができる。
通風機８で昇圧された排ガスの一部がシールガスとして
通入される。前記ガス再循環通風機８は、元来空気予熱
器から出た燃焼用の空気に排ガスの一部を混合させる目
的で設置されているため、ガス再循環通風機８の吐出圧
力は空気予熱器１８の空気側ダクト１２を流れる空気よ
りも高い圧力が得られ、したがってシールガスとしての
用に供することができる。
前記空気予熱器１８のシールガスダクト１７に導入され
たシールガスは、空気側ダクト１２を流れる空気以上の
圧力があるため、シールガスダクト１７から排ガス側ダ
クト１３側へ、従来の空気予熱器において空気側ダクト
から排ガス側ダクトへ漏洩する空気量に相当する分量の
シールガスが漏洩することになる。したがって、シール
ガスダクト１７を有する空気予熱器１８を配備したボイ
ラプラントのファンの動力低減量は、空気予熱器１８の
空気側ダクト１２から排ガス側ダクト１３側へ漏洩する
空気の低減による押込通風機１の動力低減量と、シール
ガスダクト１７から排ガス側ダクト１３側へ漏洩するシ
ールガスの増大によるガス再循環通風機８の動力増加量
との差ということになる。そして、ボイラプラントのフ
ァンの動力低減量は次のように求めることができる。
たシールガスは、空気側ダクト１２を流れる空気以上の
圧力があるため、シールガスダクト１７から排ガス側ダ
クト１３側へ、従来の空気予熱器において空気側ダクト
から排ガス側ダクトへ漏洩する空気量に相当する分量の
シールガスが漏洩することになる。したがって、シール
ガスダクト１７を有する空気予熱器１８を配備したボイ
ラプラントのファンの動力低減量は、空気予熱器１８の
空気側ダクト１２から排ガス側ダクト１３側へ漏洩する
空気の低減による押込通風機１の動力低減量と、シール
ガスダクト１７から排ガス側ダクト１３側へ漏洩するシ
ールガスの増大によるガス再循環通風機８の動力増加量
との差ということになる。そして、ボイラプラントのフ
ァンの動力低減量は次のように求めることができる。
すなわち、押込通風機４の流体は外部からの空気であり
、温度は約０〜３５ｔｌ？であって、絶対温度に直すと
３００°に前後である。一方、ガス再循環通風機８が吐
出する流体はボイラ排ガスであり、約３００Ｃであって
、絶対温度に直して約６００Ｘである。同一圧力であれ
ば比重は絶対温度に反比例し、ファンの動力は比重に比
例する。したがって、第２図に示す実施例で空気予熱器
１８のシールガスダクト１７から排ガス側ダクト１３側
への７−ルガスの漏洩量を、第３図に示す従来例におけ
る空気予熱器２の空気側ダクト１２から排ガス側ダクト
１３側への空気の漏洩量と、同じ分量とした場合、第２
図に示す実施例におけるガス再循環通風機８の動力増加
量は押込通風機１の動力低減量の約１７２で済み、この
差がボイラプラントのファンの動力低減量となる。
、温度は約０〜３５ｔｌ？であって、絶対温度に直すと
３００°に前後である。一方、ガス再循環通風機８が吐
出する流体はボイラ排ガスであり、約３００Ｃであって
、絶対温度に直して約６００Ｘである。同一圧力であれ
ば比重は絶対温度に反比例し、ファンの動力は比重に比
例する。したがって、第２図に示す実施例で空気予熱器
１８のシールガスダクト１７から排ガス側ダクト１３側
への７−ルガスの漏洩量を、第３図に示す従来例におけ
る空気予熱器２の空気側ダクト１２から排ガス側ダクト
１３側への空気の漏洩量と、同じ分量とした場合、第２
図に示す実施例におけるガス再循環通風機８の動力増加
量は押込通風機１の動力低減量の約１７２で済み、この
差がボイラプラントのファンの動力低減量となる。
また、第２図に示す実施例において、シールガスダクト
１７の出口を風道側に、空気側ダクト１２から出た熱空
気にシールガスを混入させ得るように接続しているので
、風道側においても熱空気と排ガスとの混合作用を行う
ことができる。
１７の出口を風道側に、空気側ダクト１２から出た熱空
気にシールガスを混入させ得るように接続しているので
、風道側においても熱空気と排ガスとの混合作用を行う
ことができる。
なお、第２図に示す実施例の他の構成９作用については
、前記第３図に示す従来例と同様であり同一部材には同
じ符号を付けて示している。
、前記第３図に示す従来例と同様であり同一部材には同
じ符号を付けて示している。
以上説明した本発明によれば、空気予熱器ケーシングの
内部に形成された空気側ダクトと排ガス側ダクトとの間
に、シールガスダクトを設置するとともに、このシール
ガスダクトに、前記空気側ダクトを流れる空気よりも高
圧のシールガスを導入するように構成したことにより、
シールガスの作用によシ排ガス側への空気の漏洩を防止
し得る効果があり、したがってボイラプラントに配備し
た場合に、押込通風機の動力損失を低減でき、省エネル
ギー化を図り得る効果を有する外、押込通風機の吸込側
で計測した空気流量に基づいてボイラプラントを適正に
制御し得る効果がある。
内部に形成された空気側ダクトと排ガス側ダクトとの間
に、シールガスダクトを設置するとともに、このシール
ガスダクトに、前記空気側ダクトを流れる空気よりも高
圧のシールガスを導入するように構成したことにより、
シールガスの作用によシ排ガス側への空気の漏洩を防止
し得る効果があり、したがってボイラプラントに配備し
た場合に、押込通風機の動力損失を低減でき、省エネル
ギー化を図り得る効果を有する外、押込通風機の吸込側
で計測した空気流量に基づいてボイラプラントを適正に
制御し得る効果がある。
第１図は本発明空気予熱器の一実施例を示す斜視図、第
２図は第１図に示す空気予熱器を配備したボイラの風煙
道系統図、第３図は従来の空気量熱器を配備したボイラ
の風煙道系統図、第４図は従来の空気予熱器の斜視図で
ある。 ８・・・ボイラのガス再循環通風機、１１・・・空気予
熱器を構成している空気予熱器ケーシング、１２・・・
同空気側ダクト、１３・・・同排ガス側ダクト、１４・
・・同回転体、１７・・・同シールガスダクト、１８・
・・空気予熱器。
２図は第１図に示す空気予熱器を配備したボイラの風煙
道系統図、第３図は従来の空気量熱器を配備したボイラ
の風煙道系統図、第４図は従来の空気予熱器の斜視図で
ある。 ８・・・ボイラのガス再循環通風機、１１・・・空気予
熱器を構成している空気予熱器ケーシング、１２・・・
同空気側ダクト、１３・・・同排ガス側ダクト、１４・
・・同回転体、１７・・・同シールガスダクト、１８・
・・空気予熱器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、空気予熱器ケーシングの内部に形成された空気側ダ
クトと排ガス側ダクトとの間に、シールガスダクトを設
置するとともに、このシールガスダクトに、前記空気側
ダクトを流れる空気よりも高圧のシールガスを導入する
ように構成したことを特徴とする回転再生式空気予熱器
。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記シールガスダ
クトに、ボイラでは通常設置されているガス再循環通風
機の出口から、再循環ガスの一部を分岐し、導入するよ
うに構成したことを特徴とする回転再生式空気予熱器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59226906A JPS61107002A (ja) | 1984-10-30 | 1984-10-30 | ボイラの風煙道系における回転再生式空気予熱器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59226906A JPS61107002A (ja) | 1984-10-30 | 1984-10-30 | ボイラの風煙道系における回転再生式空気予熱器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61107002A true JPS61107002A (ja) | 1986-05-24 |
| JPH0311362B2 JPH0311362B2 (ja) | 1991-02-15 |
Family
ID=16852449
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59226906A Granted JPS61107002A (ja) | 1984-10-30 | 1984-10-30 | ボイラの風煙道系における回転再生式空気予熱器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61107002A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102439364A (zh) * | 2009-05-08 | 2012-05-02 | 福斯特韦勒能源股份公司 | 热电锅炉 |
| WO2013136912A1 (ja) * | 2012-03-13 | 2013-09-19 | 株式会社日立製作所 | 火力発電プラント |
| WO2015050090A1 (ja) * | 2013-10-03 | 2015-04-09 | 株式会社Ihi | 酸素燃焼システムの支燃流体予熱装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3317937B2 (ja) * | 1999-09-03 | 2002-08-26 | 株式会社フェロー | 蓄熱式処理装置 |
| EP2743624A1 (en) * | 2012-12-14 | 2014-06-18 | Alstom Technology Ltd | Leakage reduction system in power plant operations |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1970127A (en) * | 1930-01-02 | 1934-08-14 | Air Preheater | Heat exchange installation |
| JPS5274945A (en) * | 1975-12-18 | 1977-06-23 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Rotary regenerative air-preheating method and apparatus for same |
-
1984
- 1984-10-30 JP JP59226906A patent/JPS61107002A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1970127A (en) * | 1930-01-02 | 1934-08-14 | Air Preheater | Heat exchange installation |
| JPS5274945A (en) * | 1975-12-18 | 1977-06-23 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Rotary regenerative air-preheating method and apparatus for same |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102439364A (zh) * | 2009-05-08 | 2012-05-02 | 福斯特韦勒能源股份公司 | 热电锅炉 |
| JP2012526258A (ja) * | 2009-05-08 | 2012-10-25 | フォスター ホイーラー エナージア オサケ ユキチュア | 火力発電ボイラ |
| US9163835B2 (en) | 2009-05-08 | 2015-10-20 | Amec Foster Wheeler Energia Oy | Thermal power boiler |
| WO2013136912A1 (ja) * | 2012-03-13 | 2013-09-19 | 株式会社日立製作所 | 火力発電プラント |
| JP2013189883A (ja) * | 2012-03-13 | 2013-09-26 | Hitachi Ltd | 火力発電プラント |
| WO2015050090A1 (ja) * | 2013-10-03 | 2015-04-09 | 株式会社Ihi | 酸素燃焼システムの支燃流体予熱装置 |
| US10082342B2 (en) | 2013-10-03 | 2018-09-25 | Ihi Corporation | Combustion assisting fluid preheating device for oxygen combustion system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0311362B2 (ja) | 1991-02-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1079936C (zh) | 三扇区式空气预热装置的扇区板及密封装置 | |
| JPS60105819A (ja) | 空気予熱器制御方法 | |
| CN104169647B (zh) | 氧燃烧锅炉系统 | |
| TW414855B (en) | Rotary type regenerative heat exchanger | |
| CN107525090A (zh) | 一种点火时即投用脱硝系统的燃煤电站锅炉装置及其使用方法 | |
| JPS61107002A (ja) | ボイラの風煙道系における回転再生式空気予熱器 | |
| CN107940438A (zh) | 一种烟气热能利用系统及其控制方法 | |
| US5251434A (en) | Pressurized fluidized-bed boiler power plant | |
| CA2059894C (en) | Gasification-type combined electric power generating plant | |
| CN207599777U (zh) | 回转式空气预热器的减少漏风防堵灰系统 | |
| JP3025074B2 (ja) | 排ガスボイラ | |
| JP2002021779A (ja) | 通風機軸封機構 | |
| JP3408845B2 (ja) | 排ガス浄化装置とその運転方法 | |
| JPS5877537A (ja) | 焼結鉱冷却機の漏風防止方法 | |
| WO2002003003A1 (fr) | Procede d'echange thermique | |
| JP3035062B2 (ja) | ボイラ | |
| JPH0590106U (ja) | 石炭焚排気再燃コンバインドサイクルプラント | |
| CN209604103U (zh) | 一种光轴供热汽轮机低压缸冷却系统 | |
| JPH0719561Y2 (ja) | ミルエアシステム | |
| JPS61200838A (ja) | 脱硝装置付ボイラ | |
| JPS60227844A (ja) | 排煙処理設備 | |
| JP2003214621A (ja) | 微粉炭焚ボイラ設備の一次空気温度制御装置 | |
| JPS6196301A (ja) | 蒸気発生装置 | |
| JPH035837Y2 (ja) | ||
| JPH0238845B2 (ja) |