JPS61106712A - 耕耘爪 - Google Patents
耕耘爪Info
- Publication number
- JPS61106712A JPS61106712A JP22938284A JP22938284A JPS61106712A JP S61106712 A JPS61106712 A JP S61106712A JP 22938284 A JP22938284 A JP 22938284A JP 22938284 A JP22938284 A JP 22938284A JP S61106712 A JPS61106712 A JP S61106712A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tillage blade
- stainless steel
- hardness
- martensitic
- corrosion resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Soil Working Implements (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
この発明は＃ｌ耘転圧関し、さらに詳しくは、ステンレ
スＷ４製の耕耘爪に関する。
スＷ４製の耕耘爪に関する。
【従来の技術）
従来よく知られているＭ１耘爪の多くは、ばね鋼（ＳＵ
Ｐ６ ＝ Ｃ： ０．５５〜０．６５％、Ｓｉ
：１．５０〜１．８０％、Ｍｌｌ ： ０，７〜１．
０％、引張強さ１２５ｋ（ｌｆ／ ｍｍ２以上）を用い
て成形したもので、耕耘爪として必要な硬さが各部［基
部：）ＩＲＣ４５〜５０． ＨＶ４４７〜５１５ （
（７ｍａＸ ＝１７４１ＫＱｆ／ｍｍ２）、刃部： Ｈ
ＲＣ５５〜６０． ｔ−Ｉ Ｖ５９４〜６９４ （ａ
ｒｎａｘ ＝２１０ｋｇｆ／ｍｍ２ ） ］に得られる
ように熱処理加工されている。 【発明が解決しようとする＋７１題点１元来、金属材料
は冷間加工することで硬度が珊加するのであって、例え
ば、オーステナイト系ステンレス鋼は、フェライト鋼に
比較して冷間加工による硬化（加工硬化という）が著し
いのであるが、腐蝕され易いために冷間加工による成形
は殆んど採用されておらず、耕耘爪成形についても同様
で、多大の設備投資をしても熱間加工による成形が行わ
れている。 さらに、加工硬化について第２図に示す応力−歪曲線に
よって説明を加えることにする。熱間加工された材料は
Δ点において降伏するのであるが、Ｂ点まで塑性変形を
与えた後、その変形を中止して、その後、再び変形する
と、Ｂ点まで弾性変形してＢ点で降伏する。前記Ａ点か
らＢ点に至る降伏応力の上昇が加工硬化である。 従来用いられている金属材料、例えば、ばね鋼による耕
耘爪の成形では、材料の形どり後、塑性変形させるため
に加熱するのであるが、圧延やプレス、さらには、曲げ
、先切りなどの数々の工程を経ている間に自然冷却し、
素材自体が塑性を失い、加工中に弾性変形するに至り、
設計通りの形状が得られないことがあった。 とくに、刃縁などの肉薄部分では冷却速度が他所に比較
して早く、機能上１強度上重要な刃縁部分が弾性変形す
ることになって好ましくなく、この弾性変形の限界を越
えて成形すると、前述の加工硬化が生じ、残留歪が原因
して強度が低下するので、製造工程上熱管理に神経を費
やすことを余義なくされる。 【問題点を解決するための手段】 そこでこの発明は、塑性加工が可能な低炭素マルテンサ
イト系ステンレス鋼を用いてこれを成形前に９８２℃〜
１０３６℃から水冷焼入れし、その後、冷間加工して耕
耘爪を得るのである。 この耕耘爪は、刃縁でＨＶ５００以上となり、ばね鋼の
刃縁部の硬度に劣らないものである。 ；′・□’（（□０□１ 一般に金属材料を冷間加工すれば硬くなることが知られ
ていながら、この性質を利用した金属の加工は余り採用
されておらず、耕耘爪の加工成形には全く採用されてい
ない。 また、ステンレス鋼は、耐蝕性に優れていることは広く
知られるところであるが、使用期間に比較して格納状態
のきわめて長い耕耘爪としては適しているのであるが、
その加工性の悪さから使用されることは勿論のこと、そ
の使用を試みられたことさえない。 金属材料の硬化処理としては、高温から水中急冷するこ
とが最も広く知られ、採用されているところであるが、
これはマルテンサイト系のステンレス鋼についてのみ云
えることで、析出硬化するオーステナイト系ステンレス
鋼や、ジュラルミンはマルテンサイト変態が生じないた
めに、急冷すると逆に軟らかくなって、その後、低温加
熱することではじめて硬く強靭になる。 しかし、高炭素−クロム系マルテンサイト系ステンレス
鋼はマルテンサイト処理後加工すること ゛はきわ
めて焚１しく、耐蝕性に優れてはいるものの加工性がき
わめて悪く実用的ではないが、低炭素マルテンサイト系
ステンレス鋼ではマルテンサイト処理後に塑性加工する
ことが可能である。 一般の鉄鋼材料では、加工硬化は得られても腐蝕され易
いので、加工硬化によって得られる耕耘爪は実用性に乏
しいが、前記低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼は、
マルテンサイト処理後塑性加工することで、ばね鋼に優
るとも劣らない硬度（ＨＶ５００以上）が得られる。マ
ルテンサイト処理後、冷間加工することで耐蝕性があっ
て、しかも、成形上熱管理の容易な耕耘爪を得る。 そこでこの発明は、熱管理問題の多いばね鋼などの鉄鋼
材を用いずに、ンルテンサイ（〜処理で硬度が得られ、
その後の加工が容易な低炭素マルテンサイト系ステンレ
ス鋼を用い、耐蝕性の大きい耕耘爪を得るようにしたも
のである。 低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼のうち、加工硬化
により耕耘重輪必要な強度が（７られる材料としては、
次のものが挙げられる。 Ｓ（］Ｓ ４０３ ＵＳ４１０ ＳＬ、１３４１４ ＳＬＩＳ４１６ ＵＳ４３１ これらを用いてマルテンサイト処理後、冷間加工を行っ
て耕耘爪を成形する。即ち、９８２〜１０３６℃から水
冷焼入れを行った後、冷間加工すると、Ｈｙ ｓｏｏ以
上の硬度が得られ、ばね鋼による刃縁硬度に劣らない耕
耘爪が得られる。 刃先部の硬度としては満足でき、成形コス［・が低く、
耐蝕性の点で利点がある。 （実 施 例１ 前記５ＵＳ４０３鋼を用いて耕耘爪を成形する工程を第
１図に図示する。 材料の切断後、９８２〜１０３６℃から水冷によりマル
テンサイト処理を施し、冷間において耕耘爪の取付部の
圧延、その整形を行い、耕耘爪の展開状態に平圧延し、
形状曲げ、整形後、花芽は先切りを行い、立体的な光面
げを施ツ°。 【発明の効果１ この発明の耕耘爪によれば、耐蝕性に優れていて、加工
性が優れている、という効果が得られる。
Ｐ６ ＝ Ｃ： ０．５５〜０．６５％、Ｓｉ
：１．５０〜１．８０％、Ｍｌｌ ： ０，７〜１．
０％、引張強さ１２５ｋ（ｌｆ／ ｍｍ２以上）を用い
て成形したもので、耕耘爪として必要な硬さが各部［基
部：）ＩＲＣ４５〜５０． ＨＶ４４７〜５１５ （
（７ｍａＸ ＝１７４１ＫＱｆ／ｍｍ２）、刃部： Ｈ
ＲＣ５５〜６０． ｔ−Ｉ Ｖ５９４〜６９４ （ａ
ｒｎａｘ ＝２１０ｋｇｆ／ｍｍ２ ） ］に得られる
ように熱処理加工されている。 【発明が解決しようとする＋７１題点１元来、金属材料
は冷間加工することで硬度が珊加するのであって、例え
ば、オーステナイト系ステンレス鋼は、フェライト鋼に
比較して冷間加工による硬化（加工硬化という）が著し
いのであるが、腐蝕され易いために冷間加工による成形
は殆んど採用されておらず、耕耘爪成形についても同様
で、多大の設備投資をしても熱間加工による成形が行わ
れている。 さらに、加工硬化について第２図に示す応力−歪曲線に
よって説明を加えることにする。熱間加工された材料は
Δ点において降伏するのであるが、Ｂ点まで塑性変形を
与えた後、その変形を中止して、その後、再び変形する
と、Ｂ点まで弾性変形してＢ点で降伏する。前記Ａ点か
らＢ点に至る降伏応力の上昇が加工硬化である。 従来用いられている金属材料、例えば、ばね鋼による耕
耘爪の成形では、材料の形どり後、塑性変形させるため
に加熱するのであるが、圧延やプレス、さらには、曲げ
、先切りなどの数々の工程を経ている間に自然冷却し、
素材自体が塑性を失い、加工中に弾性変形するに至り、
設計通りの形状が得られないことがあった。 とくに、刃縁などの肉薄部分では冷却速度が他所に比較
して早く、機能上１強度上重要な刃縁部分が弾性変形す
ることになって好ましくなく、この弾性変形の限界を越
えて成形すると、前述の加工硬化が生じ、残留歪が原因
して強度が低下するので、製造工程上熱管理に神経を費
やすことを余義なくされる。 【問題点を解決するための手段】 そこでこの発明は、塑性加工が可能な低炭素マルテンサ
イト系ステンレス鋼を用いてこれを成形前に９８２℃〜
１０３６℃から水冷焼入れし、その後、冷間加工して耕
耘爪を得るのである。 この耕耘爪は、刃縁でＨＶ５００以上となり、ばね鋼の
刃縁部の硬度に劣らないものである。 ；′・□’（（□０□１ 一般に金属材料を冷間加工すれば硬くなることが知られ
ていながら、この性質を利用した金属の加工は余り採用
されておらず、耕耘爪の加工成形には全く採用されてい
ない。 また、ステンレス鋼は、耐蝕性に優れていることは広く
知られるところであるが、使用期間に比較して格納状態
のきわめて長い耕耘爪としては適しているのであるが、
その加工性の悪さから使用されることは勿論のこと、そ
の使用を試みられたことさえない。 金属材料の硬化処理としては、高温から水中急冷するこ
とが最も広く知られ、採用されているところであるが、
これはマルテンサイト系のステンレス鋼についてのみ云
えることで、析出硬化するオーステナイト系ステンレス
鋼や、ジュラルミンはマルテンサイト変態が生じないた
めに、急冷すると逆に軟らかくなって、その後、低温加
熱することではじめて硬く強靭になる。 しかし、高炭素−クロム系マルテンサイト系ステンレス
鋼はマルテンサイト処理後加工すること ゛はきわ
めて焚１しく、耐蝕性に優れてはいるものの加工性がき
わめて悪く実用的ではないが、低炭素マルテンサイト系
ステンレス鋼ではマルテンサイト処理後に塑性加工する
ことが可能である。 一般の鉄鋼材料では、加工硬化は得られても腐蝕され易
いので、加工硬化によって得られる耕耘爪は実用性に乏
しいが、前記低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼は、
マルテンサイト処理後塑性加工することで、ばね鋼に優
るとも劣らない硬度（ＨＶ５００以上）が得られる。マ
ルテンサイト処理後、冷間加工することで耐蝕性があっ
て、しかも、成形上熱管理の容易な耕耘爪を得る。 そこでこの発明は、熱管理問題の多いばね鋼などの鉄鋼
材を用いずに、ンルテンサイ（〜処理で硬度が得られ、
その後の加工が容易な低炭素マルテンサイト系ステンレ
ス鋼を用い、耐蝕性の大きい耕耘爪を得るようにしたも
のである。 低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼のうち、加工硬化
により耕耘重輪必要な強度が（７られる材料としては、
次のものが挙げられる。 Ｓ（］Ｓ ４０３ ＵＳ４１０ ＳＬ、１３４１４ ＳＬＩＳ４１６ ＵＳ４３１ これらを用いてマルテンサイト処理後、冷間加工を行っ
て耕耘爪を成形する。即ち、９８２〜１０３６℃から水
冷焼入れを行った後、冷間加工すると、Ｈｙ ｓｏｏ以
上の硬度が得られ、ばね鋼による刃縁硬度に劣らない耕
耘爪が得られる。 刃先部の硬度としては満足でき、成形コス［・が低く、
耐蝕性の点で利点がある。 （実 施 例１ 前記５ＵＳ４０３鋼を用いて耕耘爪を成形する工程を第
１図に図示する。 材料の切断後、９８２〜１０３６℃から水冷によりマル
テンサイト処理を施し、冷間において耕耘爪の取付部の
圧延、その整形を行い、耕耘爪の展開状態に平圧延し、
形状曲げ、整形後、花芽は先切りを行い、立体的な光面
げを施ツ°。 【発明の効果１ この発明の耕耘爪によれば、耐蝕性に優れていて、加工
性が優れている、という効果が得られる。
図面中第１図はこの発明に係る耕耘爪の成形工程を示す
説明図、第２図は応力−歪曲線図である。 特許出願人 小橋工業株式会社 代理人 弁理士 小 橋 信 ４ 同 弁理士 村 井 進うク二９
説明図、第２図は応力−歪曲線図である。 特許出願人 小橋工業株式会社 代理人 弁理士 小 橋 信 ４ 同 弁理士 村 井 進うク二９
Claims (1)
- （１）低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼を９８２〜
１０３６℃から水中焼入れ後に、冷間加工により成形し
た耕耘爪。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22938284A JPS61106712A (ja) | 1984-10-30 | 1984-10-30 | 耕耘爪 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22938284A JPS61106712A (ja) | 1984-10-30 | 1984-10-30 | 耕耘爪 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61106712A true JPS61106712A (ja) | 1986-05-24 |
Family
ID=16891303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22938284A Pending JPS61106712A (ja) | 1984-10-30 | 1984-10-30 | 耕耘爪 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61106712A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5235118A (en) * | 1975-09-12 | 1977-03-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Method of producing high strength 13cr stainless steel wire |
| JPS558429A (en) * | 1978-06-30 | 1980-01-22 | Akira Tsutsumi | Manufacture of hoe |
-
1984
- 1984-10-30 JP JP22938284A patent/JPS61106712A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5235118A (en) * | 1975-09-12 | 1977-03-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Method of producing high strength 13cr stainless steel wire |
| JPS558429A (en) * | 1978-06-30 | 1980-01-22 | Akira Tsutsumi | Manufacture of hoe |
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