JPS6092421A - 超高張力鋳鋼の製造方法 - Google Patents
超高張力鋳鋼の製造方法Info
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- JPS6092421A JPS6092421A JP20052883A JP20052883A JPS6092421A JP S6092421 A JPS6092421 A JP S6092421A JP 20052883 A JP20052883 A JP 20052883A JP 20052883 A JP20052883 A JP 20052883A JP S6092421 A JPS6092421 A JP S6092421A
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- JP
- Japan
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- steel
- cast steel
- tensile strength
- temperature
- toughness
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は石油掘削用リグの高強度ギヤー材や、海洋開
発に使用される構造用鋳鋼品に最適な超高張力鋳鋼の製
造方法に関し、特に引張強さ１０５に９ｆ／ａｄ以上の
高強度と一２０’Ｃにおける衝撃吸収エネルギー２．８
ｋ１７ｆ−ｍ以上の低温強ｉ性を有する超高張力＠鋼
の製造方法を提供するものである。
発に使用される構造用鋳鋼品に最適な超高張力鋳鋼の製
造方法に関し、特に引張強さ１０５に９ｆ／ａｄ以上の
高強度と一２０’Ｃにおける衝撃吸収エネルギー２．８
ｋ１７ｆ−ｍ以上の低温強ｉ性を有する超高張力＠鋼
の製造方法を提供するものである。
一般に海洋開発関連装置など、低温Ｆで１吏用される動
力伝達用の構造材に対しては優れた機械的特性、特に高
強度と低温強靭性が要求される。例えば石油掘削用ジヤ
ツキアップリグの昇降装置駆動用ギヤーに対しては、第
１表に示すような厳しい条件が要求され、引張強さくＴ
Ｓ）が１０５ｋｇｆＡＩ以上、−２０℃における衝撃吸
収エネルギｖＥ −２０が２．８ ｋｇｒ−ｍ以上であ
ることが要求される。
力伝達用の構造材に対しては優れた機械的特性、特に高
強度と低温強靭性が要求される。例えば石油掘削用ジヤ
ツキアップリグの昇降装置駆動用ギヤーに対しては、第
１表に示すような厳しい条件が要求され、引張強さくＴ
Ｓ）が１０５ｋｇｆＡＩ以上、−２０℃における衝撃吸
収エネルギｖＥ −２０が２．８ ｋｇｒ−ｍ以上であ
ることが要求される。
第１表二石油４ＪＩＩ削用リグギヤー拐要求仕様このよ
うな超高張力、低温強靭性が要求される石油掘削用リグ
ギヤー材としては、従来は鍛鋼品を使用するのが通常で
あった。しかしながら鍛鋼材からギヤーを作成する場合
、切削加工を必要とし、そのため材料歩留りが低いとと
もに生産性も低く、コストが著しく高くならざるを得な
いのが実情である。
うな超高張力、低温強靭性が要求される石油掘削用リグ
ギヤー材としては、従来は鍛鋼品を使用するのが通常で
あった。しかしながら鍛鋼材からギヤーを作成する場合
、切削加工を必要とし、そのため材料歩留りが低いとと
もに生産性も低く、コストが著しく高くならざるを得な
いのが実情である。
一方鋳鋼品は複雑な形状の部材を比較的簡単かつ低コス
トで作成できる利点を有しているが、その反面、塑性加
工を受けている鋼板や鍛鋼品と比較して強靭性に劣シ、
そのため高強度を必要とされる部材には一般に不ｃ産当
とされている。例えば従来引張強さが８０ ｋｇｆＡ！
級の高張力鋳鋼は特公昭５３−１２８８５号あるいは特
開昭５４−４２２７号等に見られるように既に開発され
ているが、前述の石油掘削用リグギヤー材の要求仕様の
如く引張強さが１０５ ｋｇｆ／＋ｄを超えるような超
高張力鋳鋼は未だ開発されておらず、したがって石油掘
削用リグギヤー材としては鋳鋼品を使うことができず、
前述の如く高コストであるにもかかわらず鍛鋼品を用い
ざるを得なかったのである。
トで作成できる利点を有しているが、その反面、塑性加
工を受けている鋼板や鍛鋼品と比較して強靭性に劣シ、
そのため高強度を必要とされる部材には一般に不ｃ産当
とされている。例えば従来引張強さが８０ ｋｇｆＡ！
級の高張力鋳鋼は特公昭５３−１２８８５号あるいは特
開昭５４−４２２７号等に見られるように既に開発され
ているが、前述の石油掘削用リグギヤー材の要求仕様の
如く引張強さが１０５ ｋｇｆ／＋ｄを超えるような超
高張力鋳鋼は未だ開発されておらず、したがって石油掘
削用リグギヤー材としては鋳鋼品を使うことができず、
前述の如く高コストであるにもかかわらず鍛鋼品を用い
ざるを得なかったのである。
この発明は以上のｑ４情に鑑みてなされたもので、石油
掘削用リグのギヤー材に使用し得るような超高張力、低
温強靭性を有する鋳鋼、具体的には引張強さ１０５ ｋ
ｓｌｒ／ａｄ以上、−２０“Ｃにおける衝撃吸収エネル
ギー２．８ｋｇ１ｍ以上の超高張力鋳鋼を製造する方法
を提供することを目的とするものである。
掘削用リグのギヤー材に使用し得るような超高張力、低
温強靭性を有する鋳鋼、具体的には引張強さ１０５ ｋ
ｓｌｒ／ａｄ以上、−２０“Ｃにおける衝撃吸収エネル
ギー２．８ｋｇ１ｍ以上の超高張力鋳鋼を製造する方法
を提供することを目的とするものである。
このような超高張力、低温強靭性を有する鋳鋼材を開発
することができれば、ギヤーの形状を有する鋳造品を製
造し、それを仕上加工して目的のギヤーを製造すれば、
歩留り向上、加工費低減など、コストダウンに大きく貢
献することが可能となる。
することができれば、ギヤーの形状を有する鋳造品を製
造し、それを仕上加工して目的のギヤーを製造すれば、
歩留り向上、加工費低減など、コストダウンに大きく貢
献することが可能となる。
本発明者等は上述の目的を達成するべく鋭意研究を重ね
た結果、適切な化学組成と、適切な熱処理条件とを組合
せることにより、引張強さ１０５ｋｇｆ／ｌ＋−以上で
しかも一２０℃における衝撃吸収エネルギー２．８ ｋ
ｇｆ−＋ｎ以上を有する超高張力鋳鋼が実際に得られる
ことを見出し、この発明をなすに至った。
た結果、適切な化学組成と、適切な熱処理条件とを組合
せることにより、引張強さ１０５ｋｇｆ／ｌ＋−以上で
しかも一２０℃における衝撃吸収エネルギー２．８ ｋ
ｇｆ−＋ｎ以上を有する超高張力鋳鋼が実際に得られる
ことを見出し、この発明をなすに至った。
すなわちこの発明の超高張力＠鋼の製造方法は、Ｃ０，
１５〜０．４０％、Ｓｉ ０．１５〜０．３５ ％、Ｍ
ｎ０５０〜１．’６０％、Ｐ ０．０２０％以上、Ｓｏ
、０１０％以下、Ｎｉ ２．００〜４．００ ％、Ｃｒ
２．００〜４．００％、ＭＯｏ、４０〜０．９０チ、Ｖ
ｏ、０１〜０．ｌＯ％、Ｃｕ Ｏ，１０−０，３０１ｂ
、Ａ１０、０６０−以下を含有し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物よりなる鋼を８５０〜ｉ 、ｏ ｏ ｏ
℃のオーステナイト化温度に保持後、８００℃から４０
０℃までの平均冷却速度が２０ ’Ｃ／ｍｉｎ以上とな
るように冷却する焼入れもしくは焼ならし処理を１回ま
たは２回以上繰返した後、５４０’Ｃ〜６２０ ℃の温
度範囲内で焼戻しすることを特徴とするものである。
１５〜０．４０％、Ｓｉ ０．１５〜０．３５ ％、Ｍ
ｎ０５０〜１．’６０％、Ｐ ０．０２０％以上、Ｓｏ
、０１０％以下、Ｎｉ ２．００〜４．００ ％、Ｃｒ
２．００〜４．００％、ＭＯｏ、４０〜０．９０チ、Ｖ
ｏ、０１〜０．ｌＯ％、Ｃｕ Ｏ，１０−０，３０１ｂ
、Ａ１０、０６０−以下を含有し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物よりなる鋼を８５０〜ｉ 、ｏ ｏ ｏ
℃のオーステナイト化温度に保持後、８００℃から４０
０℃までの平均冷却速度が２０ ’Ｃ／ｍｉｎ以上とな
るように冷却する焼入れもしくは焼ならし処理を１回ま
たは２回以上繰返した後、５４０’Ｃ〜６２０ ℃の温
度範囲内で焼戻しすることを特徴とするものである。
以下この発明の超高張力鋳鋼製造方法についてより具体
的に説明する。
的に説明する。
先ずこの発明の方法における素材鋼成分の限定理由を説
明する。
明する。
Ｃ： Ｃが０１５チ未満では引張強さ１０５に９ｆＡ４
以上級の：１り鋼としては強度不足となり、一方Ｃが０
．４０％を超えれば靭性を損なうから、０．１５〜０．
４０％の範囲とした。
以上級の：１り鋼としては強度不足となり、一方Ｃが０
．４０％を超えれば靭性を損なうから、０．１５〜０．
４０％の範囲とした。
ｓｉ：ｓｔは鋳造性向上および強度向上のために０．１
５チ以上必甥であるが、０．３５％を越えれば靭性を低
Ｆさせるから、０．１５〜０．３５％の範囲に限定した
。
５チ以上必甥であるが、０．３５％を越えれば靭性を低
Ｆさせるから、０．１５〜０．３５％の範囲に限定した
。
ｈ４０：Ｍｎは焼入れ性向上元素として知られてお妙、
その効果を最大限に生かして強度向上を図り、かつ過剰
に含有された場合の粒界への偏析が靭性に悪影響を及ぼ
すことを考慮して、０．５０〜１．６０％の範囲とした
。
その効果を最大限に生かして強度向上を図り、かつ過剰
に含有された場合の粒界への偏析が靭性に悪影響を及ぼ
すことを考慮して、０．５０〜１．６０％の範囲とした
。
ｐ、ｓ： いずれも通常の製鋼により不可避的に含有さ
れる不純物元素であり、ともに靭性に悪影響を及ぼすと
とヵ為ら可及的に少ないことが望ましいが、製造コスト
を考慮してＰ ０．０２０チ以Ｆ１Ｓ０．０１０１以下
とした。
れる不純物元素であり、ともに靭性に悪影響を及ぼすと
とヵ為ら可及的に少ないことが望ましいが、製造コスト
を考慮してＰ ０．０２０チ以Ｆ１Ｓ０．０１０１以下
とした。
Ｎｉ：Ｎｊは強度および靭性向上に有効な元素てらって
この発明の鋼索材にとって重要なものであるが、高価で
あることから２．００〜４．００チの範囲に限定した。
この発明の鋼索材にとって重要なものであるが、高価で
あることから２．００〜４．００チの範囲に限定した。
Ｃｒ：Ｃｒは焼入れ性向上元素であって特に強度を高め
るのに有効であり、その効果を得るため２．００％以上
必要である。しかしながら４．００％を越えれば強度向
上効果よりも初性劣化の悪影響が大きくなるから、２．
０ｏ〜４．０ ＯＳの範囲に限定した。
るのに有効であり、その効果を得るため２．００％以上
必要である。しかしながら４．００％を越えれば強度向
上効果よりも初性劣化の悪影響が大きくなるから、２．
０ｏ〜４．０ ＯＳの範囲に限定した。
Ｍｏ ： Ｍｏは焼入れ性向上元素であってしかも焼戻
し軟化抵抗を高める元素として知られておシ、この発明
の方法における鋼素材でもこれらのＭ。
し軟化抵抗を高める元素として知られておシ、この発明
の方法における鋼素材でもこれらのＭ。
添加効果を有効に作用させるため０．４０俤以上が必要
である。しかしながらＭｏが０．９０ ％を越えれば靭
性を損なうから、０．４０〜０．９０％の範囲に限定し
た。
である。しかしながらＭｏが０．９０ ％を越えれば靭
性を損なうから、０．４０〜０．９０％の範囲に限定し
た。
■＝ 析出強化型の元素であって、０．０１％以上の添
加で析出強化による強度向上に寄与するが、０．１０俤
を越えれば靭性を損なうから、０．０１〜０．１０％の
範囲内とした。
加で析出強化による強度向上に寄与するが、０．１０俤
を越えれば靭性を損なうから、０．０１〜０．１０％の
範囲内とした。
Ｃｕ：Ｃｕは０．１０％以−トの添加で靭性を損なうこ
となく強度を上昇させるが、０．３０チを越えて添加し
てもそれ以上効果は増大しないから、０１０〜１３．３
０チの範囲内とした。
となく強度を上昇させるが、０．３０チを越えて添加し
てもそれ以上効果は増大しないから、０１０〜１３．３
０チの範囲内とした。
ＡＪ：Ａｌは結晶粒微細化効果を有するが、０、０６０
％を越えれば非金属介在物を増大させ、靭性を劣化させ
るから、ｔ）、０６（ｌ以下とした。
％を越えれば非金属介在物を増大させ、靭性を劣化させ
るから、ｔ）、０６（ｌ以下とした。
この発明では上述のような組成を有する鋳鋼に対シて８
５０〜１０００℃のオーステナイト化温度に加熱後、８
００℃〜４００℃間の平均冷却速度が２０°ｃ／ｍｉ
ｎ以上となるように焼入れまたは焼ならし処理し、その
後５４０〜６２０’Ｃの温度範囲内で焼戻すことにより
所期の引張シ強さを有する超高張力鋼を得ることができ
るが、これらの熱処理条件の限定理由は次の通りでちる
。
５０〜１０００℃のオーステナイト化温度に加熱後、８
００℃〜４００℃間の平均冷却速度が２０°ｃ／ｍｉ
ｎ以上となるように焼入れまたは焼ならし処理し、その
後５４０〜６２０’Ｃの温度範囲内で焼戻すことにより
所期の引張シ強さを有する超高張力鋼を得ることができ
るが、これらの熱処理条件の限定理由は次の通りでちる
。
オーステナイト化温度８５０〜１０００℃二本発明者等
は、この発明の組成範囲内の鋳鋼（具体的成分は後述す
る実施例の第２表における本発明鋳鋼１と同じ）につい
て、種々のオーステナイト化温度に加熱した後、焼入れ
焼戻しを行って引張強さを調べたところ、オーステナイ
ト化温度と引張強さとの間に第１図に示すような相関関
係があることが判明した。なお焼入れ時の８００°Ｃ〜
４００℃間の平均冷却速硬は３０ Ｃ／１ｎｉｎ 、焼
戻し温度は５８０℃と、いずれもこの発明の条件範囲内
とした。第１図から明らかなように１０５ｋ１７ ｒＡ
ｔ以上の引張強さを得るためには、８５０℃以上のオー
ステナイト化温度が必要であり、一方１０００℃を越え
ても加熱のだめのエネルギー消費の割には強度増加が望
めないから、８５０〜１０００℃の温度範囲に限定した
。
は、この発明の組成範囲内の鋳鋼（具体的成分は後述す
る実施例の第２表における本発明鋳鋼１と同じ）につい
て、種々のオーステナイト化温度に加熱した後、焼入れ
焼戻しを行って引張強さを調べたところ、オーステナイ
ト化温度と引張強さとの間に第１図に示すような相関関
係があることが判明した。なお焼入れ時の８００°Ｃ〜
４００℃間の平均冷却速硬は３０ Ｃ／１ｎｉｎ 、焼
戻し温度は５８０℃と、いずれもこの発明の条件範囲内
とした。第１図から明らかなように１０５ｋ１７ ｒＡ
ｔ以上の引張強さを得るためには、８５０℃以上のオー
ステナイト化温度が必要であり、一方１０００℃を越え
ても加熱のだめのエネルギー消費の割には強度増加が望
めないから、８５０〜１０００℃の温度範囲に限定した
。
２０℃’ｍｉｎ以上の平均冷却速度：
第１図の実験で用いたものと同じ組成の鋳鋼に対し、９
５０’″Ｃのオーステナイト化温度に加熱後、８００〜
４００ ”Ｃ間の平均冷却速度を種々変化させて暁入れ
もしくは焼ならし処理を行ない、その後５８０℃で焼戻
しを行ない、得られた製品について調べた一２０℃にお
ける衝撃吸収エネルギーとオーステナイト化温度加熱後
の８ｏｏ〜４００℃間の平均冷却速度との関係を第２図
に示す。第２図から明らかなように一２０℃において２
．８ｋｇ１ｍ以上の衝撃吸収エネルギーを得るためには
、８００〜４００℃間の平均冷却速度を２０ ”Ｃ／ｍ
ｉｎ以上とする必要がある。なおこのようなオーステナ
イト化温度加熱後の冷却は、上述の冷却速度が満足され
るならば油中あるいは水中焼入れあるいは空冷による焼
ならしのいずれを適用しても良い。
５０’″Ｃのオーステナイト化温度に加熱後、８００〜
４００ ”Ｃ間の平均冷却速度を種々変化させて暁入れ
もしくは焼ならし処理を行ない、その後５８０℃で焼戻
しを行ない、得られた製品について調べた一２０℃にお
ける衝撃吸収エネルギーとオーステナイト化温度加熱後
の８ｏｏ〜４００℃間の平均冷却速度との関係を第２図
に示す。第２図から明らかなように一２０℃において２
．８ｋｇ１ｍ以上の衝撃吸収エネルギーを得るためには
、８００〜４００℃間の平均冷却速度を２０ ”Ｃ／ｍ
ｉｎ以上とする必要がある。なおこのようなオーステナ
イト化温度加熱後の冷却は、上述の冷却速度が満足され
るならば油中あるいは水中焼入れあるいは空冷による焼
ならしのいずれを適用しても良い。
またこの焼入れもしくは焼ならし処理は２回以上繰返し
ても良い。
ても良い。
焼戻し温度５４０〜６２０℃：
前記と同じ組成の鋳鋼に対し、９５０’Ｃのオーステナ
イト化温度に加熱後、８ｏｏ〜４ｏｏ℃間の平均冷却速
度が３０ ｃ／ｍｉｎとなる条件Ｆで焼入れし、その後
の焼戻し温度を種々変化させ、得られた各製品の引張強
さと焼戻し温度との関係、および−２０“Ｃにおける衝
撃吸収エネルギーと焼戻し温度との関係を調べたところ
、それぞれ第３図、第４図に示す結果が得られた。第３
図に示すように焼戻し温度が６２０ ℃を越えれば引張
強さが１０５ ｋｇｆＡｄよシも低くなシ、また第４図
に示すように焼戻し温度が５４０’Ｃ未７＾では一２０
℃における衝撃吸収エネルギーが２．８ ｋｙｒ ’ｍ
よシも低くなる。したがって目標とする特性を得るため
には、焼戻し温度を５４０〜６２０ ℃の範囲内とする
必要がある。
イト化温度に加熱後、８ｏｏ〜４ｏｏ℃間の平均冷却速
度が３０ ｃ／ｍｉｎとなる条件Ｆで焼入れし、その後
の焼戻し温度を種々変化させ、得られた各製品の引張強
さと焼戻し温度との関係、および−２０“Ｃにおける衝
撃吸収エネルギーと焼戻し温度との関係を調べたところ
、それぞれ第３図、第４図に示す結果が得られた。第３
図に示すように焼戻し温度が６２０ ℃を越えれば引張
強さが１０５ ｋｇｆＡｄよシも低くなシ、また第４図
に示すように焼戻し温度が５４０’Ｃ未７＾では一２０
℃における衝撃吸収エネルギーが２．８ ｋｙｒ ’ｍ
よシも低くなる。したがって目標とする特性を得るため
には、焼戻し温度を５４０〜６２０ ℃の範囲内とする
必要がある。
以下この発明の実施例を記す。
第２表の試料番号１，２に示す組成の溶鋼を５０ｋｇ＾
周波紡導溶解炉にて溶製し、ダイカル砂型にて厚さ６０
順、商さ１７０ｆｉ、長さ２５０間のＹブロックを鋳込
んだ。この＠鋼材から厚さ２５８、高さ１６０ｆｌ、長
さ１２５朧の供試材を切出し、１０２０“’ＱＸ５ｈｒ
の拡散焼鈍の後、２段焼ならしおよび焼戻し処１１Ｉ１
．を行った。但し第１段目のＩ焼ならしオーステナイト
化温度は９２５℃、第２段目の焼ならしオーステナイト
化温度は８７５℃とし、各位ならし時のオーステナイト
化温度からの平均冷却速度は、８００〜４００℃間で２
０ ”ｃ／ｍｉｎとし、また焼戻し温度は６００℃とし
た。このような熱処理後の機械的性質を訓育した結果を
第：３茂ＶＣ示す。
周波紡導溶解炉にて溶製し、ダイカル砂型にて厚さ６０
順、商さ１７０ｆｉ、長さ２５０間のＹブロックを鋳込
んだ。この＠鋼材から厚さ２５８、高さ１６０ｆｌ、長
さ１２５朧の供試材を切出し、１０２０“’ＱＸ５ｈｒ
の拡散焼鈍の後、２段焼ならしおよび焼戻し処１１Ｉ１
．を行った。但し第１段目のＩ焼ならしオーステナイト
化温度は９２５℃、第２段目の焼ならしオーステナイト
化温度は８７５℃とし、各位ならし時のオーステナイト
化温度からの平均冷却速度は、８００〜４００℃間で２
０ ”ｃ／ｍｉｎとし、また焼戻し温度は６００℃とし
た。このような熱処理後の機械的性質を訓育した結果を
第：３茂ＶＣ示す。
また比較のため第２表の試料番号３，４に示す組成を有
する従来の８０ ｋＦＩＶ−級の高張力鋳鋼、すなわち
特公昭５３−１２８８５号記載の、ＩＪ鋼、および特公
昭５４−４２２７号記載の鋳鋼の機械的性質を第３表に
併せ−Ｃ示す。
する従来の８０ ｋＦＩＶ−級の高張力鋳鋼、すなわち
特公昭５３−１２８８５号記載の、ＩＪ鋼、および特公
昭５４−４２２７号記載の鋳鋼の機械的性質を第３表に
併せ−Ｃ示す。
第３表から明らかなようにこの発明の実施例により得ら
れた鋳鋼は引張強さ１０５ ｋｇｆ／ｎｄ以上の高強度
を有し、しかも延性、靭性は従来の８０ｋｇｒ／ｍｒ１
級の鋳鋼よりもわずかに劣る程度となっている。
れた鋳鋼は引張強さ１０５ ｋｇｆ／ｎｄ以上の高強度
を有し、しかも延性、靭性は従来の８０ｋｇｒ／ｍｒ１
級の鋳鋼よりもわずかに劣る程度となっている。
以上のようにこの発明の製造方法によれば、引張強さ１
０５ ｋｇｆ／／ｎｔ以上、−２０℃における衝撃吸収
エネルギー２．８ ｋｇｆ−ｍ以上の高強度、低温強靭
性を有する鋳鋼を実際に製造することができ、そのため
この発明の製造方法によシ得られた鋳鋼を石油掘削用リ
グのギヤー材に適用することによって石油掘削用リグギ
ヤーの製造コストを従来の鍛鋼材の場合よりも格段に低
減することができる顕著な効果が得られ、またこのほか
高強度、低ｔＫ強靭性が要求される各樺構造材に鋳鋼品
を広く適用することが可能となる効果も得られる。
０５ ｋｇｆ／／ｎｔ以上、−２０℃における衝撃吸収
エネルギー２．８ ｋｇｆ−ｍ以上の高強度、低温強靭
性を有する鋳鋼を実際に製造することができ、そのため
この発明の製造方法によシ得られた鋳鋼を石油掘削用リ
グのギヤー材に適用することによって石油掘削用リグギ
ヤーの製造コストを従来の鍛鋼材の場合よりも格段に低
減することができる顕著な効果が得られ、またこのほか
高強度、低ｔＫ強靭性が要求される各樺構造材に鋳鋼品
を広く適用することが可能となる効果も得られる。
第１図はこの発明の組成範囲内の鋳鋼のオーステナイト
化温度と引張強さとの関係を示す相関図、第２図は同上
鋳鋼の焼入れもしくは焼ならし時のｓ ｏ ｏ ’ｃ〜
４００℃間の平均冷却車度と一２０℃における衝宗吸収
エネルギーとの関係を示す相関図、第３図は同一）二：
＋８Ａｊ沖１の’ｌａ Ｉノ↓し温度と引張強さとの関
係を示す相関図、第４図は同上鋳鋼の焼戻しｌ晶ｔｉｅ
と−２０”Ｃにおりる４ｉ１ｉ、ｉ撃吸収エネルギーと
の関係を示す相関図である。 出願人 川崎製（吹株式会社 代理人 ）ｒ理＋ ｙＵ ［−１１武人（ほか１名） 邪 ｌ 図 オーステナイト化１け１ ぐＣ） 第３坪（ ｆｉＪぐＡ／＆（にン 第２図 ＋５ ２０ ２５ ３Ｑ３５ 乎青躊ＫＦｔ菓（”ｃ／、、；□） 第４屹１ 隋濃ＪＩＬ（”（、）
化温度と引張強さとの関係を示す相関図、第２図は同上
鋳鋼の焼入れもしくは焼ならし時のｓ ｏ ｏ ’ｃ〜
４００℃間の平均冷却車度と一２０℃における衝宗吸収
エネルギーとの関係を示す相関図、第３図は同一）二：
＋８Ａｊ沖１の’ｌａ Ｉノ↓し温度と引張強さとの関
係を示す相関図、第４図は同上鋳鋼の焼戻しｌ晶ｔｉｅ
と−２０”Ｃにおりる４ｉ１ｉ、ｉ撃吸収エネルギーと
の関係を示す相関図である。 出願人 川崎製（吹株式会社 代理人 ）ｒ理＋ ｙＵ ［−１１武人（ほか１名） 邪 ｌ 図 オーステナイト化１け１ ぐＣ） 第３坪（ ｆｉＪぐＡ／＆（にン 第２図 ＋５ ２０ ２５ ３Ｑ３５ 乎青躊ＫＦｔ菓（”ｃ／、、；□） 第４屹１ 隋濃ＪＩＬ（”（、）
Claims (1)
- ＣＯ，１５〜０．４０チ（市喰チ、以下同じ）、ＳｉＯ
，１５〜０．３５％、Ｍｎ Ｏ，５０〜１．６０ Ｔｏ
、ＰＯ，０２０％以Ｆ％Ｓ０．０１０チ以下、Ｎｉ２．
ＯＯ〜４．００％、Ｃｒ ２．００〜４．ＯＯ’％、Ｍ
ｏ ０．４０〜０．９０％、Ｖｏ、０１〜０．１０％、
Ｃｕ Ｏ，１０〜０．３０％、ＡＩｏ、 ０６０ ％以
下を含有し、残部がＦｅおよび小町ＡＩγ的不純物より
なる鋼を、８５０℃〜ｔ ｏ ｏ ｏ ”ｃのオーステ
ナイト化温度に保持後、８００℃から４００’Ｃまでの
間の平均冷却速度が２０し扁ｎ以上となるように冷却す
る焼入れまたは焼ならし処理’ｆｃ ｌ ｌＬ！Ｉまた
は２回以上繰返した後、５４０℃〜６２０℃の温度範囲
内で暁１芙すことケｌ侍徴とする超高張力１４鋼の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20052883A JPS6092421A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 超高張力鋳鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20052883A JPS6092421A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 超高張力鋳鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6092421A true JPS6092421A (ja) | 1985-05-24 |
Family
ID=16425803
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20052883A Pending JPS6092421A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 超高張力鋳鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6092421A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03253511A (ja) * | 1990-02-28 | 1991-11-12 | Kubota Corp | 構造用鋼の熱処理方法 |
| CN103451554A (zh) * | 2013-09-03 | 2013-12-18 | 上海清河机械有限公司 | 一种阀箱用金属材料及其制备方法 |
| CN104195449A (zh) * | 2014-09-17 | 2014-12-10 | 朱忠良 | 一种高强度高韧性铸钢材及其制造方法和铸造品 |
| CN104878311A (zh) * | 2015-06-15 | 2015-09-02 | 三明市毅君机械铸造有限公司 | 一种用于超超临界火电机组的铸钢零部件及其生产工艺 |
| CN115896619A (zh) * | 2022-11-14 | 2023-04-04 | 襄阳金耐特机械股份有限公司 | 一种兼具硬度和疲劳特性的高强度铸钢 |
-
1983
- 1983-10-26 JP JP20052883A patent/JPS6092421A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03253511A (ja) * | 1990-02-28 | 1991-11-12 | Kubota Corp | 構造用鋼の熱処理方法 |
| CN103451554A (zh) * | 2013-09-03 | 2013-12-18 | 上海清河机械有限公司 | 一种阀箱用金属材料及其制备方法 |
| CN104195449A (zh) * | 2014-09-17 | 2014-12-10 | 朱忠良 | 一种高强度高韧性铸钢材及其制造方法和铸造品 |
| CN104878311A (zh) * | 2015-06-15 | 2015-09-02 | 三明市毅君机械铸造有限公司 | 一种用于超超临界火电机组的铸钢零部件及其生产工艺 |
| CN115896619A (zh) * | 2022-11-14 | 2023-04-04 | 襄阳金耐特机械股份有限公司 | 一种兼具硬度和疲劳特性的高强度铸钢 |
| CN115896619B (zh) * | 2022-11-14 | 2024-01-30 | 襄阳金耐特机械股份有限公司 | 一种兼具硬度和疲劳特性的高强度铸钢 |
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